城市污水处理设计方案

1、第一章 设计资料一、自然条件1、 气候：该城镇气候为亚热带海洋季风性季风气候,常年主导风向为东南风。2、水文:最高潮水位6.48m（罗零高程，下)高潮常水位5。28m低潮常水位2.72m二、城市污水排放现状1、污水水量生活污水按人均生活污水排放量300L/人。d；。5 m3/d。4万m3/d;公用建筑废水量排放系数按近期0.15,0.20 考虑(4）0.80,0.90 考虑。2、污水水质生活污水水质指标为CODcr60g/.dBOD530g/人。d,拟定为：CODcr300mg/L；BOD5170mg/L。三、污水处理厂建设规模与处理目标1、建设规模该污水处理厂服务面积为10.09km2,近期

2、(2000 年）规划人口为6.0 万人，远期年）规划人口为10.0 万人。处理水量近期30 万m3/d，远期6。0 万m3/d。2、处理目标根据该城镇环保规划，污水处理厂出水进入的水体水质按国家3 类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为CODcr100mg/L； BOD530mg/L； SS30mg/L ; 四、建设原则;和污水处理厂配套的厂外工程应同时建水问题污泥及浮渣处理应尽量完善，消除二次污染；尽量减少工程占地。第二章 污水处理工艺方案选择一、工艺方案分析BOD/COD=0。54 可生化性较好，重金属及其他难以生,处理工艺尚应硝化。根据国内外已运行的大、

3、中型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采法。效果可靠，如设计合理，运行得当，出水 BOD5 可达 10-20mg/L工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，运行费用高。20 50 60 广泛采用，工艺及构筑物有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点(占地面积大）的克服.,还可实行脱氮，成为A/O .氧化沟污水处理技术已被公认为一种成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比较，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。1、 工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便.一般情况下,氧化沟工艺可比传统活性污泥法少.2、 处理效果稳定，出水水质好.3、 基建投资省,运行费用低。4、 污泥量少，

4、污泥性质稳定。5、 具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力.6、 占地面积少。污水处理厂的基建投资和运行费用与各厂的污水浓度和建设条件有关的中、小型污水厂,氧化沟比其他方法低，据国内众多已建成的氧化沟污水处理厂的资料分BOD5 120180mg/L 700-900 元/（m3.d)，运行成本0.150.30 元污水.由以上资料,经过简单的分析比较，氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。如图所示）,拟采用中格栅,25。本设计不采用初沉池，原则上应根据进水的水质情况来确定是否采用初沉池.但考虑到后面的二级处理采用生物处理，即氧化沟工艺。初沉池会除去部分有机物,会影响到后面生物处理的营养成分，即造

5、成C/N .因此不予考虑。拟用卡罗塞尔氧化沟，去除CODBODNH315kgBOD/kgss*d200d,氧化沟内安装在线DO 实现曝气根据DO 自动控制为了使沉淀池内水流更稳定（如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等、 周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流沉淀池，容积利用率高，出水 Q=285m3/d=1208.3 R=07。污水污水集水井粗格栅泵房细格栅曝气沉砂池鼓风机房巴士计量曹二沉池配水井Caroussel 氧化沟污泥泵房污泥回流排放PAM外运污泥浓缩池污泥脱水车间第三章 污水处理工艺设计计算一、水质水量的确定水量的确定近期水量：生活废水Q 生活=6。01043

6、00L/人天=1.8104m3/d工业废水Q 工业=1.5104m3/d公用建筑废水Q 公用=1.81040。15=0.27104m3/d所以近期产生的废水量为QQ=Q 生活+Q 工业+Q 公用=(1.8+1。5+0.27）104 =3.57104m3/d近期的处理系数为 0。8，故近期污水处理厂的处理量Qp=3。571040。8=2。856104m3/d远期水量：生活废水Q 生活=10.0104300L/人天=3.0104m3/d工业废水Q 工业=2.4104m3/d公用建筑废水Q 公用=3。01040。2=0.6104m3/d所以远期产生的废水量为QQ=Q 生活+Q 工业+Q 公用=(3。

7、0+2。4+0.6）104 =6。0104m3/d远期的处理系数为 0.9，故远期污水处理厂的处理量Qp=6。01040。9=5.4104m3/d通常设计污水处理厂时远期的设计处理量为近期的两倍，综合考虑近期和远期的处理水量取近期的设计处理水量Qp=3.0104m3/d，远期的设计处理水量Qp=6。0104m3/d。水质的确定 近 期 COD： COD =242mg/L 近期BOD5：BOD5=129mg/L远 期 COD： COD=240 mg/L5远期BOD ：5BOD5=128mg/L3NH N 按规定取为 30 mg/L3所以处理厂的处理水质确定为COD=242mg/L，BOD5=12

8、9mg/L，NH3N=30 mg/L二、曝气沉砂池设计计算说明书沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重比较大的无机颗粒，以免这些杂质影 ,易作用下颗粒之间产生摩擦，将包裹在颗粒表面的有机物除掉，产生洁净的沉砂,通常在沉砂中的有机物含量低于 3 .和其它形式的沉砂池相比，曝气沉砂池的特点是：一、可通过曝气来实现对水流的调 通过曝气可以有助于有机物和砂子的分离。如果沉砂的最终处置是填埋或者再利用(制作建 筑材料,而且最好在曝气沉砂池后同 时设置沉砂分选设备.通过分选一方面可减少有机物产生的气味，另一方面有助于沉砂的脱 水。同时，污水中的油脂类物质在空气的气浮作用下能形成浮渣从而得以被去除,还可

9、起到 预曝气的作用。只要旋流速度保持在 。250。35/. 尽管水平流速因进水流量的波动差别很大，但只要上升流速保持不变,其旋流速度可维持在 0.2mm85%.为合适。曝气沉砂池的设计参数:（1）旋流速度应保持 0。250。3m/s;（2）水平流速为 0.08-0.12 m/s;(3)最大流量时停留时间为 13min；（4）有效水深为 23m,宽深比一般采用 11。5；（5)长宽比可达 5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；（6）1 污水的曝气量为 0。2 空气;(7)空气扩散装置设在池的一侧,距池底约 0。60.9m,送气管应设置调节气量的阀门; (8）池子的形状应尽可能不产生偏流或

10、死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；并考虑设置挡板；一、曝气沉砂池的设计与计算1。 最大设计流量Qmax式中的Kz 为变化系数,Kz=1。42Qmax=KzQp2。 池子的有效容积式中 V沉砂池有效容积，m3;Qmax=1.420.347=0.493 m3/sV=60Qmaxtm /sQ最大设计流量， 3；m /sQmax最大设计流量时的流动时,min，设计时取 13min所以V=600.4931.5=44.37m3水流断面面积A=式中 A水流断面面积，m2maxQmaxV-水流水平流速，m/s。所以A=4。取A=4.2m24。池宽BB=h沉砂池的有效水深，m。取 h=2m. 所 以 B=2 。

11、 1m B/h=1.05，满足要求.5 池长L=mL=10。L/B=5 满足要求6流速校核Vmin=m/s，在 0。81.2m/s 之间，满足要求7曝气沉砂池所需空气量的确定设每立方米污水所需空气量d=0。2m3 空 污8沉砂槽的设计若设吸砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积式中Qp 的单位为m3/h设沉砂槽底宽0.5m，上口宽为0.7，沉砂槽斜壁与水平面夹角沉砂槽高度为h1=沉砂槽容积为9沉沙池总高设池底坡度为 0.3，坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为h2=0.30。7=0。21m设超高,沉沙池水面离池底的高m 10采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气1干管直径d q1=0

12、.06942=0。1388m3/s，取干管气速v=12m/s，1干管截面积A= =0。0116m2d1=m=120mm，因为没有 120mm 的管径,所以采用接近的管径 100mm.回算气速v=17.7m/s虽然超过15 m/150100m。d2:5m 10.5 子设置三根竖管，设支管气速为v=5m/s，支管面积A=m2取整管径d2=80mm校核气速v=4。6m/s(满足35m/s）d2=mm，6mm 在 6mm之间）一个孔的平均出气量q=。811053/s孔数：n= 个孔间隔 为，在 1015mm 之间，符合要求。穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1 根穿孔管曝气管，共两根. 二、细格

13、栅的选型和计算选用XG1000 型细格栅，参数如下设备宽 B ： 1000mm耙线速度:2 m/min有效栅宽 B1850 电机功率： 11kw有效栅隙:5 安装角度： 60渠宽 B3：1050 栅前水深0m/s51.0m/s栅条宽度s=0。01m1 栅前后的水头损失水流断面面积m2栅前流速在 0。40.9m/s 范围内，复合要求设过栅流速为v=0。6m/s设栅条断面为锐边矩形断面，取k=3 ,则通过格栅的水头损失为：。3 栅槽总长度栅前的渠道超高设为 0.45m,所以渠道高度为 1.45m因为安装高度是取 60，所以格栅所占的渠道长为1。45ctg=1。45ctg60=0.84m栅后长 1

14、米。所以渠道的总长度L=0.5+0。84+1=2.34m三、水面标高根据经验值污水每经过一个障碍物水面标高下降及砂斗的高度可推算出各个构筑物的水面标高，本次设计以经过一个障碍物水位下降 5cm 0 米进行计算。曝气沉砂池的水面标高:2.38m细格栅与曝气沉砂池之间的配水井的水面标高： 2。43m细格栅栅后水面标高： 2。48m。: 2.82m: 。88设配水井超高为 0。35m则整个曝气沉砂池系统的最高标高为3.23m则曝气沉砂池的超高为h1=3.232.38=0.85m四、配水井的计算设配水井的平均停留时间为T15min，Qp=0.347 503 配水井面积为配水井直径为因为进水管径为 10

15、00，管离底为 200mm.所以覆土厚度为 1。28m。五、砂水分离器和吸砂机的选择（1）选用直径LSSF 型螺旋式砂水分离器（2)根据池宽选用LF-WCS :AV14-4（潜水泵特性 扬程：2m，流量:54m3/h，功率:1。4kw行车速度为 25m/min，提耙装置功率 0.55kw 驱动装置功率:0。372kw钢轨型号 15kg/mGB11264891轨道预埋件断面尺寸（mm） （b1-20）6010(b ：沉砂池墙体壁厚）1轨道预埋件间距 1000mm四、氧化沟1、设计说明拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD 与 BOD 之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用,以使出水 NH3 低于排放标准.采

16、用卡式氧化沟的优点：立式表曝机单机功率大，调节性能好，节能效果显著;有极强的混合搅拌与耐冲击负荷能力；曝气功率密度大，平均传氧效率达到至少2.1kg/（kWh)；氧化沟沟深加大，可达到 5。0 以上，是氧化沟占地面积减小，土建费用降低。氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器,相应于每组氧化沟内安装在线DO 调速器，实现曝气根据DO 自动控制2、设计计算1。设计参数：q=30000m3/d（=15000 v设计温度 15，最高温度 25，COD =242mg/L，BOD=129。4mg/L， NHN=30mg/L，Cr53远期:COD =240mg/L，BOD=128

17、mg/L， NHN=30mg/L，Cr53:COD =100mg/L，BOD=30mg/L,SS=30mg/L,NHN=10mg/LCr53(:取MLSS=3500mg/L，假定其70是挥发性的，DO=3.0mg/L，k=0。05，C=9.07mg/Ls（20）y=0.6mgVSS/mgBOD,Kd=0。05d-1，q=0。05kgNHN/kgMLVSSd,CS(20）=9。07mg/L，5D，203=0。90，=0.94，3剩余碱度：100mg/L（CaCO714mg 碱度/mgNH -N 氧化;3.033mg 碱度/mgNO3-N 还原,硝化安全系数:3。设计泥龄：确定硝化速率NN=0.4

18、70.098(T-1N/+DO/Ko+DO=0.47*009115*3010.0511158+32/(。3+2）=0。22d1m=1/=1/0。22=45d,设计泥龄34。5=135dcc为了保证污泥稳定，应选择泥龄为 30d（4）.设计池体体积：确定出水中溶解性BOD 的量：5出水中悬浮固体BOD=1.40.68*30*70=20mg/L5出水中溶解性BOD 的量=3020=10mg/L5好氧区容积计算：V=y*q/MLVSS(1+Kd7*3500vcc(1+0.05*30)=9278m3水力停留时间tV/ q =9278/30000=0.31d=7.4h11v脱氮计算：=y*qvc30）=

19、860kg/d假设污泥中大约含 12。4%的氮，这些氮用于细胞合成,用于合成的氮=0.124860=106.6kg/d，转化为：106。61000/30000=3.55mg/L 故脱氮量=30103。55=16.45mg/L。碱度计算：剩余碱度=3007.14*20+3。016。45+0。1(129。410）=218。5mg/L(以 CaCO )3大于 100mg/L，可以满足pH7。2缺氧区容积计算：q=q*1。08T20=0。05*1.081520=0032 kgNHN/kgMLVSSdDD，203V=qN/q/MLVSS=3000016。45/0.032/0.7/3500=6295m3v

20、D水力停留时间t=V/q=6295/30000=0。21d=5h22v总池容积计算V=V+V=9278+6295=15573m3，t=t+t=7.4+5=12.4h12125。曝气量计算计算需氧气量R=（So-Se）qv*/（1-e-kt)1.42Px+4。6*qv*N2.6*qv*NO3-0.56Px=30000*（129.4-10）/（1ekt）/1000-1。42*856.8+4。6*3000020/1000-2。6*3000016。45/10000。56856。8=5049kg/d=211 kg/h实际需氧量Ro=1.2*R=1.2211=253。2kg/d校核：Ro=RC/（C-C)

21、/1.024T-20=253。2*9。07/0。9/（0。94*8。243）s（20）s（T）/1。0242520=477。6kg/h（在400500之间 符6。沟型尺寸设计及曝气设备选型采用卡式氧化沟（两座并联)：取有效水深H=3。5m,单沟的宽度b=7。8m,进水量 15000 m3/d,则单沟长=V/20.5（2b)2h-20。5b2h/4Hb=53m，V /V=126m1V /V=76m2采用四沟道，两台 55kW 的立式表曝气机（单池）7。配水井设计污水在配水井的停留时间最少不低于3mi（不计回流污泥的量，设截面中半圆的半径为r，矩形的宽度为r，长度为 2r，设计的有效水深为 4。0

22、m（2r*r+0。5r2）4=300003/24/60 r=2。7m8.其它附属构筑物的设计工程设计中墙的厚度为250m800m39mDN500; 出水井的设计尺寸为 3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高为 100mm，堰孔直径为40mm采用的规格为DN700。五、辐流式二沉池设计说明二沉池的类型.1。2 选择辐流式（中进周出）二沉池的原因由于平流式二沉池占地面积大；竖流式二沉池多用于小型废水中絮凝性悬浮固体的分 ,容易最好。但是，实际上,考虑异重流，是中进周出的效果最好。因此，选择了选择辐流式（中 进周出二沉池。设计计算污泥回流比：2。2 最大流量（设计流量):单个池子的设计流

23、量:污泥负荷q 取 1。1m3/（m2.h)， 池子数n 为 2 。沉淀部分水面面积:2。3 校核固体负荷：因为 142150，符合要求。2.4 池子直径池子直:根据选型取池子直径为35.0m。2。5 沉淀部分的有效水深沉淀时间t 为2.5s有效水:2.6 沉淀池总高2。7 校核径深比：径深比为 符合要求。2。8 进水管的设计单体设计污水流量： 进水管设计流量：取管径D=700mm ,流速为因为，0.6970.6 符合要求,所以进水管直径为D=700mm。稳流筒0.8m/s :， 取管径为 。进行校核：过水面积为流速为 。筒上有 8 个小孔 ，孔面积为S2= ，所以。二沉池采用的是ZBX 型周

24、边传动吸泥机，稳流筒的直径为3880mm取稳流筒出流速度为0.1m/s,则过水面积为稳流筒下部与池底距离为所以稳流筒下部与池底距离大于 0.2m，即符合要求。配水井700mm 3 分钟 流量为取配水井直径为D=3000mm则配水井高其中，设计水深为。0m,超高为0.6m。2。11 出水溢流堰设计H=0.05mH2O。783L/s三角堰个数因此取n=223（个）2.12 排泥部分回流污泥量为剩余污泥量为因为剩余污泥量小，所以忽略不即总污泥量为 0.188m3/s取流速为0.8（m/s）直径为 取直径为D=400mm校核：流速为 0.60.750。9 因此符合要求。综上， 二沉池采用的是ZBX 型

25、周边传动吸泥机 池径为 35000mm.第四章 污水处理厂总体布置一、污水厂总体布置内容：污水厂的总体布置包括平面布置和高程布置两部分。二、总平面布置(一、平面布置(建）;排水管渠及检查井的布置；各种管道交叉位置;供电线路位置，道路、绿化、围墙及辅助建 筑的布置等。（二、污水厂的平面布置1、污水厂平面布置原则 (1）按功能分区。配置得当。主要是指对生产、辅助生产、生产管理、生活福利等各部分的 确保安全生产。在有利条件时（尤其是建新厂时，最好把生产区和,但二者之间不必设置围墙。(2）功能明确、布置紧凑。首先应保证生产的需要,结合地形，地质、土方、结构和施工等因素全面考虑.布置时力求减少占地面积，

26、减少连接管(渠）的长度,便于操作管理。（3),流程简捷。指处理构（筑物尽量按流程方向布置，避免与进（水方向相（渠）应以最短路线布置，尽量避免不必要的转弯和用水泵提升，严禁将管线埋在构（建）筑物下面，目的在于减少能量（水头）于施工和检修。（尤其是对大中型污水处理厂。（6)构（建）筑物布置应注意风向和朝向。将排放异味、有害气体的构（建）筑物布置在居住与办公场所的下风向；为保证良好的自然通风条件,建筑物布置应考虑主导风向.2、污水厂的平面布置的说明，比例尺一般为200-50，图上应有坐标轴线或者放格控制网。 建筑物在平面上、高程上组合起来,进行组合布置。构筑物的组合原则如下：（b鼓风机房，投药间与药

27、剂仓库等。c、 为了集中管理和控制，有时对于小型污水厂还可以进一步扩大组合范围。5-20m.布置管线时，管线之间及其他构（建） ）3md200m 时，不应小于 1。5m3m（3）预留面积的考虑.必要时预留生产设施的扩建用地。应避免构（建）筑物应设置人行道，宽度1转弯半径为 6m，厂区主要车行道宽56m；行车道边缘到房屋或构筑物外墙面的最小距离为 15m.道路纵坡一般为 12%， 3%。污水厂部长除应保证生产和整洁卫生外，还应注意美观，充分绿化,在构（建)筑物处 落叶入池。.,则应按消防 ,必要时，可考虑某些污泥处理设施与污水处理设施的组合。管（渠)的平面布置.在各处理构筑物之间应有连通管（渠）

28、,立运行的管（渠)。当某一处理构筑物因故停止工作时候，使其后接按处理构筑物，仍能够保持正常的运行，污水厂应设超越全部或部分处理构筑物，直接排放水体的超越管.应设有给水管、空气管、消化气管、蒸汽管及输配电线路等，这些管线有的敷设在地下,既要便于施工和维护管理，也要紧凑，少占用地。（8),以免影响环境卫生，并防止噪音干扰。3、布置结果布置结果见附图三、 管道设计及布置（一、进水管、事故管由设计任务书知，进水管的管径为DN=1200mm，采用的是钢筋混凝土管。设计流量计算如下:由于工业废水无变化系数，故只考虑生活污水的变化系数，以远期的生活污水进行设计，远期生活污水量生活污水的总变化系数为： 所以总

29、设计流量为取设计流量为。查沟道水力学算图得，管内流速，充满度，. 校核近期水量的管内流速.近期生活污水的水量为总变化系数计算的设计流量为取设计流量为 600L/s，查图知，在坡度，管径D=1200mm 时，管内流速,故设计合理。事故管与进水管采用同一材料同一规格的管.（二)、污水管1、从泵房到曝气沉砂池的管道、从曝气沉砂池到配水井的管道 ，取整后D=1000mm。校核流速.，介于 0。6m/s1。5 m/s 之间,设计合理.查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径D=1000mm,设计流量时，坡度，满流，管内流速。2、从氧化沟到下一个配水井的管道以近期的设计流量进行设计，即，分期建设，都是满流管,拟

30、用铸铁管。取流速.则，取整D=700mm。将取整后的D=700mm 代入校核流速。则,介于 0.6m/s1。5 m/s 之间,设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得,当管径D=700mm，设计流量时,坡度,满流，管内流速。3、 从配水井到二沉池的管道也是取近期的污水量进行设计。污泥回流比，设有两个二沉池，则设计流量： 取流速计算管径，取整后D=700mm.将取整后的D=700mm6m/s1.5 m/s之间,当管径 D=700mm管内流速 4以近期的污水量进行设计.设计流量： 取流速计算管径，取整后D=500mm。6m/s-15 m/s 之间,得,当管径D=500mm,.5、出厂管的管道以近期的设

31、计流量进行设计,即，分期建设，都是满流管，拟用铸铁管. 取流速.则，取整D=700mm。D=700mm 。6m/s-1.5 m/s 管及铸铁管水力计算表得，当管径D=700mm,设计流量时,管内流速。（三、污泥管从污泥泵房到污泥浓缩池的管道，即剩余污泥管，其设计流量为：,取流速，则剩余污泥管的管径为：，取整后D=30mm。查铁管及铸铁管水力计算表得，管径D=25mm，1000i=58.6,管内流速，采用铁管。从污泥泵房到氧化沟的回流污泥管道，即回流污泥管.回流比为 0.54。设计流量，取设计流速，则：，取整D=500mm。查铁管及铸铁管水力计算表得，管内流速，1000i=2.5,采用铸铁管。从

32、二沉池到污泥泵房的管道设计流量，采用铸铁管.查铁管及铸铁管水力计算表得，管径 D=500mm，流速，1000i=2.5,符合设计要求。（四)、雨水管、厂区污水管雨水管和厂区污水管通常采用非金属的管材,雨水管采用的管径，厂区污水管采用的管径。（五)、给水管(六、布置结果布置结果见附图四、 高程布置（一)布置原则污水处理工程的污水流程高程布置的只要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高;,保证污水处理工程的正常运行。污水处理工程的高程布置一般应遵守如下原则：考虑最大时流量，雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；还应考虑当 某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物及有关的连接管渠能通过全部

33、 流量.实现自流。,运行费用。需要排放的处理水，在常年大多数时间里能够自流排放水体。注意排放水位不一定选,6.48m,5.28 2.72 6.85 230 3。02 m.应尽可能使污水处理工程的出水管渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。（二）构筑物的水头损失,此,必须精确地计算污水流动中的水头损失。水头损失包括：(1) 污水流经各处理构筑物的水头损失，按照下表进行估算：构筑物名称水头损失/m构筑物名称水头损失/m格栅0。1-0.29生物滤池(工作高度为 2m 时）沉沙地0。1-0.25(1)装有旋转式布水器2。7-2.8沉沙地：平流0.2-0.4(2)装有固定喷洒布水器4.54.75竖流0。40

34、.5混合池或接触池0.1-0。3辐流0.50。6污泥干化场23.5双层沉淀池双层沉淀池0.1-0.2曝气池:污水潜流入池0。25-0.5污水跌水入池0.5-1。5污水流经连接前后两处理构筑物的管渠（包括配水设施）程和局部水头损失沿程水头损失的计算公式如下:i 为管长单位为局部水头损失的计算公式如下：式中： 为局部阻力系数,查设计手册; v 为管内流速，m/s,0。61.2；因为初步设计，故局部水头损失估为0。2 倍的沿程水头损失，即h2=0。2 h1污水流经计量设备时产生的水头损失（三）注意事项：,.或泵的最大出水量）并酌加 扩建时的备用水头。逆污水处理流程向上倒推计算,以使处理后污水在洪水季节也能自流排出,出水泵需 要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大， ,还应考虑到因维修等原因需将池水放 空而在高程上提出