施工电梯防护架施工方案

1、一、编制依据1、金域国际住宅小区工程施工图纸2、建筑施工手册3（JGJ1302011）4、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）新疆万科金域国际建设单工程名称新疆万科金域国际建设单工程名称住宅小区位建设用途民用商业住宅设计单位新疆大得房地产开发有限责任公司新疆建筑设计研究院一般建设地点乌鲁木齐市沙依巴克区新北园春市场南路监理单位情况总建筑面积10707。5结构类型框架剪力墙层数18计划开工日期非人防人防车库20135107641.44 m2地下建筑面积17158。92m23设防护脚手架。位置详见平面布置图。三、材料要求1、钢管脚手架采用外径 48mm、壁厚 3。5mm 钢管，钢管外表面锈蚀

2、深度不大于 0.5mm，钢管上严禁打孔。2、扣件使用前应进行质量检查,发现有裂缝、变形的严禁使用. 滑丝的螺栓必须更换，并应进行防锈处理.3、底座采用 50mm 厚木板铺设.4200mm50mm， 4 mm5、密目网和安全平网应符合国家验收规范的要求，并经现场试验合格。四、基础设置50mm防护脚手架为双排落地钢管脚手架，总高 70m0.6m1.5m1m15m06m立杆横距（lb0.9m1.7m3杆步距)为1mm0.1m，小横杆外端端头与施工电梯梯笼外皮距离为 8cm.采用单杆剪刀撑（如附图所示。150mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。215mm 厚垫板.

3、内立杆距建筑物外墙皮采用单杆剪刀撑.离不小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。 3、纵向水平杆设置在立杆内侧.横向水平杆在主节点处必须设置，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。靠墙一端的外伸长度为 100mm.4、作业层上横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上,间距 750mm。作业层脚手板应铺满至墙边、铺稳。铺设时可采用对接铺设,可采用搭接铺设。对接铺设时,接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度 130-150mm两块脚手板外伸长度的和不应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm.其板长两端均

4、应与支承杆可靠的固定。每层平台外侧采用 10cm 宽挡脚板沿外侧设置,与平台进行固定。5, 300mm。,相互交叉成剪刀状， 设置如附图所示.7、安全防护随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板；搭设过程中密目外网须全封闭。外脚手架采用立体防护,外侧除洞口位置外满挂密目网,网的颜在大横杆上,网与网的连接要靠紧并用系绳绑好。操作层在脚手架外侧大横杆与脚手板之间设置两道防护栏杆和一道挡脚板,挡脚板高度 200mm，立放在脚手板上,板与板要靠紧，并用操作层的脚手板挤牢。中栏杆应居中设置。16号钢丝绳每四层设置一道，下部拉结于架体外侧主节点处。上部设置在建

5、筑物上一层结构剪力墙上。角度设置在4560之间，每端至少设置三个绳卡。六、脚手架搭设注意事项1、外径 48mm 与 51mm 的钢管严禁混合使用.2、当搭至有连墙点的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下,以确保安全。150mm5杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。6、剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。七、脚手架搭设质量要求50mm。2、脚手架步距、横距偏差为20mm，纵距偏差为50mm。3、同跨内两根纵向水平杆高差为10mm。4、横向水平杆外伸长度为 2

6、00mm，允许偏差为50mm。八、脚手架拆除脚手架拆除前由工长进行拆除安全技术交底.2。清除脚手架上杂物及地面障碍物。3。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。4。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于 2 步.临时抛撑后再拆除连墙件。各构配件严禁抛掷至地面。7。拆除时地面设监护人，严禁无关人员进入危险区.九、安全技术措施2。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范要求进行检查验收，合格后方准使用。4与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施.5。 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横

7、向水平杆， 纵、横向扫地杆和连墙件.6全措施，并报主管部门批准.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。范(JGJ46）的有关规定执行。9。 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守， 严禁非操作人员入内.10. 临电线路不得挂在脚手架上。十、附图十一、钢管落地脚手架计算书（GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:脚手架参数双排脚手架搭设高度为70 m，搭设尺寸为：横距Lb0.9mLa为1。5m，大小横杆的步距为1。8内排架距离墙长度为0。1m；大横杆在上，搭接在小

8、横杆上的大横杆根数为2根脚手架沿墙纵向长度为6.00 m ；采用的钢管类型为 483.5;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为1 。00；连墙件采用一步两跨,竖向间距1 。2 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2 层;风荷载参数本工程地处新疆乌鲁木齐市，基本风压0.6 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0.214;静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0。1611;安全设

9、施与安全网（kN/m2)：0。005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0。038;二、大横杆的计算:第52.4大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。30.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=30。9/(2+1）=0。9 kN/m；静荷载的设计值：q 1=1.20.038+1。20。09=0。154 kN/m;

10、活荷载的设计值：q 2=1.40.9=1.26 kN/m;图1（图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max0.08q1l2010q2l2跨中最大弯距为M 1max=0.080。1541.52+0.101。261.52=0 。311kNm；支座最大弯距计算公式如下:M2max= -0 。 10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为M 2max= -0。100.1541。52-0。1171。261.52= 0.366 kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =Max（0.311106,0。3

11、66106）/5080=72。047 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 72.047 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2，满足要求!3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:max= (0.677q 1l4+ 0.990q 2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0。038+0。09=0。128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；最大挠度计算值为： = 0。6770.12815004/（1002。06105121900)+0.9900.915004/（1002。061051219

12、00）1.972 mm;大横杆的最大挠度1.972 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ1302011规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0。0381.5 = 0。058 kN;脚手板的自重标准值：P2=0.30.91。5/(2+1）=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=30.91。5/(2+1) =1。350 kN;集中荷载的设计值: P=1。2(0.058+0.135)+1。4 1。35 = 2.121 kN；小横杆计算简图强度

13、验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax= ql 2/8Mqmax= 1.2 0.0380.92/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax= Pl/3Mpmax21210.9/30。636kNmMqmaxMpmax0.641kN最大应力计算值 = M / W = 0.641106/5080=126。181 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =126.181 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm 2，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的

14、设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax= 5ql 4/384EIqmax=50。0389004/（3842。06105121900) = 0。013 mm ；大横杆传递荷载P = p 1+ p 2+ Q = 0 。058+0.135+1.35 = 1。543 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax= Pl(3l 2 4l 2/9)/72EIpmax1542.6 900（39002-49002/9/（722。061051219001。59mm；最大挠度和 = qmax + pmax= 0.013+1.59 = 1.603 mm

15、 ；小横杆的最大挠度为1 。603 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900/150=6 与10 mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1的旋转双扣件承载力取值为16.00kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):RRc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：P 1= 0 。0381.52/2=0。058 kN; 小横杆的自重标准值: P2= 0 。0380.9/2=0.017

16、kN；脚手板的自重标准值: P3= 0.3 0.91.5/2=0.202 kN； 活荷载标准值：Q = 3 0.91。5 /2 = 2。025 kN;荷载的设计值：R=1.2 （0.058+0.017+0.202)+1。42.025=3.168 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分.（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1611kN/mNGD101611+(1.502/2)0。038/1。20(60.00-36.00)5018kN

17、;NGS1 0.1611+0038/12036008.910kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0。NGD2=0。361.5(0.9+0。3）/2=1。62kN；NGS2= 0。3(176)1。5（0.9+0。3）/2 = 2.97 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/mNGD301561.5/20.675 kN；NGS30 。15（17-6)1.5/2 = 1.237 kN;（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005NGD4=0.0051。5(60-36）=0.18kN;NGS4= 0.005 1。536 = 0。27

18、 kN；经计算得到,静荷载标准值NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=7。493kN； NGS=N GS1+NGS2+NGS3+NGS4=13。387kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ30.91.52/24。05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd 12NGD+0.851.4NQ 1.27493+08514405=13.812kN;kN;Ns 12NGS+0.8514NQ 1213387+0.85144.05=20.884不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为Nd= 1 。2NGD+1.4NQ=

19、 1.2 7.493+ 1.44.05=14.662kN;Ns= 1 。2NGS+1.4NQ= 1.2 13.387+ 1。44.05=21。735kN；五、立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载,按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计Wk=0.7zs0其中 0 （kN/m2(GB500092001)的规定采用：0= 0.6 kN/m 2；z- （GB50009-2001) 的规定采用：z1。078,0.74；s 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为Wk1

20、=0.70。61。0780.214=0.097kN/m2；Wk2070.60。740。2140。067kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W 分别为:Mw108514Wk1Lah2/100.85140.09715122/10=0。025 kNm;Mw20.851.4Wk2Lah2/100.851.40。0671。51。22/10=0.017 kNm；主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A） + MW/W f 立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 13.812 kN ； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设

21、计值 ：N = Nd= 14.662kN； 计算立杆的截面回转半径:i = 1 。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得: k = 1 。155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3。31。5 ；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=2。079长细比:L0/i = 132；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i 的结果查表得到: = 0.386立杆净截面面积 ：A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值

22、：f=205 N/mm 2； 考虑风荷载时 = 13811.58/(0。386489）+24904.77/5080 = 78。075 N/mm2；立杆稳定性计算 = 78。075 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求! 不考虑风荷载时 = 14662。08/(0。386489）=77.678 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.678 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求！2。 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式 = N/(A） + MW/W f 立杆的轴心压力设计值:N = 1.2（NGD+

23、NGS)+0。851.4NQ/2=14。938 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A）f 1NGS1.4NQ/2=15.364kN； 计算立杆的截面回转半径:i = 1 。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)表5.3。3得 ：k = 1 。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5。3。3得 ： = 1.5 ；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0= 2。079m；长细比：L 0/i = 132 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i 的结果查表得到 ：= 0.386 立杆净截面面积: A = 4 。89 cm2；立杆净截面模量（:W5