高屏溪斜张桥基础及桥塔综合施工

1、高屏溪斜张桥基本及桥塔施工夏明胜交通部台湾区国道新建工程局第四区工程处屏东工务所主任1.1概述第二高速公路高屏溪斜张桥位于高雄县与屏东县交界处，于高屏溪中游约28公里，即台21线里岭大桥下游约1公里处，跨越高屏溪，全长2，617公尺，高屏溪斜张桥为国内第一座高速公路复合式斜张桥，全桥共分为六大单元。其中第一单元，跨越省道台21线及高屏溪主流部份，采超大跨径单塔不对称斜张桥设计，桥塔高183.5公尺，桥面平均高出地面处约四十余公尺。本斜张桥之构造形式为两跨不对称单面复合式构造，侧跨由A1桥台跨越台21线省道，连接A1桥台与P1桥塔，跨径180公尺，为预力混凝土箱型梁构造；主跨连接P1桥塔与P2桥

2、墩，跨越高屏溪主河道，跨径330公尺，为全焊接钢床钣箱型梁构造（图一）。预力混凝土箱型梁与钢床钣箱型梁于桥塔处衔接并座落于桥塔系梁上，桥面宽34.5公尺（图二），主跨与侧跨之梁深均采3.2公尺，以保持桥梁侧面外观之一致性。桥塔采混凝土A型单柱构造型式（图三），桥塔与上部构造箱型梁间以单扇两列平行辐射状不对称钢缆（合计十四组）相衔接，钢缆一端固定于箱型梁中央，另端锚碇于桥塔顶柱上。桥塔为A型构架，将上部构造各方向之庞大力量运用37公尺深之隔墙箱壁式基本传达于地层中。箱型梁与桥塔间，除箱型梁底部设有盘式支承将上部构造垂直载重传递于桥塔外；于箱型梁侧与桥塔连接处，另设有水平支承箱，以将上部构造之水平

3、力传递于桥塔。P2桥墩部分设有盘式支承、剪力榫及拉力连杆以传递垂直及水平各向力。1.2隔墙箱壁式基本施工高屏溪桥主桥为一单塔不对称混合式斜张桥，桥长510公尺，塔高183.5公尺，上部构造之多种载重大多均由桥塔承受。考虑桥塔基本需提供巨大之承载力与较大之劲度，并考虑桥塔所座落之行水区冲刷问题，本桥塔基本采用较具刚性之隔墙箱壁式（即一般旳持续壁）基本两座，为国内首度采用于桥梁基本者。其基本断面为一闭合格子形状，外围长19公尺、宽15.8公尺、深37公尺、壁厚120公分，基本上方为一厚4公尺之基本版，两座基本版间由地梁连接，以克服水平侧向力，地梁下设有两道2.7公尺长、33公尺深之持续壁以作为地梁

4、之支撑（图四）。1.2.1工程地质分析及评估本桥P1桥塔位于冲积平原上，其下地质重要为卵石、砾石、粉土及中细砂间夹泥岩及透镜体所构成，本桥于设计阶段曾于桥址处进行钻孔以理解地层分布状况，施工前，为充足理解施工区域之地质状况，于桥塔基本施作区域内再补充钻探，并与原钻探资料互相比对。根据钻探资料分析得知，既有地面高程为EL+28，低水位或常水位位于EL+23，约于地面下五公尺左右，此五公尺土质为灰色极疏松黏土质砂，甚不稳定。沟壁施工开挖时，若地层水位过高，将会产生自然倒塌，导致施工上困难，须采抽水措施以减少水位避免挤压；EL+20EL+5.2之地质为卵石层及砾石砂层，削挖时也许会产生局部滑落及失水

5、现象，沟壁挖掘施工宜缓慢，并对稳定液之选择应加以特别考虑，以利削挖作业之进行；EL+5.2EL-7重要为砂岩及泥岩，为一不透水层，S.P.T N值很高，应不会产生失水及土层倒塌状况。EL-7至预定削挖深度EL-16之间，为正常情形，应不会产生失水及局部滑落也不会导致沉泥现象。1.2.2施工机具根据钻探资料得知，桥塔下地质大多属卵砾石层，并且卵砾石最大粒径应不不小于50公分，且无岩层存在。本桥塔基本最大开挖深度为44公尺，壁体厚度为120公分，考虑构造形式及地质条件，施工机具采用MHL（MASAGO HYDRAULIC LONG ARM BUCKET）油压式长臂削掘机，为日本真砂株式会社制造，此

6、类型之机具为目前构筑地下持续壁最常使用之削掘机具。其系以履带式桁架吊车挂载M.H.L.削掘机进行挖掘作业。上下之动作系由电力驱动之缆绳控制，另有油压驱动之调节板藉以修正其水平及垂直方向之偏差，精度可达1/200以上。削掘机前端为一具以油压控制之蛤式抓斗，运用强力油压系统控制操作其抓斗开合，挖掘取土。本工程所采用之抓斗有效开挖长度为260公分。1.2.3导沟构筑桥塔塔址下20至25公尺多为卵砾石夹细砂，地表下23公尺范畴内为极疏松砂土层，透水性佳且易于倒塌，若根据原设计导沟施作深度1.6公尺，则须进行大开挖以减少原地面高程，但若进行大开挖将产生积水问题导致施工困难，考虑上述种种因素，现场乃决定将

7、原设计1.6公尺深之导沟加深至3.3公尺。导沟开挖之初，一方面清除地上障碍物，将地表整平，清查地下障碍物并迁移之。根据测量数据进行放样，为导沟构筑之第一项工作，定出持续壁之中央位置并检查构造图之尺寸与否与有关构造物相配合。放样完毕后，各角点应固定保护，并引点至邻近建筑物及其他固定位置处，以供后续工程之运用。然后根据放样标示位置进行导沟开挖、组模、扎筋、浇置混凝土、拆模及回撑等工作，在进行导沟混凝土浇置之时，亦同步于地表浇置混凝土铺面，以便于施工机具之行走及施作。导沟旳良好与否影响将来持续壁旳垂直度，构筑之初须小心拟定中心线位置。开挖应注意土沟两侧之修齐及底部之整平，减少材料之损耗。导沟开挖宽度

8、为持续壁之设计厚度及两旁各加2.5公分旳空间，模板之组立务求平直。灌注混凝土时须注意两侧同步实行，且最佳分两层浇置，以防模板移动及变形，铺面及吊车道亦应一并浇置，以减少施工接缝。拆模后注意养护，并用合适之材料上下间隔交错回撑之，以免沟壁变形。地下持续壁施工过程中于转角、叉角处最易发生坍落，为避免因角隅坍落导致施工困难，导沟交角与转角处；壁体内、外两侧各50公分范畴内施设高压喷射成型桩。高压灌浆成型桩起于EL+25.5，约位于导沟底上方50公分处，止于EL+15.5，桩长约10公尺，此为较也许倒塌之深度。因高压喷射成型桩之直径、强度、灌浆压力、灌浆配比、钻杆提高速度皆与地质条件息息有关，因此于施

9、作前，先于导沟外侧施作两支3公尺长之试灌桩，完毕后挖出检视，其桩径约65公分，取样七天平均强度为6-11 kg/cm2，其强度经分析可满足施工规定。因考虑地下持续壁施工时阳角较阴角易于倒塌，故规划高压喷射成型桩位置时，重要设立于阳角处，T型及L型转角处各灌注3支，十字型转角则灌注5支（图五）。1.2.4单元规划及施工地下持续壁施工一般都根据开挖机具及施工条件将持续壁划分单元施工，单元为持续壁施工中基本施工单位，依其尺寸及形状，一单元一般须经多次挖掘，一次挖掘称为一刀，每一单元自开挖始至混凝土浇置完毕止均应持续施工，不得中断，故单元开挖前需确认所有有关作业与否已能配合，特别是钢筋笼制作完毕时间及

10、混凝土浇置时间。单元开挖之时间与开挖深度、开挖刀数及地质条件均息息有关。本持续壁基本开挖深度自地面起算约44公尺，其中由于有一约20公尺之卵砾石质砂层，因此开挖速度较慢，每一刀开挖时数约达8-12小时，依开挖刀数可估计每一开挖单元完毕时间，然后进行钢筋笼吊放。本工程持续壁除口字型旳外围侧壁外，中间尚有三道隔墙，具有许多角隅及叉角，因单元旳接头部分较容易形成弱面，故一般于规划分割单元时均不将接头设于角隅及叉角处，使角隅及叉角处能成一完整单元。本工程持续壁单元分割配合平面形状，重要规划分割为L型、T型及十字型为主，较一般工程旳地下持续壁单元分割复杂，其单元分割及施工顺序（图六）。由于构造平面复杂，

11、其施工顺序必须妥为规划，避免有些单元因开挖过久未浇置混凝土而致倒塌之状况发生。如下将各单元依其形式分类及施工顺序详述其施工刀法：直线型单元，两侧均为母接头本类型单元计有1、2、6、7、9、10，单元长度共分3公尺及3.4公尺两种，以三刀施工，其中除第2单元须配合单元5下刀外，其他各单元开挖时先开挖两侧母接头，抓斗中心由端板外侧50公分处下第一刀，端板外侧开挖长度为180公分，内侧80公分，第一、二刀将两头母单元开挖完毕后，中央剩余140公分及180公分土心，以第三刀挖除。单元2因须配合单元5旳开挖，其刀法顺序如前所述，惟其第二刀及第三刀须交错开挖。本群单元三刀开挖长度总计分别为6.6及7公尺。

12、L型单元，一公一母接头单元3属此一类型，规划以三刀开挖，第一刀抓斗沿导沟凹槽边沿下刀，第二刀须配合单元15开挖，在单元15开挖第一刀后，其与单元3第一刀之间旳 75公分土心，以第二刀挖除，第三刀挖除垂直向公接头剩余旳100公分土心。单元5也为一公一母L型单元，两向之长度略有差别，计开挖三刀，与单元2相接旳公接头侧仅长2.8公尺，考虑土压平衡问题，第一刀沿导沟凹槽边沿下刀，且须配合单元2同步施作，其顺序较单元2之边刀更早，第二刀下于另向母接头端板外50公分，剩余之140公分土心则以第三刀挖除。单元17、18亦为L型公母单元，两向之长度略有差别，以三刀施工，一方面第一刀沿导沟凹槽边沿开挖；第二刀考

13、虑土压问题须配合相邻单元19及20旳第一刀交错下下开挖施工；另历来公接头之土心仅余100公分及110公分，以第三刀挖除。T型单元，双公一母接头单元4属此类型，计开挖三刀，第一刀抓斗中心于母接头端板外侧50公分处下刀；第二刀挖除T行基部220公分土心；垂直向尚剩余30公分土心，以第三刀挖除。T型单元，三母接头单元11为T型单元，三头均为母接头，计以五刀开挖。第一、二刀落于T型底部两母接头端板外侧50公分处，以挖除两母接头；第三刀落于垂直向母接头端板外侧50公分处，以挖除该母接头；第四刀挖除T型底部两母接头间所剩余之土心；第五刀挖除垂直向所剩余30公分土心。十字型单元，三公一母接头单元8为十字型单

14、元，接头为三公一母，由于与第6、7单元相邻之公接头部分，已于单元6、7开挖时挖除；另与单元4相邻之公接头部分，亦已于单元4开挖时挖除了180公分，故本单元仅余公母接头间约550公分土体须挖除，规划以三刀施工。第一刀落于母单元端板外50公分处，如此约剩290公分土心，若考虑一刀挖除中央260公分土心，则两端各剩15公分土体，将极容易产生倒塌，且连同第一刀，总共将需四刀，并不经济，故以两刀交错施工，以第二、三刀交错挖除剩余之290公分土心。十字型单元，四公接头单元单元12为四个公接头之十字型单元，经四头相邻单元开挖完毕后，本单元仅余中心约210公分土心，故以一刀一次挖除。T型单元，双母一公接头单元

15、13、14属此类型，以四刀开挖施工。第一、二刀落于母接头端板外50公分处，挖除母接头部分；第三刀挖除母接头间剩余土心（90、180公分）；第四刀挖除垂直向剩余土心（90公分及80公分）。T型单元，三公接头单元15为三个公接头之T型单元，开挖时须与第3单元配合下刀，规划以三刀开挖。第一刀距离单元3端板外165公分处下刀，此时左右将各剩余约75公分土心，其中与单元3相邻之土心已配合该单元开挖时挖除；第二刀挖除接近单元13侧之剩余75公分土心；第三刀挖除垂直向剩余之80公分土心。单元16亦为三个公接头之T型单元，由于与单元5及单元14之公接头部份均已于各该单元施工时挖除了180公分，故T型底部仅余2

16、20土心，以第一刀挖除；第二刀挖除垂直向剩余之90公分土心。直线型单元，两侧均为公接头单元19、20为直线两头公接头单元，以一刀开挖，由于相邻单元17及单元18旳部分于开挖时会产生土压平衡问题，故其下刀时须配合各该单元旳第二刀交错向下开挖。地梁单元地梁单元为一单纯之270公分长矩形单元，因施工机具抓斗旳有效施工宽度为260公分，一刀无法涵盖所有施工范畴，若以两刀交错开挖，其下端将无法修齐，故以一刀开挖，两侧剩余土体以pipe冲洗，再以抓斗挖除底部沉泥。1.2.5稳定液选择及质量管理持续壁施工之质量除与施工技术息息有关外，其施工过程中开挖沟壁之稳定性亦为一重要之因素，而壁体稳定性又与稳定液旳质量

17、有极大关系。稳定液使用之目旳，在运用稳定液之液压以抵御施工挖掘过成中所发生之土压及水压，另稳定液经由沟槽壁面渗入到土层中附着于土壤粒子表面，而形成一层泥膜于壁面，可避免由于地下水之涌出而引起壁面倒塌，以达到稳定壁面旳目旳。一般而言，稳定液大多以皂土系（Bentonite）为主。本工程由于构造特殊且重要，基于施工质量及安全性旳考虑，选用高分子聚合物材料-超泥浆第二代（Kwik-Vis）为开挖时之稳定液。超泥浆与水拌合后即产生膨胀作用，以提高水旳粘滞度，可在开挖壁面形成一层富有韧性旳胶合薄膜，达到稳定沟槽旳效果。超泥浆稳定液自身带阴离子，而土壤亦系带阴离子之颗粒，两者之间互相排斥，因此于削掘过程中

18、土壤泥砂不会产生水解作用形成泥浆，可加速土壤颗粒之沉淀，减少含砂量，保持稳定液之质量。同步超泥浆不会与混凝土中旳钙离子作用产生劣化现象，可多次反复使用。使用完后可用管子将稳定液回收至储存设备中，待另一片持续壁单元施工时再行使用。每一片持续壁施工前，一方面须检测稳定液酸碱值与否在811范畴内，如果低于PH值8如下，则须加以调节；检测粘滞度与否达到3240vis马氏漏斗粘滞度（946cc/1500cc），如果局限性，则必须添加超泥浆调节。每一单元施工完回收稳定液，反复使用前须再次检测其酸碱值及粘滞度，拟定符合规定后方得使用。使用完毕后可使用次氯酸钠（即家用漂白剂）将超泥浆分解解决，在24小时后将其

19、完全变成中性，无污染周遭环境之虞后，予以合适弃置。本工程于实际施工时，经由长时间检测稳定液各项性质，发现其含砂量相称低，最大仅1%左右，在吊放钢筋笼前量测其沉泥厚度亦不严重，经由超音波检视其两侧开挖壁面亦相称平顺，并无坍塌情形发生，可见超泥浆与砂层已产生相称优良之胶结。单元开挖时除需随时注意稳定液之补充外，同步亦须注意稳定液之损耗状况以拟定与否有逸水之状况发生。本工程因地下水位于地表下5公尺如下，导沟内液面维持在铺面下10-30公分，壁面所承受之净水压力有助于开挖壁体之稳定，但因地质透水性佳，水头较高将使稳定液有加速流失之也许，施工过程中使用合适堵漏剂避免逸水，使用之胖大海系高压干燥之原木纤维

20、，遇水即会膨胀松散，使用时用铲子将其削成小片置于导沟旁，先用水将其冲软，若遇大量逸水时将胖大海铲入导沟，胖大海纤维将会流向逸水处将地层之孔隙阻塞，发挥避免逸水之功能。1.2.6钢筋笼加工及组立地下持续壁之钢筋笼之组立系先于钢筋加工场预组，然后再运用合适吊送机具，吊放于壁体中，再浇置混凝土。故钢筋作业场之设立应考虑材料进场、下料之以便；钢筋加工取料之便利；施工动线与否流畅；吊车起吊点与否以便；行进至下放钢筋笼地点与否太远等因素。一般持续壁绝大部分为直线单元，仅角隅处为L型单元，故钢筋笼加工平台以H型钢于地表架设即可（平面加工台）。本工程由于平面形状较复杂，故除直线单元与L型单元外，尚有许多T型及

21、十字型单元。直线、L型与T型单元钢筋笼均可于平面加工台上加工，但十字型钢筋笼必须于一特制高台上加工，本工程于现场施作一高约2.8公尺之平台供钢筋笼之突出角放置及加工之用。本工程钢筋笼全长计38公尺，分为上下两截组立，搭接长度为1.4公尺，上截钢筋笼长度为19.4公尺，下截钢筋笼长度为20公尺。钢筋笼组立时，先立端板，使之平直后再逐个焊接，端板与端板之间应以满焊旳确执行，并以两根#5以上钢筋补强之，钢筋笼方能平直。主筋与副筋采跳点焊接，焊接时须控制电流与电弧长以避免钢筋产生熔蚀现象，上下层钢筋须以支撑钢筋加以固定，其中斜撑补强筋组立之位置应特别注意维持在始终在线，并将特密管位置预留妥当，以避免导

22、致特密管不易安装。母单元接头部分突出钢筋应力求平直，以免影响公单元之下放。母单元接头处为避免混凝土浇置时由端板两侧溢出导致漏浆，须于端板两侧安装帆布，施工时接头应旳确锁紧，并须小心不可弄破帆布，以免漏浆。钢筋笼之制作应配合开挖速度，并合适超前，绝不可有开挖完毕后等待钢筋笼之现象。本工程因持续壁顶较导沟面深约6公尺，为利于持续壁底灌浆管与完整性实验管之安装，端钣及部分主筋须延伸至导沟下约30公分处。钢筋笼组立完毕后，再依施工图位置安装壁底灌浆管与完整性实验管。本工程持续壁单元分割形状相称复杂，因此钢筋笼吊放控制相对较不容易，考虑各单元分割之形状及钢筋笼重量，采用100吨履带式吊车，并以八点吊法吊

23、放钢筋笼，以保证两侧起吊高度相似。所谓八点吊法是以吊车之主吊钢缆吊起3.5公尺长之H350型钢，采用型钢乃为避免钢筋笼因起吊受挤压变形。型钢下固定有两个蹄形吊具，每一吊具下接一钢缆，钢缆一端以吊具固定于钢筋笼顶部上层，另一端固定于钢筋笼顶部下层，由于两钢缆为等长，因此可使钢筋笼两端起吊高度相似。吊车之副吊型钢下接两滑轮，滑轮下各连接一钢缆，钢缆一端固定于钢筋笼上层，一端固定于下层，两滑轮下之钢缆等长，但较主钢缆长，且其两端并不固定于钢筋笼之同一断面上。钢筋笼吊起时，主吊与副吊同步作用，至钢筋笼吊起约成45度时，放松副吊钢缆，完全由主吊施力。因主吊于钢筋笼上有四个吊点，副吊亦有四个吊点，故称八点

24、吊法。1.2.7水中混凝土浇置及壁底灌浆钢筋笼吊至定位后，再检测稳定液性质一次，即可安装特密管浇置水中混凝土。10吋特密管浇置水中混凝土之有效挤压半径以11.5公尺计，须依此原则将特密管位置作合适规划（图七），对于非直线单元，每一转角及交角处，均应配备一特密管。浇置期间每车完毕后运用水尺量测并记录混凝土深度，为保证特密管于浇置期间常常保持埋置于混凝土中至少1.5公尺，必须同步记录特密管深度。本工程采用10吋特密管浇置混凝土其长度每支长3公尺，并有1公尺及2公尺长管数支搭配，特密管续接时，接头处须垫防水胶圈以保证特密管之水密性，另浇置时各管应同步平均浇置，不可集中于某一两支特定之特密管，以免导致

25、混凝土高差过大，使得高处混凝土将低处含沉泥之劣质混凝土面覆盖，产生包泥现象。母单元浇置时速度应稍慢，约3040m3/hr（公单元浇置速度约7080m3/hr），以避免漏浆。施工前并应于端板外填碎石23公尺，以抵御浇置时混凝土产生之侧压力，及两侧之混凝土不等高也许产生旳侧移。对于公母单元，因公接头处相邻单元已施工完毕，故浇置混凝土时有向母接头倾斜旳趋势，于施工中须随混凝土浇置回填碎石，碎石回填高度须较混凝土面高约2公尺，直至碎石高度达持续壁高度1/3为止。施工过程中如发生漏浆，应即于端板外侧回填碎石至漏浆位置，以制止漏浆继续发生，并于混凝土浇置完毕后且达相称强度时，运用合适机具于端板外侧混凝土堆

26、积之处钻孔并运用pipe清洗漏浆，宜把握清洗旳合适时机，若时间过久，混凝土强度已太强，将不易清除，一般约于混凝土浇置后隔日上午解决。斜张桥桥塔由于承受到极大之载重，对于持续壁壁底旳解决必须保证完善，为恐地质承载条件与钻探资料不符，于转角、叉角及每隔三公尺范畴内须预埋灌浆管（图八），于混凝土浇置2448小时施作高压水泥灌浆补强，其压力应达70bar，如灌浆量已超过200公升而仍未达所需压力时，应即停止灌浆，并以清水清洗灌浆管，等待1272小时后再行灌浆，其压力至少须达40bar，否则须反复上述环节至少一次后方可停止灌浆。1.2.8完整性实验超音波完整性实验重要系运用超音波在一均质材料中传递速率为

27、一定值之原理来检视材料与否有瑕疵或差别。一般对于浇置完整之均质混凝土，其超音波传递速率约为4000200公尺/秒，若因浇置不良而导致混凝土粒料分离或浮现蜂窝时，其超音波传递速率将会减少。根据超音波检测之传递时间剖面图，可将检视成果辨别为优良、轻微缺陷、次要缺陷与严重缺陷等四个级别，前两者为可接受单元，后两者为不可接受单元，如属后两者则应提出补救筹划。超音波完整性检查以叉角、转角及平接处为原则，并每隔1.5公尺预埋二支管作超音波检测用（详图七-预埋管配备图）。超音波测量设备涉及发射器与接受器、音波函数生成器与示波器及纪录器等三部分。于持续壁单元施工完毕后，将音波发射器与接受器放入预埋管中，沉至管

28、底，然后将两者同步缓缓拉起，于拉起旳同步，运用示波器之波形存取功能，将各个深度所接受旳波形储存于磁盘驱动器内，使用超音波完整性实验测试程序，读取波形，并计算超音波在各个深度旳传递时间及接受波能量，以绘出各个深度混凝土中音波传递时间与深度旳关系曲线，同步计算其传递速度，根据曲线变化分析混凝土质量良窳。根据超音波完整性实验量测数据分析，本工程除了测管弯曲导致讯号渐变及少量因钢筋导致之噪声外，其他显示讯号均属可接受单元，质量优良。1.3桥塔施工斜张桥桥塔造型为A型混凝土构造，其上端有一约70公尺之直柱以锚碇钢缆，并于两股斜撑柱间设计一空心横向预力梁（简称横梁），相连接形成一A型桥塔，塔高自基本面起算

29、为183.5公尺，两支倾斜塔柱为空心混凝土柱，倾斜角度约为72.6度，外围尺寸由底部之8.38公尺9公尺往上渐变，于高度约110公尺处相交;直杆为混凝土实心断面，高约70公尺，顶部尺寸为5公尺6公尺，因直杆必须作为斜张钢缆锚碇端，故有字形补强钢钣，钢钣后方焊有许多剪力钉及连接铁件，以使钢构与混凝土紧密结合。本工程桥塔采用爬升模(Climbing Formwork)施工，为便于模板施工，将桥塔分为42升层及顶层灯室。除横梁处及塔柱闭合处等少数特殊升层略为调节外，每升层之垂直高度为4.2公尺。桥塔为整座斜张桥最重要之承重构造体，将来通车后必须常常进行检修，以维使用之安全，为便于有效期间之检修，于北

30、侧桥塔内部设立有一部电梯，其行程起自桥面上达桥塔闭合处，除此之外，桥塔其他部位均设爬梯。施工期间于桥塔两侧外部设有施工用升降机两部，并随桥塔施筑而往上爬升，作为运送施工人员、机具及材料使用。塔顶设有5公尺高之灯室，由其内部向外水平射出光束，以加强本桥之地标效果。此外本工程考虑夜间之景观，辫理变更设计增长景观照明，将于桥面增长光源，照亮桥塔、钢缆及上部构造箱型梁，本桥桥塔甚高，且附近无遮避物，于夜间将其照亮，将有极佳之视觉效果。有关桥塔施工部分将分为模板作业、钢筋组立作业及混凝土浇置作业等详加阐明。此外，对于本桥塔施工过程中较特殊之横梁施筑作业、预顶作业、拱度控制、施工线性控制及监测作业亦作一原

31、则性之论述。1.3.1模板作业由于桥塔高度甚高，其施工属高空作业，考虑施工条件，并为减少组拆模板时程，缩短作业时间及增长施工之安全性，本工程特别就桥塔之施工采用爬升模板(Climbing Formwork)，并选用木模，经承商评比采用有多座出名斜张桥及吊桥施工经验之德国PERI公司制造之自动爬升模板系统，其面板为涂布酚树脂之合板（Plywood）。爬升模板系统涉及用以操作模板爬升之油压动力系统、含构造模板及工作平台之模板系统、及固定模板和工作平台之锚碇系统等三部份。当每一升层之钢筋绑扎完毕并经检查合格，将固定于前一升层之爬升模板外移完毕脱模作业后，即可进行模板爬升作业。模板爬升分为外模爬升及内

32、模爬升两部分，其中外模爬升(含工作平台及支撑)系运用自身之油压动力系统来进行，属于全自动爬升模，内模(亦含工作平台及支撑)之上移则须运用塔式吊车吊升，故属于半自动爬升模。桥塔之断面为八角型，模板制作时即将外模分为四片，爬升时四片各自独立爬升。每片之爬升作业，一方面进行轨道爬升，此项作业系先松开轨道与固定架之固定螺丝，使轨道可自由移动，再运用爬升模自身之油压系统及千斤顶将轨道往上拉，并固定于已完毕混凝土浇置旳上面升层之固定架（事先运用预埋螺栓方式固定于混凝土壁体）。另一方面进行主体模板（含工作平台）之爬升，此项作业也是使用同一油压系统及千斤顶，并运用轨道上之突出物作为千斤顶之反作用力点将模板往上

33、顶，如此完毕模板之爬升作业（图九），当四周模板均爬升至定位，最后再将模板内移完毕组模作业。1.3.2钢筋组立目前一种桥塔升层施筑完毕后，即可进行次一升层之钢筋组立作业。依设计图桥塔垂直向主筋采36mm竹节钢筋，间距10公分，且因断面外径尺寸往上渐缩，故随着升层上升，钢筋支数往上递减。因考虑钢筋量多，间距小，且呈倾斜状，不易固定，故主筋之持续全都采用续接器而不采用老式之搭接方式，以保持足够之钢筋间距，增长工易性，提高混凝土之浇置品质。因桥塔主筋系采用续接器续接，故钢筋车牙为钢筋加工之重要作业，其作业质量良窳影响材料检查与现场扭力实验成果。此外，考虑于高空进行钢筋组立作业时受风力影响极大，固定不易

34、，故每支主筋配合桥塔升层高度均裁切为4.2公尺并车牙，而不采用定尺钢筋（一般约12公尺），以配合每升层之组筋续接作业。由于桥塔之高度极高，故钢筋之运搬系采用塔式吊车，为便于钢筋续接作业及安全考虑，设立一钢筋吊架，吊架上绑约10条绳索，每条绳索上可绑一支钢筋，此钢筋下端已车牙，上端不仅车牙且已预先锁上续接器，当吊至施工升层位置时即可进行锁固续接作业。塔柱斜脚部份因主筋为倾斜，故钢筋续接时必须一人站于较高处将钢筋扶持使之倾斜，另一人于钢筋底部锁续接器，且须错开续接。续接作业程序先由施工人员以链条式扳手锁紧，并以扭力扳手检测合格后，再由监造单位以扭力扳手抽测，以确认施工质量。续接器之扭力值，依型录3

35、6mm扭力需达343N-m，即所有扭力检测均以此为准。主筋续接且经检查合格后，先以一上一下二根大号水平向钢筋将整排主筋依设计间距焊接固定，其他之横筋即可容易固定。有关箍筋施工方面，为使主筋与工作筋之固定及箍筋之搭接接合处稳固，乃采用焊接接合，故19mm以上钢筋采A706低含碳量之钢筋，以符合焊接需求，并不致导致钢筋强度减少。1.3.3桥塔混凝土浇置桥塔之混凝土浇置作业随着施工高度变化，采用不同之混凝土浇置机具设备，在横梁如下桥塔部分因高度较低，使用移动式混凝土泵送车，而横梁以上因受混凝土泵送车之臂长与输送力量限制，避免高扬程旳泵送导致骨材分离及泵送困难，而采用高空吊桶方式浇置，运用塔式吊车吊送

36、吊桶(每只3m3）于地面及浇置位置之间，以浇置混凝土。因塔脚具倾斜角度，且钢筋密置及间距狭小，其倾斜面外侧不易灌满混凝土及震实，故于浇置前先置放6英吋之PVC管8支，并将混凝土浇置于PVC管上之漏斗内，运用该等PVC管将混凝土直接送至深层，并随着浇置高度上升，提高PVC管之高度，直到浇置至升层高度之2/3，即可将PVC管清除。此外，因塔脚倾斜且钢筋排列繁密，为求震动作业完整，使振动棒可旳确而顺利进入倾斜塔脚底部，特别置放可移动式之槽钢，震动棒再沿着倾斜之槽钢滑至欲震动位置。改用吊桶浇置后，因吊桶附有可卷起之软管，可倾斜放至任意位置，故不再使用PVC管。且改用吊桶后，浇置速率较慢，故工人有较多之

37、时间进行震动作业，故震动用之槽钢亦省略了。桥塔横梁为一空心预力梁，系作为将上部构造之载重传递至桥塔及基本之构造构件，其断面尺寸为4公尺5公尺，上方有三个盘式支承垫，作为上部构造箱形梁之支撑。此外，横梁并设计有127T-12.7之预力钢腱30束。横梁距地表高度为38公尺，其施工方式系采就地支撑方式施工，于横梁下方设立重型支撑架作为组立横梁模板及钢筋之工作架。由于横梁系与桥塔第11升层共构，非属原则断面，故必须拆卸爬升模板另行组模施筑。于完毕第10升层后，拆除桥塔内侧面外模以便安装第一支临时侧向支撑，同步吊移内模，爬升桥塔外侧面外模至第11升层位置，同步架设横梁重型支撑钢架并组立横梁底模，浇置横梁

38、底版。于横梁底版上组立侧模及横梁顶版模板，然后与第11升层共构施工。俟塔柱第13升层完毕后，于横梁外侧架设工作平台以施拉预力。桥塔横梁设计有三十束预力钢键，每束计有二十七支钢绞线，其预力之施拉作业系分为两阶段进行，当横梁上方之桥塔第12升层施筑完毕后先施拉60%预力，当斜张桥侧跨径预力箱梁完毕座落于横梁后，再施拉剩余之40%预力。1.3.4预顶作业A形桥塔由于两塔柱呈倾斜状，其自身之自重及桥面载重将使桥塔柱向内倾，一方面为消除内倾之变形；另一方面为消除横梁之干缩及潜变，于桥塔施工过程中特别于高程65.1公尺、105.2公尺及131.9公尺等三处设立临时侧向支撑，施以预力撑开两斜柱向内之倾力，以

39、达校正构造物变形之目旳。经规划三次预顶位置之预顶力量分别为7000KN、3100KN及5OOKN。第一次顶开系于横梁浇置混凝土迈进行，估计在7000KN之顶力下其两侧约各顶开34，实际量测成果为，北侧顶开32mm；南侧顶开31。第二次顶开系于塔柱第21升层完毕并将模板爬升至第22升层后进行，估计在3100KN之顶力下，其两侧将各被顶开约23.6mm，实际量测成果，两侧各顶开约23.5。第三次顶开系于桥塔闭合节块浇置混凝土迈进行，估计在5OOKN之顶力下，其两侧将各顶开约19，实际量测成果，顶开距离约各17。由以上之预顶成果显示计算值与实际之预顶成果相差极微，显示设计分析时采用之参数与实际状况相

40、近。1.3.5施工线性控制高屏溪斜张桥为一高度超静定之特殊构造物，由于系统复杂且施工方式又有相称大变异性，因此施工过程中旳质量掌控益形重要，特别是如何保证于施工期间和通车阶段各项桥体线形、构造内应力及钢缆拉力皆能符合设计规定，为施工过程中旳最大挑战。由于施工条件及多种环境中旳可变因素，将使理论分析与实际施工成果会有一定差别存在，为保证桥体各部构造符合规范规定，于施工过程中必须严密监控施工成果，并不断比对计算值与测量值旳差别性，随时校正之。斜张桥桥塔之监控作业，大体分为线性监控、内应力监控及环境因素监控等三部份，监控所获之数据回馈原设计值，经比对后，除可印证原设计之对旳性外，亦可作为后续施工之参

41、照，故线性控制作业实为斜张桥塔施工中重要之一环。由于高屏溪斜张桥之地理位置特殊，起点A1桥台座落于台21线公路旁之几乎垂直旳半山腰上，桥面与地面高差达45公尺，桥塔塔顶离地面约180公尺，P2桥墩位于高屏溪主流之对岸，与桥塔相距330公尺，因此，为解决山区、平地及渡河间对主桥塔之控制作业，必须由如下三方面加以考虑：1.监测站位置之选择；2.监控作业所需之精度控制；3.监控测量仪器之选定及有关因素之改正。1. 监测站位置之选择控制点选定前，一方面勘察地形，在通视良好、三角点布设图形强、不易受施工影响破坏之地点共埋桩15处。以三边三角网测量模式加以施测，以期增长边角之多余观测数量。施测过程中各有关

42、点位之测角测距数据，均须满足三等测量规范之规定，其间均加以温度、气压等环境因素改正，并施以三角高程测量，作为内业分差计算之参数值。平差过程中，必须将大地投影尺度比、化归平均海水面之归化值亦加入分差计算模式中。平差后所获之成果，各点间之误差椭圆均在2.7公厘范畴内，其精度可满足后续斜张桥塔之监控作业所需。由于斜张桥桥塔身兼混凝土箱型梁及钢梁之衔接重任，施工过程中，为考虑工进之需要，三部分之主构造物必须同步施工，致使高程控制作业之先期作业，必须严谨且对旳。一方面将斜张桥单元分为三段施测，计分台21线公路旁至山区、公路平面区、高屏溪渡河等三测量区。施测期间，采来回直接水平作业模式，以比对互相间之数据

43、，其中两次数据之误差值必须不不小于8mmK( K为公里数)，各前后视之间距须不不小于50公尺，于山区路段则加以大地折光差改正及大地曲度比改正。各段水平测量作业结束及平差后，于各段内选用点位施以三角高程测量，加以比对各段平差成果，比值均在2.5公厘范畴内， 其精度可满足后续斜张桥塔之高程衔接作业所需。2. 监控作业所需之精度控制斜张桥桥塔高183.5公尺，A型塔自基本至塔柱闭合处之高程差约110公尺，塔顶钢构造（预埋于塔顶直柱部分内）与混凝土之共构部分长约55公尺，以控制桥塔之线形作业而言，公路平面区之开展面局限性100公尺之状况下，必须将控制站分段移位至山区及渡河区，且桥塔之监控作业亦须分为三

44、部分实行 ;又为顾及各升层之施工以便及桥塔线性之对旳性，控制作业采用大部模版整置及细部模版整置两阶段进行监控作业。于横梁如下旳部分监控时，一方面施以大部模版整置，于升层模版处，使用精密水平仪量测预先固着于桥塔旁之卷尺高程，以计算升层面之实际纵剖面，再加入预先计算之预拱值，以求得各模角之实际位置。根据求值于塔脚底部放样模角支距线三条，使用日本制TOPCON （序号DT-110L）数字雷射经纬仪(50公尺内有效雷射光点为5mm) 架设于支距在线，使用直角目视器将光点上引至各模角横向延伸杆上，藉以调节模版尺寸。当大部调节完毕后，由主控站架设WILD T2经纬仪及DI-精密测距仪或TOPCON 500

45、全测站电子测距经纬仪，实行三角高程测量及支距法，作为细部模版整置之根据，至误差容许范畴内。横梁以上旳部分监控时，由于桥塔直立部分为混凝土及斜张钢缆钢垫钣实心共构构造，其高度离地已超过100公尺，使用雷射经纬仪产生之误差量过大且受混凝土箱型梁之遮蔽，故于第一片钢垫钣之底部，先行设立相对控制站，并将雷射经纬仪移至此处，监控钢垫板接合焊接作业，再根据各钢钣角点调节混凝土模板之相对尺寸，以取代横梁下部监控时之大部调节作业，细部调节则依循下部监控时之模式继续施行。为监控斜张桥于施工期间之变位行为，于横梁如下部分每5个升层，桥墩混凝土面上左、右侧各设立测量反光贴纸一枚(精度为3mm4ppm)，横梁以上部分

46、每4个升层设立一枚，钢垫钣则每片设立一枚，至目前为止共设立测量反光贴纸共26枚，于各重要之施工行为及定期监测作业时，实行全面之监测作业，并将其成果与有关之监测成果结合判读，觉得后续施工之重要参照。3. 监控测量仪器之选定及有关因素之改正为求斜张桥桥塔监控作业之精度与质量，致使获取之数据足以供持续施工作业之判读，所采用之测量仪器计有WILD T2精密经纬仪及 DI-精密测距仪、NA-电子水平仪、日本TOPCON 500全测站电子测距仪、TOPCON DT-110L雷射经纬仪、TOPCON AT-G6精密水平仪等，由于厂牌及精度之不同，于使用前必须先行于基线场加以比对，求得互相间之误差量于误差容许

47、范畴内，并每3个月定期校正一次，以期使用中之仪器均能保持正常状态。监控作业前应先考虑数据采集时各影响监测数据收集之有关因素，先行控制及改善，下表为监控作业前，各项已发生或未发生之影响因素及改善前后之误差量比较表，可供后续施工之参照。项 次未改正前(mm)改正后（mm)控制点平差后之残差0 2.70 2.7使用仪器之精度(a).使用反射菱镜(b).使用反光纸4.4(5.4)4.4(5.4)投影坐标系之变形量27.71温度及气压之影响0 11.61人员施测之质量0 100 5误差总量:32.1 56.4(33.157.4)6.4 14.1(7.4 15.1)1.3.6监测作业本工程为第二高速公路跨

48、越高屏溪之重要桥梁，不单其功能无可替代，且由于构造旳特殊，斜张桥受力后之行为亦异于一般性旳桥梁，为保证桥梁竣工通车后之安全，将设立一套完整之监测维修系统，筹划中将涉及监测预警系统之建立，于施工期间预埋各项监测仪器以构建预警系统，提供桥梁在风力、地震力、车辆活载重及温度变化等因素作用下，桥塔、斜张钢缆及桥面版等之受力及变形数据，再经由监测系统之判读程序加以辨识。监测筹划中于桥塔各重要部位设立有钢筋计、混凝土应变计、变位计、倾斜仪、地震仪、风速风向计等种类之监测仪器。施工中对已安装之仪器监测作业均采用人工定期量测，属于静态之监测。于桥梁主体构造完毕后，通车前，须进行载重实验，检核桥梁静力与动力特性

49、，建立桥梁之基本数据库，以作为将来监测维护之参照数据。本工程监测仪器之购买及装设系由承商负责，监测筹划之执行及监测资料之分析则由财团法人成大研究发展基金会负责。1.4斜张桥施工控制高屏溪斜张桥设计时考虑其功能性，并配合现地环境景观，采用高桥墩、长跨径且构造配备多样化之形式，同步为提高施工质量及缩短施工时程，同步采用系统化施工措施及施工机具，但亦因此而提高施工控制之困难度。桥梁施工控制之重点在于线形及内应力，然内应力及线形变化受设计基本参数、施工条件、施工措施与机具所左右，如何确认各项影响因素以保证桥梁竣工后能符合设计线形及构造内应力等需求为桥梁施工控制成功与否之核心。斜张桥之构造系统相称特殊且

50、多样化，施工措施又具有相称大之变异性，因此施工质量掌控相称不易，如何保证施工期间及通车阶段桥体线形、内应力及斜张钢缆拉力皆能符合设计原意，为施工过程中旳一大挑战。一般而言，线形及内应力旳误差来源重要有三项，第一为构造分析时分析模式不够精确或是构件重量及劲度模拟误差；第二是构件制造精度不够，涉及桥塔之垂直度、主梁之拱度及斜张钢缆之长度；第三为构件架设或组立所导致之误差。施工误差旳讯息来自于施工过程当中不断旳监测，并将监测值与理论分析值比对，以得知其间之差别性，因各项可变因素甚多，故实测值与理论值绝难相似，施工过程中必须不断探讨误差之因素并修正之。就长大跨径之斜张桥而言，误差之修正方式重要有斜张钢

51、缆拉力旳调节、构件几何形状调节或两者兼施。由于误差发生因素并不容易辨认，不当旳调节不仅于事无补，甚至也许产生负效应，故斜张桥施工控制理念重要在于综合考虑误差之来源及影响，并于线形及内应力误差容许范畴内运用合适之修正方式使桥梁竣工状态呈现最佳状况。误差修正方式与斜张桥构造型式及施工措施息息有关，一般而言，构件几何形状调节措施较合用于修正预铸构件于制造或组立时所产生之误差，其修正方式在于经由比对量测值及计算值之差别量，通过下一种或多种构件接缝转角进行调节。由于误差来源相称复杂且辨认不易，此一调节措施又有时效性，故较少被采用。较普遍修正方式为斜张钢缆拉力调节法，然由于斜张桥为一高度超静定构造，钢缆拉

52、力之调节不仅影响桥梁线形，亦导致其他钢缆拉力重分派，如何决定合适调节量及调节时机为拉力调节作业之重点。本工程由于桥体构造系统非常特殊，施工期间之拱度变化相称难控制，为保证桥梁完毕时之线形及内应力能满足设计之需求，施工初期即根据施工机具、 施工程序及现场条件，进行完整之施工阶段构造分析以预测线形及内应力变化情形，并建立一套完整之应力及拱度监测系统以期掌握施工误差发展之趋势，对于误差之判读及修正则以参数辨认法作为施工控制之重要根据。一般斜张桥构造分析措施可分为倒算法及正算法，倒算法是由桥梁完毕状态进行拆解计算，依施工环节相反顺序，逐渐拆解计算每一施工阶段之控制参数；正算法则采用与施工环节相似顺序，

53、根据设计理念选择部分设计参数作为未知数，依序计算各施工阶段控制参数初始值，再经由预设之边界条件以迭代方式求解未知数方程式，并迭代控制参数至收敛为止，即可求得各施工阶段之控制参数。一般而言，两种措施皆合用于斜张桥解析计算，惟大跨径混凝土斜张桥较常采用正算法，因混凝土之干缩与潜变行为在时间上只能顺序，而倒算法在时间上是逆序。如要采倒算法并同步考虑混凝土干缩潜变行为，则须先经由正算法计算干缩潜变初始值，再将该值代入倒算法计算过程中反复迭代以求得施工阶段各项控制参数。本桥主体构造为一预力混凝土与钢构之混合式构造物，由于其施工接口繁多，且施工顺序相称复杂，加上混凝土干缩潜变量对本桥影响极大，故采正算法拆

54、解各施工阶段之控制参数。为掌控斜张桥于施工期间之线形及应力变化，一套完整且实用之监测系统是必备工具，监测系统内容须涉及监测项目、监测时机、监测措施及监测点配备，监测系统配备细节与桥梁构造系统及其施工措施有紧密旳关系。本斜张桥之监测项目涉及线形、应力及温度等三项。桥塔之线形监测已如上节所述。应力监测乃配合监测筹划一并执行，桥塔于连接地梁、塔脚基部、塔柱于横梁上缘处及两塔柱闭合之渐变段顶端附近配备有钢筋计及混凝土应变计；预力混凝土箱型梁共取14个断面配备36片钢筋计及36片混凝土应变计；箱型钢梁则取5个断面配备80片钢梁应变计；对于斜张钢缆拉力监测，重要是运用微振法判读拉力大小，除此之外，亦于桥塔

55、前后两侧对称各选用5根斜张钢缆安装锚碇处应变计，每处涉及8片应变计；预力混凝土箱型梁下方临时支撑架反力监测重要是运用安装于支撑架上端之应变计量测应力变化，每一座临时支撑架安装12片应变计，共分为三组分别黏贴于箱梁腹版下方之支撑梁上。温度监测为一配合工作，一般是与线形量测或应力量测一起进行，其量测项目涉及环境温度、桥体温度及钢缆温度，环境温度以温度计量测；斜张钢缆温度重要是以设立于桥面版上之一段假置钢缆内部钢腱温度作为参照基准；桥体温度量测于桥塔部分共考虑三处，两处位于塔脚接近横梁上缘附近，一处位于塔柱渐变段顶端附近，预力混凝土箱型梁于第2、4、6、8、10、12及14等7个断面中央腹版上下缘量

56、测温度，箱型钢梁于每一节块之中间断面顶底版处各量测三点温度。每一监测项目之量测时机配合桥体构造特性及施工流程可概分为三个阶段，第一阶段为桥塔施工期间，此一监测阶段重要对象是自重所导致之变形，在于确认桥塔混凝土重量对PERI爬升模与塔体所产生之变形及三次顶开作业对桥塔所导致之应力与应变影响，量测作业于每一桥塔节块混凝土浇置完毕后及顶开作业前后进行。第二阶段监测作业重要是配合箱型钢梁节块吊装作业进行，其间之重要施工项目亦涉及塔柱施工及斜张钢缆安装。第二阶段监测作业依其目旳之不同可归为三组，第一组重要在于监测新增箱型钢梁节块对主梁所导致之影响，量测项目重要为钢梁之垂直变位、扭转变位及中心线偏差，量测

57、时间为清晨，记录数据涉及环境温度及构造体温度；第二组以监测斜张钢缆施拉初始拉力前后桥体线形变化状况，监测对象为主梁、桥塔及支承，前两者为三个方向之变位，后者为桥轴向位移量，于施拉初始拉力期间同步进行微振法基准点校正，各项量测工作之进行仍以清晨为主，量测数据亦涉及环境温度与构造体温度；第三组量测工作重要在于确认温度变化对于斜张桥线形及应力之影响，对于主梁、桥塔及支承之变位量测自早上六点开始至晚上九点结束，每三小时量测乙次，对于已安装完毕之斜张钢缆及临时支撑架则分别于早上九点及下午三点量测拉力及支撑反力。第三阶段监测时机设定于预力混凝土箱型梁临时支撑架拆除前后，由于支撑架拆除后将导致主梁与桥塔变形

58、及斜张钢缆拉力重分派，其变化量受桥梁构造系统影响预测不易，因此拆除前须确认主梁与桥塔线形状况及斜张钢缆拉力与临时支撑反力分布情形，并确认变化量与温度之关系，量测工作估计于清晨六点开始至晚上九点结束，每三小时量测乙次，量测作业进行时须旳确清除桥面上所有额外机具以符合构造分析时所拟定之施工假设条件；支撑架拆除后，铺面系统铺设前，须反复进行前述测量作业以提供斜张钢缆拉力调节所须有关数据。本工程之施工控制方式是以参数辨认法为主，即于施工期间依监测作业规划进行主梁拱度、桥塔拱度及斜张钢缆拉力量测，经由比较实测值与理论值之差别性，辨认设计基本参数之精确性，并依需要重新修订基本参数，更新构造分析成果与重新设

59、定拱度及拉力之盼望值，以达到拱度及钢缆拉力双控之目旳。由于本桥箱型钢梁劲度较低，且施工方式为悬臂吊装工法，预期钢梁悬臂端于吊装期间之拱度变化量对于节块重量及斜张钢缆拉力相称敏捷且不易掌控，故于前置作业中亦对主梁劲度参数进行辨认，其辨认方式为劲度参数分析，即调节主梁劲度值10%后进行构造分析，经由分析成果可知，其主梁变位量约有5%之差别，经判读此一差别量应不致于影响主梁拱度。但若经由实测数据判断主梁拱度重要误差也许来自于劲度参数，则筹划再经由现场实测实验以辨认主梁劲度值。除此之外，为确认预力混凝土箱型梁临时支撑架之轴向劲度，于箱型梁混凝土浇置前后，量测支撑架顶部及其基本顶部之变位，经由变形量实测

60、值与理论值之比较以确认轴向劲度理论值之精确性。本桥施工控制之作业核心在于箱型钢梁吊装作业开始至全桥竣工，其前置作业涉及边跨预力混凝土箱型梁及桥塔施筑，于前置作业期间桥塔与混凝土箱型梁拱度变化重要来自于自重及混凝土干缩潜变所导致之变形，由于此一变形量远不不小于箱型钢梁节块吊装所导致之变形量，故其施工控制仅于判读拱度变化之合理性，并不作任何预测与调节工作。箱型钢梁节块吊装期间拱度变化不拟定因素相称多，涉及温度效应、构件重量、构件劲度及施工机具重量等，施工控制理念在于维持误差于容许范畴内，容许误差值旳设定原则重要在于保证竣工状态之全桥拱度及内应力能满足设计原意。然由于本桥构造系统于竣工状态及施工阶段