空心方桩布桩间距建议

1、关于基桩最小中心距的建议根据中华人民共和国建设部在2008年10月1号批准的建筑桩基技术规范JGJ94-2008,其中第3.3.3基桩布置宜符合条件的规定：3.3.3基桩的布置宜符合下列条件：1基桩的最小中心距网符合表3.331的规定|当旋工中采取减小挤土裁应的可靠措施时、可根据当地经验适当减小B表3,3,3-】桩的最小中心距土类与成桩工艺排数不少于上排且桩裁不少于 9根如摩擦型桩桩基其他情就恒挤土港注桩部分挤1二柢挤土桩非饱和土4.0f73.5询和苗性土4京4.0;,钻、挖孔扩底机堕或 口一2,而1（当 D-lra）1.5Z）或。十 1.5m当沉菅泡钻 孔挤扩械非饱和土2.ZD II 4.0

2、cf2.0D 1 1 土5蛔和辱性土2.5P II 4.W2.2Z)II 4.0注，!一园桩直轻或方桩位长，D -扩大瑞设U宜校。当机横向桩距不相等时其最小中心距应满足”其屯情况” 栏的规定当为端承型桩时非挤土谁注桩拘其他情况”一栏可醐小至2.5d.2排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与竖向永久荷我合力作用点重台，并使基桩受 水平力和力矩较大方向有较大抗弯截面模景“挤土效应主要的负面影响是导致土体的垂直隆起和水平方向的位移。其中水平方向的位移主要是因为对土层的挤压产生的水平压力作用的结果，而垂直隆起这是因为在成桩过程 中摩擦力的反作用力造成，在水平压力相同的情况下，也就是说在桩径相同的情况下桩的

3、摩 擦阻力越大其反作用力也就越大，或者说垂直隆起就会越明显。同时由扩张理论：单桩所产生的塑性区半径R值：R/r=（Es/2（1 + u）Cu）1/2； 桩半径：r， Es为土的压缩模量，Cu为不排水强度，u为当土处于不排水条件下其泊松比。由上式可以明显看出单桩所产生的塑性区半径R值和桩径有直接联系，也就是说和桩的面 积有直接联系。在建筑桩基技术规范JGJ94-2008，其中第3.3.3基桩布置宜符合条件的规定，的表下的注解d-圆桩直径或方桩边长D-扩大端设计直径。对于方桩取边长这方面显然无法反 应出方桩真实的桩自身的体积“占用” 了土体原有的空间的情况，也就无法真实反应出挤土 效应对项目的影响

4、，例如在相同场地条件下，400的方桩，其周长为4*400=1600，其面积 计算为400*400=160000 ,而400的管桩其周长为400*3.14=1256 ,其面积计算为 3.14*200*200=125600,显然，在压桩过程中它们对土体产生的影响是大不相同的,400的管桩 对土体的影响远小于400方桩。表桩型方桩（400）管桩（400）d取值400400桩的最小桩心距16001600桩面积160000125600桩周长16001256桩的最小桩间距其目的是为了抵消挤土效应对桩基础的影响，挤土效应越明显也就是 说桩自身的体积“占用” 了土体原有的空间其取值应该也越大，但根据上表中40

5、0的方桩和 400的管桩计算结果的对比不难看出，方桩（400）在面积比管桩（400）大的情况下（或者 说方桩（400）在挤土效应更明显的情况下，其桩的最小中心距的取值反而相同，这明显有 驳设计桩的最小桩心距取值的初衷。表面积的大小将是决定桩的挤土效应的重要因素，那么就方桩和管桩在桩的最小中心距 的换算上应该以其面积为主要数据，对于方桩可以将其面积这算成圆面积并以折算后的圆的 面积所取得直径为计算基础，这样才能更加合理.从上表一可以看出，在桩间距相同的情况 下,400管桩面积和周长均只有400方桩的0.785倍，所以其挤土效应也只有400方桩的0.785 倍.又例如在同等承载力的条件下，450的

6、方桩，其边长为450，按照上表中桩心距照3.5d 算为450*3.5=1575，其面积计算为450*450=202500，而500的管桩按照同样的标准计算其 桩心距500*3.5=1750，其面积计算为3.14*250*250=196250。而500的管桩其周长为 500*3.14=1570，450的方桩其周长计算为450*4=1800.显然，在压桩过程中它们对土体产生的 影响是大不相同的,500的管桩对土体的影响远小于450方桩。如考虑到内孔进土的问题，将两种桩型均归类为半挤土桩的话。450（260）的空心方桩 内孔截面积为53066。500*100的管桩内孔面积为70650。可以看出，前者

7、内孔容土量小于 后者，所以挤土效应则大于后者。桩型方桩（450）管桩（500）d取值450500桩的最小桩心距15751750桩面积202500196250桩周长18001570根据上表中450的方桩和500的管桩计算结果的对比不难看出，在竖向承载力相当的 情况下，方桩（450）在面积比管桩（500）大的情况下（或者说方桩（450）在挤土效应更 明显的情况下），其桩的最小中心距的取值反而比管桩的要小，这明显有驳设计桩的最小桩 心距取值的初衷，无法在同等对比的情况下保证项目质量，这种情况的存在将会如下结果： 由于方桩的最小桩间距不够给工程埋下隐患。同时方桩和管桩对比，在同等面积的情况下（方 形和

8、圆形对比同等面积的情况下方形周长比圆形大）其摩擦力较大，对应的由其所产生的反 向作用力也就越大，或者换句话说其对土体的扰动也就越大，为了减小挤土效应的影响其最 小桩心距d的取值也应该越大，才能尽可能的抵消由于挤土效应给工程施工带来的负面影 响。表面积的大小将是决定桩的挤土效应的重要因素，那么就方桩和管桩在桩的最小中心距 的换算上应该以其面积为主要数据，对于方桩可以将其面积折算成圆面积并以折算后的圆的 面积所取得直径为计算基础，这样才能更加合理，例如方桩（450）其面积为450*450=202500， 再换算成同等圆面积下的直径为R= 2* J面积/3.14 =507.9，桩的最小桩心距d的取值

9、应该 取507.9，由于方桩的摩阻力较管桩大，所以合理的情况下，倍数应该高于管桩，摩阻力和 表面积有关，如不考虑桩长从单位面积来算，就是和边长有关，还是以方桩（450）和管桩 （500）为例，方桩（450）边长为450*4=1800，管桩500为3.14*500=1570，那么方桩和管 桩摩阻力的系数关系应该是1800/1570=1.15，倍数的系数取值如果简单的按照该系数算应该 是3.5*1.15=4.03，取4倍。那么方桩（450）的桩的最小桩心距应该是507.9*4=2031.6而不 是现在的1575.综上所述，建议桩基规范第3.3.3.1条注1条修订为:d-圆桩取直径；方桩取边长*1.25 或等效圆直径。这样才能真实反映桩基规范对于挤土效应的重视