2012考研必备化工原理习题库精选

1、客观习题t06a05001 2 物理吸收操作属于过程，是一组分通过另一静止组分的扩散。 当平衡线在所涉及的范围内是斜率为的直线时，那么1/Ky=1/ky+1/kx。x06a05002 8 在填料塔中用清水吸收混合气中，当水泵发生故障上水量减少时，气相总传质单元数 增加； 减少； 不变。根据双膜理论，当被吸收组分在液体中溶解度很小时，以液相浓度表示的总传质数 大于液相传质分系数； 近似等于液相传质分系数；小于气相传质分系数； 近似等于气相传质分系数。 气体吸收计算中表示设备填料效能上下的一个量是，而表示传质任务难易程度的一个量是。t06a05003 4吸收塔底部的排液管成形，目的是起作用，以防止

2、。 操作中的吸收塔，假设使用液气比小于设计时的最小液气比，那么其操作结果是吸收效果；假设吸收剂入塔浓度x2降低，其它操作条件不变，吸收结果将使吸收率出口气体浓度。t06a05004含2为体积的气体混合物与浓度为Kmol/m3的2水溶液在一个大气压下相接触。操作条件下两相的平衡关系为*大气压，那么2将从相向相转移，以气相组成表示的传质总推动力为大气压，以液相组成表示的传质总推动力为Kmol/m3。 t06a050051 总传质系数与分传质系数之间的关系可以表示为1/L=1/kL+H/kG其中1/表示 ，当项可忽略时，表示该吸收过程为液膜控制。 是非题亨利定律的表达式之一为p，假设某气体在水中的亨

3、利系数值很大，说明该气体为 易溶气体。( ) 低浓气体吸收中，平衡关系，xaKmol/m3.s， ya-4Kmol/m3.s，那么此体系属气膜；液膜；气、液双膜控制总传质系数近似为yaKmol/m3.s。 2, 0.1, 0.2, 210 通常所讨论的吸收操作中，当吸收剂用量趋于最小用量时，。回收率趋向最高；吸收推动力趋向最大； 操作最为经济； 填料层高度趋向无穷大。t06a05006 8 G； *式中：传质量，Kmol/hr； 传质面积，m2；传质总系数 Kmol/m2.hr (KN/m2) ; 液相摩尔分率。某操作中的吸收塔，用清水逆流吸收气体混合物中组分。假设1下降，、，等不变，那么回收

4、率有何变化；假设增加，其余操作条件不变，那么出塔液体1有何变化？ 。t06a05007 6气相中：温度升度那么物质的扩散系数压强升高那么物质的扩散系数 在液相中：液相粘度增加那么物质的扩散系数易溶气体溶液上方的分压，难溶气体溶液上方的分压，只要组分在气相中的分压，液相中该组分的平衡分压，吸收就会继续进行，直至到达一个新的为止。x06a05008 8最大吸收率max与无关。 液气比 液体入塔浓度 相平衡常数 吸收塔型式单向扩散中的漂流因子。 不一定2水溶液在三种温度1、2、3下的亨利系数分别为1=0.0035atm 2=0.011atm，3=0.00652atm，那么 12 32 12 31AB

5、CC(kmol/L)P(atm)0t06a05009 4图所示为同一温度下、三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们溶解度大小的次序是；因为。ABCC(kmol/L)P(atm)0Y=f(x)Y=f(x)XY012X1X2X2X3Y1Y2Y2Y3t06a05009 图 t06b05011 图t06b05011 3如图：请在图上绘出两塔操作线。又膜理论的要点是：； 。 解吸时溶质由向传递； 溶解度很大的气体，属于控制；在逆流操作的填料塔中，吸收因数。当时，假设填料层高，那么气液两相将于塔到达平衡。t06a05014 一般而言，两组分、的等摩尔相互扩散表达在单元操作中，而在中单向扩散表达在单元操

6、作中。在传质理论中有代表性的三个模型分别为、和。在吸收中的理论分析，当前仍采用模型作为根底。 t06a05015 5 在气体吸收时，假设可溶气体的浓度较大，那么总体流动对传质的影响。 对极易溶的气体，气相一侧的介面浓度接近于，而液相一侧的液面浓度1接近于。 写出吸收操作中对吸收剂的主要要求中的四项。t06a05016 4由于吸收过程气相中的溶质分压总液相中溶质的平衡分压，所以吸收操作线总是在平衡线的。增加吸收剂用量，操作线的斜率，那么操作线向平衡线的方向偏移，吸收过程推动力a。t06b05017 3压力，温度，将有利于解吸的进行。 吸收因数表示与之比，当时，增加塔高，对吸收率。ABC(kmol

7、/m3)P(atm)0t06a05020 时，某理想气体混合物中组分的分压为，那么组分的摩尔浓度Kmol/m3。 以分压差为推动力的总传质速率方程为AG*ABC(kmol/m3)P(atm)0t06a05021 3某吸收过程，用纯水吸收气体中组分，要求组分由A下降至；吸收因子，假设该吸收过程需理论板T 块，那么需传质单元数为。吸收过程中最小液气比的计算关系式为m i n 。t06a05022 5某低浓度气体吸收过程，：相平衡常数，气膜和液膜体积吸收系数分别为ya-4Kmol/(m3s)，xakmol/(m3.s)。那么该吸收过程为膜阻力控制。气膜阻力占总阻力的百分数为；该气体为溶气体。漂流因数

8、可表为，它反映。t06b05050 某逆流吸收塔，用纯溶剂吸收混合气中易溶组分，设备高为无穷大，入塔Y1=8%体积平衡关系Y=2x。. 假设液气比摩尔比，下同为2.5时，吸收率= _%. 假设液气比为1.5 时，吸收率=_% t06a05051 4吸收因数A 可表示为_，它在Y-X图上的几何意义是_。 Kx与kx分别是以_为推动力的传质系数，其单位是 _。t06a05052 4概括地说，传质单元高度是以下三个方面的函数，即_、_、_。 吸收过程的传质速率式: NA=KG =ky t06a05053 4在1 atm，20下某低浓度气体被清水吸收，气膜吸收分系数气相传质分系数kG=0.1 kmol

9、/(m2.h.atm)，液膜吸收分系数kL=0.25 kmol/(m2.h.Kmol/m3)，溶质的溶解度系数H=150kmol/(m3.atm)，那么该溶质为_溶气体，气相总传质系数Ky=_kmol/(m3.y)，液相总传质系数Kx=_kmol/(m2.h.x) 在逆流解吸塔操作时，假设气液入口组成及温度、压力均不变，而气量与液量同比例减少，对液膜控制系统，气体出口组成Ya将_, 液体出口组成将xb_溶质解吸率将 _。解吸操作的目的是_、_L,xayaG,yaLxaxbxby0 xbxaxaL,xayaG,yaLxaxbxby0 xbxaxayax0y0 xyy=mxt06a05056 4实

10、验室用水逆流吸收空气中的CO2，当水量和空气量一定时，增加CO2量，那么入塔气体浓度_，出塔气体浓度_，出塔液体浓度_.吸收总推动力用气相浓度差表示时，应等于_和_ _之差。t06a05058 4对于低浓度溶质A的气体的物理吸收到达平衡时，其自由度可视为等于。即在、四个变量中，有个自变量。 kx表示以 为推动力的传质系数，其单位为。t06b05059 4双组分理想气体系统经绝热压缩，其总压增加一倍，那么过程前后系统中的扩散系数DAB与DAB的关系应该是DAB=D AB。对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当系统温度增加时，其溶解度系数H将。而当系统中液相总浓度增加时，其相平衡常数m将。x06

11、b05060 4在吸收塔某处，气相主体浓度y=0.025,液相主体浓度x=0.01，气相传质分系数ky=2kmol/m2.h 气相总传质系数Ky=1.5kmol/m2.h ，那么该处气液界面上气相浓度y1应为 ，平衡关系y=0.5X。0.02， 0.01， 0.015，0.005x06b05061 在一个低浓度液膜控制的逆流吸收塔中，假设其他操作条件不变，而液量与气量成比例同时增加，那么：气体出口组成ya为( )A 增加 B 减少 C 不变 D 不定液体出口组成Xb为( )A 增加 B 减少 C 不变 D 不定回收率将( )A 增加 B 减少 C 不变 D 不定传质速率NA等于分子扩散速率JA

12、的条件是：( ) A 单向扩散、B 双向扩散、C 湍流流动、D 定常过程t06a05062 5吸收过程物料衡算时的根本假定是：。对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当总压增加时，亨利系数，相平衡常数m，溶解度系数H。t06a05063 5对非液膜控制的系统，气体流量越大，那么气相总传质系数Ky，气相总传质单元高度HoG。对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统A.B.在同样条件下，A系统中的溶质的溶解度较B 系统中的溶质为高，那么A 系统的溶解度系数HAHB，亨利系数EAEB，相平衡常数 mAmB。( ，=，, =, ,=,=,) 枯燥器内部无补充加热的情况下，进枯燥器的气体状态一定，枯燥任务一

13、定，那么气体离开枯燥器的湿度2 越，枯燥器的热效率越。对于为水蒸汽所饱和的空气，那么其干球温度，湿球温度w，绝热饱和温度as露点温度d的关系是wasdo。 一定湿度的气体，总压加大时，露点温度d。而当气体温度升高时，那么d。t09b05013 7 湿空气经预热，相对湿度，对易龟裂物料，常采用方法来控制进枯燥器的值。枯燥操作的必要条件是枯燥过程是相结合的过程。 温度，水汽分压为KPa的湿空气与水温为的水接触，那么传热方向：水空气，传质方向：水空气。用箭头符号表示、下水的饱和蒸汽压分别为4.2472x09a0501411 湿空气在预热过程中不变化的参数是( )(A)焓; (B)相对湿度; (C)露

14、点温度; (D)湿球温度。指出“相对湿度，绝热饱和温度、露点温度、湿球温度中，哪一个参量与空气的温度无关 ( )。 ()相对湿度 ()湿球温度 ()露点温度 ()绝热饱和温度 湿空气在换热器中与传热介质进行热交换如空所温度降低，其湿度肯定不变。如空气温度升高，其湿度肯定不变。 那么正确的判断是：( ) () 两种提法都对 () 两种提法都不对 () 对不对 () 对不对 x09b0501511 如图将充分润湿的物料置于高温气体中，气体的运动速度很小，可近似地视为静止，当物料温度到达稳定时，物料温度m与湿球温度w相比拟：( ) () mw () mw () mw () mwHww在以下哪些线上露

15、点温度相等( ) () 等相对湿度线 () 等热焓线 () 等湿度线 () 绝热冷却线 在一定的物料和枯燥介质条件下：临界湿含量是区分结合水与非结合水的分界点。 平衡湿含量是区分可除水份与不可除水份的分界点。 那么正确的判断是：( ) (A)两种提法都对 (B)两种提法都不对 (C)对不对 (D)对不对 气体气体湿物料气体x09a0501613 物料的平衡水份一定是( ) ()非结合水份 ()自由水份 ()结合水份 ()临界水份空气温度为o，湿度为o，相对湿度为o的湿空气，经一间接蒸汽加热的预热器后，空气的温度为1，湿度为1，相对湿度为1，那么( ) ()1 0 ()0 1 ()1 0 ()0

16、 1 在恒定枯燥条件下，将含水20的湿物料进行枯燥，开始时枯燥速率恒定，当枯燥至含水量为时，枯燥速率开始下降，再继续枯燥至物料恒重，并测得此时物料含水量为，那么物料的临界含水量为( ) () () () () 空气的干球温度为，湿球温度为w ，露点为d ，当空气的相对湿度时，那么( ) ()w d ()w d ()w d ()w d t09a05017 4 在下，不饱和湿空气的温度为，相对温度为60，当加热到273K时，该空气以下状态参数将如何变化？只填变化的情况，不填变化的具体数值湿度，相对湿度，湿球温度，露点，焓。t09b05019 4 假设维持不饱和空气的湿度不变，提高空气的干球温度，那

17、么空气的湿球温度，露点，相对湿度。 (变大,变小,不变,不确定) 影响恒速枯燥速率的因素主要是； 影响降速枯燥速率的因素主要是。 空气相对湿度1.00.80.60.40.20.430.10.20.30.4木材中水分含量Kg水/Kg干物料 空气相对湿度1.00.80.60.40.20.430.10.20.30.4木材中水分含量Kg水/Kg干物料x09a0502110 如需将空气减湿，应使水温 ( ) () 高于湿球温度 () 低于湿球温度 () 高于露点 () 低于露点 氮气与甲醇充分且密切接触，氮气离开时与甲醇已达传热和传质的平衡，如系统与外界无热交换，甲醇进出口温度相等，那么氮气离开时的温度

18、等于( ) () 氮气进口温度 () 绝热饱和温度 () 湿球温度 () 露点温度 枯燥热敏性物料时，为提高枯燥速率，可采取的措施是( ) () 提高枯燥介质的温度； () 增大枯燥面积； () 降低枯燥介质相对湿度； () 增大枯燥介质流速 t09b05022 5 枯燥传质速率是；枯燥传热速率是。在、时空气中水蒸汽分压w mmHg， 那么该空气的湿含量；相对湿度；时水的饱和蒸汽压为mmHg非结合水份是。以空气作为湿物料的枯燥介质当所用空气的相对温度较大时，湿物料的平衡水份相应，自由水份相应。常压下，空气中水汽分压为mmHg时，其湿度。 t09b05050 7 假设枯燥器出口废气的温度而湿度可

19、以提高热效率，但同时会降低枯燥速率，这是因为。 减压真空枯燥器主要用于的物料，但它的设备费和能量消消耗用都。 x09b05051 6空气的饱和湿度是湿空气的如下参数的函数：( )。()总压及干球温度； ()总压及湿球温度； ()总压及露点； ()湿球温度及焓。在湿球温度w的计算式中，w之比值：( )。 (A)与空气的速度变化无关； (B)与空气速度u的0.8次方成正比，即kw/u(C)wu； (D)不一定，与多种因素有关。 x09b05052 8在等速枯燥阶段中，在给定的空气条件下，对枯燥速率正确的判断是：( ) ()枯燥速率随物料种类不同而有极大的差异；()枯燥速率随物料种类不同而有较大的差

20、异； ()各种不同物料的枯燥速率实质上是相同的； ()不一定。 湿空气在温度308K和总压1.52Mpa 下，其湿度为0.0023Kg水Kg绝干空气，那么其比容H应为单位均为3绝干空气( )。 (A)0.0583; (B)1.673; (C)2.382; (D)0.0224。 x09b05053 7 在某常压连续枯燥器中采用废气循环操作，即由枯燥器出来的一局部废气(t2,H2)和新鲜空气(to,Ho) 相混合, 混合气经预热器加热到必要的温度后再送入枯燥。枯燥过程中有关参数如下: 混合气状态点M(tm,Hm)预热点N(t1,H1)枯燥(I2=I1) 点B(t2,H2)水分蒸发量为，那么根据对整

21、个枯燥系统的物料衡算可得绝干空量为： ( )。 ()20； ()1o； ()21； ()mo。 x09b05054 6真空枯燥的主要优点是：( ) (A)省钱; (B)枯燥速率缓慢; (C)能防止物料发生不利反响; (D)能防止外表硬化。有关降速枯燥阶段物料内水分扩散机理的毛细管理论认为：当水分蒸发时水和固体之间由于( )。 ()浓度差推动力； ()外表张力； ()摩擦力； ()重力。而产生了毛细管力，这种毛细管力是水分由细孔移到固体外表的推动力。x09b05055 8在测量湿球温度时，应注意空气速度u ( )。 ()u1m/s; ()u5m/s; ()u 越小越好。在以下情况下可认为接近恒定

22、的枯燥条件：大里的空气枯燥少量的湿物料； 少量的空气枯燥大里的湿物料；那么正确的判断是 ( )。 ()对不对； ()对不对； ()都不对； ()都可以。物料中的平衡水分随温度升高而 ( )。 ()增大； ()减小； ()不变； ()不一定，还与其它因素有关。 x09b05056 4当湿度和温度相同时，相对湿度与总压的关系是：( )。 ()成正比； ()成反比； ()无关； ()与成正比。一定湿度的湿空气，随着总压的降低，露点相应地： ( )。 ()升高； ()降低； ()不变； ()不一定，还与其它因素有关。x09a05057 9湿空气的以下哪两个参数，利用图可以查得其他未知参数( )。 ()

23、(t,t); ()(t,H); ()(p,H); ()(I,t)。 枯燥器进口的温度计最小分度是 0.1，下面是同一温度时的几种记录，哪一种是正确的( ) 。 ()75; ()75.0; ()75.014; ()74.98。 物料的临界含水量为0.2Kg水/Kg绝干料，空气的干球温度为t，湿球温度为tw， 露点为td，现将该物料自初始含水量X1=0.45 Kg水/Kg绝干料枯燥至X2=0.1Kg水/Kg绝干料，那么在枯燥末了时物料外表温度m： ( )。 () tmtw; () tm=t; (x09a05058同一物料，如恒速段的枯燥速率增加，那么临界含水量: ( )。()减小； ()不变； (

24、)增大； ()不一定。同一物料，在一定的枯燥速率下，物料愈厚，那么临界含水量( )。()愈低； ()愈高； ()不变； ()不一定。 x09a05059 7绝热饱和温度 tas是大量的循环水与进入的空气接触时最后到达的稳态温度，它等于循环水的温度。湿球温度 tw是湿球温度计所指示的平衡温度，但它并不等于湿纱布中水分的温度。对以上两种说法正确的判断是：( )。 ()两者都对； ()两者都不对； ()对不对； ()对不对。对于一定干球温度的空气，当其相对湿度愈低时，其湿球温度： ( )。 ()愈高； ()愈低； ()不变； ()不一定，尚与其它因素有关。09a05060 5 在常压及25下水份在某

25、湿物料与空气之间的平衡关系为：相对湿度=100%时, 平衡含水量x1=0.02Kg水Kg绝干料；相对湿度=40%时, 平衡含水量 x2=0.007。现该物料含水量为0.23Kg水Kg绝干料, 令其与25, =40%的空气接触, 那么该物料的自由含水量为Kg水Kg绝干料, 结合水含量为Kg水Kg绝干料, 非结合水的含量为Kg水 t09b05061 4 湿空气在293K和总压101.3KN/m 下，湿度为0.0438Kg水Kg绝干气，那么100m3该空气中含有的绝干空气量为Kg绝干气。t09b05062 5湿空气总压为101.3KN/m2, 温度为40, 相对湿度为50% , 已查出40时水的饱和

26、蒸气压Ps为7375N/m2 , 那么此湿空气的湿度H 是Kg水Kg绝干气,其焓是KjKg绝干气。t09b05063 5湿空气的干球温度t为50, 湿球温度 tw为30, 总压为 100KN/m2, 假设已查出在30时水的饱和蒸气压为4.25KN/m2, 汽化潜热为2423.7Kj/Kg,那么该空气的湿度H 为。t09b05064 6提高空气的预热温度，可以提高枯燥操作的热效率，这是因为 。降低废气出口温度可以提高枯燥器的热效率，但废气出口温度不能过低，否那么可能会出现的现象。去除水份时固体收缩最严重的影响是，因而降低了枯燥速率。t09b05065 6在测量湿球温度时，空气速度需大于5m/s,

27、 这是为了。当湿空气的总压一定时，相对湿度仅与及有关。 在枯燥操作中，为防止物料产生外表硬化，开裂，起皱等不良现象，常需对降速阶段的枯燥条件严格加以控制。通常，上述现象可以防止发生。连续枯燥比之间歇枯燥，所用的设备尺寸，比拟均匀。t09b05066 7将原湿空气温度 to, 湿度 Ho经预热器温度升高至 t1后再送入常压枯燥器中。现假设 to、 Ho及 t1均，那么该预热过程所需热量的计算式为Kj/Kg绝干气。 湿球温度是量空气与量水长期接触后的温度，对空气-水系统，当，时，/kH为一常数, 其值约为Kj/Kg, 故可写出 tw的计算式 tw= 。 流化床枯燥器适宜于处理物料。流化床枯燥器中的

28、适宜气体速度应在速度与速度之间。对于流化床枯燥器，为了，可使用多层床，也可采用卧式多室流化床。 气流枯燥管中最有效的局部是。 当物料枯燥过程存在降速阶段时，气流枯燥器与流化床枯燥器两者中以采用较为有利。 t09a05068 4恒定的枯燥条件是指空气的、以及都不变。在实际的枯燥操作中，常常用来测量空气的湿度。测定空气中的水汽分压的实验方法是测量。 t10c05001 6固液萃取是传质单元操作之一，属 控制。根据传质速率方程，可知其过程的强化方向。主要有：；。 SBAt10a05002 4萃取过程是。 某液体组成为A 、B 试在三角相图中表示出该点的座标位置。 假设在其中参加等量的，此时座标点位置

29、在何处在座标图中标明，并请写出其组成：A 、B 、S SBAx10b05003用纯溶剂对、混合液进行单级理论萃取，当萃取剂用量增加时进料量和组成均保持不变所获得的萃取液组成是增加；减少；不变；不一定。单级理论萃取中，在维持进料组成和萃取相浓度不变的条件下，假设用含有少量溶质的萃取剂代替纯溶剂所得萃余相浓度将增加；减少；不变；不一定。单级萃取操作中，在维持相同萃余相浓度下，用含有少量溶质的萃取剂 代替溶剂，那么萃取相量与萃余相量之比将增加；不变；降低，萃取液的浓度指溶质将增加；不变；降低。x10b05005 6萃取剂参加量应使原料和萃取剂的和点位于 溶解度曲线之上方区； 溶解度曲线上； 溶解度曲

30、线之下方区； 座标线上。 萃取是利用各组分间的差异来别离液体混合液的。挥发度 离散度 溶解度 密度。萃取精馏是属于萃取操作的方法之一。 t10a05015 3 现有含A组分30%(质量%)的A+B混合物，采用溶剂S进行萃取，A、B、S三元混合物的溶解度曲线如图示。试求用单级萃取器时，萃取液中A组分最大浓度可达多少? (质量) 此时溶剂用量为多少? (用线段比及符号注明即可) 1001000SBA2040608020406080100t10b05016 4 在萃取设备中分散相的形成可采用的方式有_。振动筛板塔的特点是_。对于密度差很小且要求接触时间宜短的体系宜选用设备为_。对有固体存在的体系宜选

31、用_。t10a05017 3 在多级逆流萃取中，欲到达同样的别离程度，溶剂比愈大那么所需理论级数愈_，操作点愈_ S点。当溶剂比为最小值时，理论级数为_，此时必有一 t条_线与_线重合。x10a05018 6 判断A、B、C答案，正确者在( )中打，错误者在( )中打。从A和B组分完全互溶的溶液中，用溶剂S萃取其中A组分，如果出现以下情况将不能进行萃取别离: A) S和B完全不互溶，S和A完全互溶。 ( ) B) S和B局部互溶，A组分的分配系数k=1。 ( ) C) 选择性系数=1。 ( ) x10a05019 7 请将你认为最恰切答案填在( )内:(1) 进行萃取操作时应使: ( ) A)

32、 分配系数大于 1 B) 分配系数小于 1 C) 选择性系数大于 1 D) 选择性系数小于 1 (2) 一般情况下，稀释剂 B组分的分配系数 k值: ( ) A) 大于 1 B) 小于 1 C) 等于 1 D) 难以判断，都有可能 x10b05020 7 (1) 采用多级逆流萃取与单级萃取相比拟，如果溶剂比，萃取相浓度一样，那么多级逆流萃取可使萃余分率: ( ) A) 增大 B) 减少 C) 根本不变 D) 增大、减少都有可能 2) 在 B-S局部互溶萃取过程中，假设参加的纯溶剂量增加而其它操作条件不变，那么萃取液浓度y1: ( ) A) 增大 B) 下降 C) 不变 D) 变化趋势不确定 x

33、10a05021 5 (1) 液液萃取中三元物系，按其组分之间互溶性可区分为几种情况? ( ) A) 二种 B) 三种 C) 四种 D) 多种 (2) 假设 B-S局部互溶物系中，临界互溶点 P不在平衡曲线(溶解度曲线)的最高点，且分配系数ko1，那么 A组分的分配曲线图形应为( ) yyyy=xxy=xyxy=xyxy=xxACBDxfxNyxw01b05022 3 在B-S完全不互溶物系中，分配系数Ka=Ya/Xa=1，(Y，X-比质量分率)今用纯溶剂进行多级错流萃取,每级溶剂S的用量均相等,且S=B, 料液XF,最终XxfxNyxw10b05023 2 三级错流萃取如图示。各级分配系数k

34、a均为1，各级的溶剂比: S1/F=S2/R1=S3/R2=1 ，使用纯溶剂。试在图中表示三级错流过程。 F,xF,xfR2S3S2S1SxfSBAR1R3E1E2E3w10b05024 3 在B-S完全不互溶物系中，平衡关系Y=KX(Y，X为A组分比质量分率)。今拟用逆流接触萃取塔实现A、B组分别离，且知B/S=K，进料Xf，最终萃余相浓度 XN如图中表示。试用图解法求理论板数。 xfxfSBAxfxNyxw10b05024 图 w10a05025 图w10a05025 2 在萃取操作范围内平衡联结线可视为具有相同斜率。现用纯溶剂 S进行单级萃取。溶剂比S/F=1。那么E/R=_ (用线段表

35、示)，yA=_，xA=_。t10a05026 2 萃取操作依据: _。萃取操作中选择溶剂主要原那么: _，_和_。t10a05027 4 分配系数 kA、=、)假设1/A=时，说明溶质A在萃余相中含量等于_。 xfSy0S1E0RH0 xH0S2Ft10b05030 4 采用回流萃取目的是_。回流萃取流程如图示。: 进料量F=100kg/h，Xf=0.3(质量分率，下同)。脱除溶剂S1后，萃取物量E=25kg/h，yA=0.9。S、xfSy0S1E0RH0 xH0S2F客观试题答案t06a05001 1 传质 单向 x06a05002 1 传质单元高度 传质单元数 t06a05003 2液封作

36、用；气体倒灌；吸收效果达不到要求；吸收率增大，出口气体浓度降低t06a05004 4 *从气相向液相转移 * Kmol/m3t06a05005 2 液膜阻力 气膜阻力 t06a05006 2 * x 不变 降低 减小 降低 t06a05007 1 小 大 大于 平衡 x06a05008 1 t06a05009 2 ； 在同一平衡分压下c*B*A*减小 增大 t06b05011 3 图示 气液两相接触的界面上无阻力，在界面上气液两相到达平衡 传质阻力集中在有效膜内t06b05013 1 液相 气相 气膜 塔底t06a05014 精馏 吸收 双膜 溶质渗透 外表更新 双膜 t06a05015 2

37、也较大； * ； 溶解度大,选择性高,腐蚀性小,挥发度小t06a05016 1大于 上方 增大 远离 增大t06b05017 1下降 升高 提高明显 t06a05020 3；Kmol/m3.s. Pa 单位体积填料层中的传质面积 同样大小气相分压下，气体的平衡B*A*t06a05021 1 O G bab*at06a05022 2 气膜 易 BM 由于总体流动使传质速率比单纯分 子扩散增加的比率。t06b05050 2 100% 75%t06a05051 4 L/mG ; 操作线斜率与平衡线斜率之比； 对应气相主体的平衡液相摩尔分率与液相主体摩尔分率的差值；溶质相界面上液相摩尔分率与液相主体摩

38、尔分率的差值；Kmol/m2sx；或x*-x；x-x；Kmol/m2sx。 t06a05052 2流动条件；填料特性；气液物性 (3分)p-p*；y-y t06a05053 5解：1/KG=1/kG+1/HkL=1/0.1+1/0.25150=10.03 KGkG ； x易溶气体 Ky=KGP=1/10.031=0.0997 Kmol/m2h y KL=KG/H =0.997/150=6.6510-4Kmol/m2h Kmol/m3Kx=KLC=6.6510-455.5 =0.0369kmol/m2h t06a05054 2 L/G 不变 L G HOG NOG 故 ya将增加,xb将减少,解

39、吸率将增加w06b05055 5回收溶剂溶剂再生，回收溶质；并流操作线AB；斜率 -L/G=-1 x与x混合得到x；且流量相等，故必有BC=CD；得到D 点由D 点作斜率=1 的操作线求x=x于E ，DE为逆流塔操作线，由E 点可得到y值。t06a05056 2增加；增加；增加；气相主体摩尔浓度；同液相主体浓度相平衡的气相浓度 t06a05058 3 3；总压；温度；气相溶质浓度；液相溶质浓度； x1-X或界面液相摩尔分率与液相主体摩尔分率之差； Kmol/m2sxt06b05059 5 D T1.75/P ； D/D,=T,/T1.75P/P,=P/P,1.75(0.4/1.4),/=2 =

40、0.707 DAB,=0.707DAB；DAB=1.414DAB， 减少；增加 x06b05060 4解：y=0.50.01=0.005 N=Ky-y=ky-y1.50.025-0.005=20.025-y y=0.01x06b05061 3L/G不变，但L ，G 所以H，操作线平行向左方移动，故必有：A y增加；B x减少；B 回收率减少(3分) B 双向扩散； t06a05062 3气相中惰性气体不溶于液相吸收剂不挥发 不变；减少；不变t06a05063 2越大；越大 大于；小于；小于 t06a05064 22.0；1.0；2.0 atm；28 Kmol/m3atm (4分) 小 x06a

41、05065 2只能用于双组分系统；可以同时用于液相或气相系统； 塔底 x06b05066 4 A系统的物质属性 B 减少 B 减少(4.5分) D 不定 )t06b05067 4因为 HOG=HG+HLs ， 假设忽略 t对施密特准数S的影响，那么 t，HG，HL不变，但 S=mG/L ，故HOG将增加。HOGNOG=h=cont. NOG将减少，L/G 不变，由于 m ，故操作线将向左平移，当yb，xa不变时，xb将减少，而 ya将增加。 w06b05068 3当xx，L/G不变，A 点移至C 点，斜率不变，由于x降低，平均推动力y将大于y，故吸收量增加，即y变小，由 图可见x也变小。w06

42、a05069 1 V/L=x-x/mX-y t06a05070 3减少；靠近；增加 (3分) 增加；增加 不变；增加 t06a05071 4解：因为 p*=Ex ；y=E/px；所以m=1.2/2=0.6y*=0.60.2=0.12 ；y-y*=0.15-0.12=0.03x*=0.15/0.6=0.25 ；x*-x=0.25-0.2=0.05假设 p，m，x*，x，故：吸收；0.03，0.05，减少,增加t06b05072 4解: HL;L H H N及N将减少； N=1/SN=L/mGN，故NL1/LL N增加； L S N y-mx/y-mx 故 y必减少。x06b05073 2 (B)

43、 液膜控制 (C) 小于 (B)小于； (B) 减少 (D) 不定。t06b05074 3 1 (2分)越大 (1分)kG根本不变 ， KG增加。 t06b05075 7L，G，m不变，HG，HL不变，塔的HOG及NOG不变 ，NOL=SNOG，所以NOL也不变； 因为yb 故ya增加；LXb-xa=Ka1/2yb-ya*+ya-ya* 又Lxb-xa=L/myb*-ya* yb*=mxb=Kta/2/Kya/2+L/mya+yb+c所以ya，ybxb必增加。 x06a05076 4H=HN=CONT. 故N近似不变C； G，H不变H，故H近似不变C；H=SH=mG/LH，GH增加A；操作线斜

44、率将减少B。 x06a05077 3对气膜控制系统，因为G， 所以H，故N； 故y增加, 由于操作线斜率减少， 故x将增加 回收率减少。 t06a05078 3 小于 等于 物料衡算，气液平衡，传质速率。t06a05079 4 S1S2S3； 液相， 液相， NL=XaXbdx/x-x1， HL=L/kXa。t06a05080 3L/G不变，而 L，G，且H一定，故HOG ， NOG故应有 y减少，x上升，回收率将上升；(3分) 液膜控制， 液相 x06b05081 2 C Cx06b05082 5 N=N/S=L/m/GN， 随 G，N， 减少B； 由吸收因数法图可知： S，N，均使y-mx

45、/y-mx，故 ya必增加A， (1.5分) Xa必增加A。)t06a05083 1 根本不变或不变 ，变大 ，0 ，。t06a05084 4增加；增加；减少因为：C=P/RT,P 与 T将同步变化 P，T，D故N；塔内按气相组成表示的平均推动力。 t06a05085 4 G，L不变，T，P不变，故HOL不变，对一定填料层高N也不变，A=L/mG不变；故x将上升； y将增加。 x06a05086 2 b ， a ， a； (3分) b ,a。x06a05087 6S1 ，故平衡线与操作线将在塔顶相交；大于A； 等于C；等于CP减少一倍 ，m增加一倍 m=2；减少B；不变C。x06b05088

46、4L，G不变，H不变，故N也不变； mG/L不变， y-mx/y-mx不变；假设x，因为yy，故y； (2分) 由图可见x的增加。x06b05089 4等于B；大于A；增加A； 减少B。 x06a05090 2c，a; b，a，b。 x06b05091 2x与y的增加，C； 小于，B。 1由图可见，方案的操作线距平衡线较远，故方案的推动力较大。t06b05093 3当P，m=E/P，平衡线斜率增加，S=mG/L，HG，HL不变，HOG，NOG，操作线将向左上方平行移动L/G不变； 由图可见，由于yA，xB不变，故yA将增加，而xB将减少。w06a05094 1 x07b05001 2 t07a

47、05004 2A /B A /B 能别离 不能用普通精馏方法别离 离开的汽相与液相之间到达相平衡时t07a05005 2屡次局部汽化屡次局部冷凝；回流与塔顶产品量之比塔板数为无限多时的回流比的极限值。t07a05006 16 6 7 7 t07a05007 2 n ，n 1； n ，n n + 1 ，n； n - 1 n； n n + 1 t07a05008 1 x07b05010 1 t07b05011 1 难挥发组分为水, 且要求釜液中易挥发组成浓度很低 全 t07b05012 2 越小 越高 越不利 减小 升高 t07a05013 1 冷液 F 泡 最远 最少。 t07b05014 1

48、不互溶 降低 降低 五种 t07b05015 1 摩尔潜热相等 进料状态的不同 不变 不变 t07b05016 1 下降 下降 下降 不变 上升 t07b05017 2 增大 那么不变 多t07b05020 1等于 无 减少 增加 增加 增大 t07a05021 1不稳定操作 t07b05023 3易挥发组份的浓度塔顶高于塔底，相应的沸点较低。存在压降使塔底压力高于塔顶，因而塔底沸点较高。大 越大 迅速下降此后又上升的。t07b05024 1 增大 变小 上升 下降 t07a05025 1 t07a05026 1 d 简d 平 相同 平简t07a05027 1沸点相差很小和具有恒沸物体系相对挥

49、发度 t07a05040 2混合液中各组分的挥发度差异。塔顶液相回流 塔底上升气流t07a05041 4对于具有共沸组成物系，组分间沸点差异仍存在，但相对挥发度处不能别离。4321增加被别离组分的相对挥发度。t07b05042 3012(101.3-63.3)/(155.3-63.3)=0.411155.70.411/101.3=0.63212155.7/63.3=2.46 都需参加某种添加剂恒沸精馏添加剂必须与被别离组分形成新的恒沸物；萃取精馏中要求萃取剂的沸点 较原料中组分的沸点高得多。恒沸精馏添加剂被汽化由塔顶蒸出，经济性不及萃取精馏。t07a05044 2前者非定态后者定态前者只有精馏

50、段保持馏出液恒定保持回流比恒定。t07a05045 2与一块理论塔板传质作用相当的填料层高度。t07a05046 1五。 。 。t07a05047 112，142，12。t07a05048 1减小，增加，增加。x07b05049 1答：t07b05050 2， ， t07a05051 2，m/n；m，。x07a05052 1答：t07b05053 1增加，减小，不变，增加。t07b05054 2减少，增加。增加，减少，增加。t07b05055 1变小，变大，变小。t07b05056 1不变， 增加。t07b05057 1变小，变小，变小，变小。 t07b05058 6， 代入式： ， 。t07

51、b05059 1增大，增大，增大，减少。x07a05060 1 w07a05061 1是 非 是 非 是 x07a05062 1 t07a05063 1； ； 。x07a05064 1 w07a05065 1是 是 非 是 是 t07a05066 3解：30.3/(1+20.3)=0.563 x07a05067 1解：x07a05068 1解： x07a05069 1解：t07a05070 1解：，。x07a05071 1解：x07b05072 1解：t07b05073 2解：精馏引进回流 前者是定态过程，后者非定态。t07a05074 3解：0.4/(3-20.4)=0.182 精馏开工阶段

52、或实验研究时 x07a05075 2FD t07b05076 2增加，不断下降。 温度对外界干扰因素最灵敏的板。t07a05077 1解：， t07b05078 3 不能 不能。x07b05079 1解： t07b05080 1解：减少，增加，增加，无法确定。t07b05081 1解：增加，减少，不变，不变。t07b05082 1解：增加，减少，不变，不变。t07b05083 1解：增加，减少，增加，增加。t07b05084 1解：增加，减少，减少，增加。t07b05085 1解：减少，增加，增加，增加。t07b05086 1解：上升，下降，上升，上升。 t07b05087 1解：减少，增加，

53、增加，不变，不变。t07b05088 1解：下降，上升，下降，上升。w07b05089 1见图。 w07b05090 1见图。 w07b05091 1见图。t07b05092 1增加 减少 增加 t07b05093 1解：，。w07b05094 1见图。w07b05095 1见图。 x07b05096 1解： t07b05097 5， ，又 w07a05098 1见图。t07b05099 1解：增加，减少，减少，不变。t07b05100 1解：变大，变大，变大。w07b05101 1见图。粗线为新工况操作线。x07b05102 1 t07b05103 1 增大，不变，增大。t07b05104

54、1 变大，变小，变小。t07b05105 1 变小，变小，变小。w07b05106 1 见图。粗线为新工况操作线。 t08a05001 3 一定高度的液层 载点 泛点 t08b05002 2 开孔率过小或气速过大板间距小降液管载面积太小。 t08a05003 2 生产能力大、阻力小、操作弹性大。 是 是t08b05006 2 气体通过干板气体通过液层 过量液沫夹带、漏液、降液管液泛 t08a05007 2 被润湿的填料外表t08a05008 2 严重漏液、严重气泡夹带、降液管液泛、严重雾沫夹带、液相缺乏。t08b05009 2 液流量 塔板结构 液流长度； 双溢流、多溢流； 用塔板上结构简单的

55、筛板塔。t08a05010 2 泡罩塔、浮阀塔、筛板塔 液沫夹带少，不易造成降液管液泛； 增加全塔高度。t08b05011 2 过量雾沫夹带；严重漏液；汽流或液流分布不均；降低塔板面积有效利用率；使塔板上液流分布不均，降液管截面过小。t08a05015 2鼓泡接触状态 泡沫接触状态 喷射接触状态泡沫接触状态和喷射接触状态 t08a05016 2通过能力大 塔板效率高 塔板压降低 操作弹性大结构简单，制造本钱低 t08a05017 1 5 液泛线、雾沫夹带线、漏液线、液相上限线、液相下限线 x08b05018 1A) B) C) D) E) x08a05019 1A) B) C) D) E) x

56、08a05020 1A) B) C) D) E) x08a05021 1A) B) C) D) E) x08a05022 1A) B) C) D) E) t08a05023 1逆流 错流 过量液沫(雾沫)夹带 溢流液泛(或液泛)严重漏液 t08a05024 1泛点 泛点气速是操作上限液体再分布 5m/s 1.09t=t-(r/1.09)(H-H)t09b05067 2 粉立状临界流化速度带出速度防止颗立混和在加料口以上1m左右的局部流化床枯燥器。t09a05068 1 湿度、温度、速度 与物料接触的状况 干、湿球温度计 露点。 t10c05001 5液膜 加热，提高饱和溶解度；加大溶剂用量，降

57、低液相 体浓度；增加物料分散程度；搅拌减少液膜阻力加大湍动。t10a05002 2于混合液中参加溶剂使溶质由原溶液转移到溶剂的过程。A ， B ， S 。x10b05003 1。 。 ， 。 x10b05005 1； ； 。t10a05015 1最大浓度y=55%。 S=(MF/MS)F t10b05016 2脉冲、重力 HETS低、处理能力大、结构简单 离心萃取器 混合澄清槽或脉冲柱、振动柱t10a05017 1少 靠近 连结 操作 x10a05018 1A) ( ) B) ( ) C) ( ) x10a05019 1(1) C (2) B x10b05020 1(1) B (2) Dx10

58、a05021 1(1) B (2) Cw10b05022 1见答图w10b05023 1评图标准: M、M、M各点应在中点，ER平行与BS。w10b05024 1见答图 评卷标准-操作线与平衡线应平行。w10a05025 1见答图 E/R=RM/ME t10a05026 1溶解度差异 较强溶解能力 较高选择性 易于回收t10a05027 3萃取相中A组分浓度y1及mG/L1时，其结果有何不同？(在Y-X 图上加以说明)w06a10017 3 在测定用清水吸收空气中氨的体积吸收总系数的实验中，为什么要测定空气的流量(要求列出公式说明)？假设用转子流量计测量空气流量时，除了读取流量计指示值外, 为

59、了得到，还需要测量那些数据？为什么？w06b10018 2 根据吸收的操作流程图，在 y-x图上绘出相应的操作线和平衡线的示意图，并在图中相应标出各塔进出口浓度。设吸收剂最初不含溶质。j06b10019 4按图示流程画出平衡线与操作线示意图：(1)低浓度气体吸收 (1)低浓度气体吸收 (2)局部吸收剂循环 (2)气相串联 (3) (3)液相并联 j06b15020 7 在常压填料吸收塔中，用清水吸收废气中的氨气。废气流量为 m3/h标准状态，废气中氨的浓度为15g/m3，要求回收率不低于。假设吸收剂用量为 m3/h，操作条件下的平衡关系为Y=X，气相总传质单元高度为。试求： 塔底、塔顶及全塔的

60、吸收推动力气相； 气相总传质单元数； 总填料层高。j06d20021 8 某填料吸收塔用清水逆流吸收丙酮、空气混合气中的丙酮。原工况下，进塔气体中含 j丙酮1.5%摩尔百分率，下同，操作液气比为最小液气比的倍，丙酮回收率可现气体入塔浓度降为，进塔气量提高，吸收剂用量，入塔浓度，温度等操作条件均不变。操作条件下平衡关系满足亨利定律，总传质系数K，aG 0.8试求：新工况下丙酮回收率； 假设仍将回收率维持在，那么新工况下所需填料层高度为原工况的多少倍？j06b10022 4 用水作为吸收剂来吸收某低浓度气体生成稀溶液服从亨利定律，操作压力为850mmHg相平衡常数m=，其气膜吸收分系数G=1.25