钢栈及平台桥专项施工方案

1、活载G活引起的挠度 P=972/2=324kN f2=Pl3/48EI =(32490003)/(482.1105751491.61043) =1.04mm则：f=l/400=9000/400=22.5mmf1+f2=0.105+1.04=1.145mm四、2m6m标准桥面板内力分析单边履带轮压尺寸为5.150.76,按单边受力计算P=972kN，桥面板下背肋为I12.6，每隔25cm间距布置，则至少有4根I12承受单边履带的荷载，受力分布如下图：单根I12.6受力 p=972/4=243kN q=243/5.15=47.18kN/m计算宽度取下部工字钢最大间距75cmM =ql2/8=47.

2、180.752/8=3.32kNm选用1根I12.6，则：A=18.1cm2 W=77cm3=M/W=3.32/(771000)=43.12Mpa=215Mpa符合要求I32#工字钢横梁内力分析由设计方案可知32#工字钢横梁的力由桥面板传递给它，不考虑桥面板对荷载的分散，直接考虑履带吊单侧作用于工字钢上进行内力分析，履带吊位于中间位置。I32#最大跨径按2.8m计算，间距0.75m，单边履带吊下共有5.15/0.75=7根，单根受力为：P=972/7=138.86kNq=138.86/0.76=182.71kN/mM=qcl(2-)/8=182.710.763.9(2-0.76/3.9)/8=

3、122.20kNm=M/W=122.20/0.727=168.09Mpa=215Mpa钢管桩入土深度、强度、稳定性验算1、入土深度由地质资料可知，设打入第4土层下X米，则Pukuqsik=0.5293.14352+（40X）485解得X5.55m485考虑60锤正常施工振击力；Puk单桩的竖向承载力标准值；u桩身周边长度；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值。经过验算，得到钢管桩的设计入土深度应大于7.55m，再加上钢管桩土面以上的高度，初定平均每根钢管桩的长度为18米。Q235热轧钢板卷成壁厚8mm，外径500mm P恒=210.84kN P活=972kNP=P恒+P活=210.84+97

4、2=1182.84kN2、强度计算： An=123.59cm2=N/An=1182.84/123.59=95.7Mpa=215Mpa嵌固点计算式中：E=2.06108kN/m2 b0=2D=1.0m m=2000kNm I=3.14(D4-d4)/64=0.000374m4则h=T=1.82.076=3.74m4、刚度计算： i=17.4cm杆件的长细比： l=2.74+5.4+3.76=11.9m=l/r=l/i=(11.9100)/17.4=68.3=150满足要求 5、稳定性计算：Pcr桩的失稳临界力 Pcr=11049.64kN1182.84kN 施工平台计算（考虑同时3台16T荷载钻

5、机在上面工作）1、贝雷梁段弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对施工钢平台最大跨径13米施工车道宽12米处进行内力分析根据荷载分布和实际情况，按主跨简支梁控制计算。（考虑最不利工况三台钻机并排同时作用在单跨最中间位置处进行分析）(1)、每米恒载产生的荷载、贝雷片重量 2.7121.15/3=12.42KN/m 式中1.15为连接件扩大系数，下同。、横梁重量 0.4212101.15/3=19.32KN/m、桥面花纹钢板重量 0.65812=7.89KN/m合计q1=12.42+19.32+7.89=39.63KN/m，按L=13m简支梁计算：M跨中、恒=1/8q1L1=1/839.631.213=1

6、004.62KN.mQ恒=q1L/6/2=39.63131.2/12/2=25.76KN注： q1每米恒载重量（KN/m）(2)、活载产生的荷载考虑最不利工况三台钻机并排同时作用在单跨最中间位置处视为集中荷载进行分析计算如下：M跨中、集=1603131.4/4=2184KN.mQ集= P/6/2=4801.4/12/2=28KN注：P最大集中载重量（KN/m）(3)、弯矩、剪力验算Mmax=M跨中、恒+M跨中、活=1004.62+2184=3188.62KN.mQ max= Q跨中、恒+ Q M跨中、活=25.76+28=53.76KN在安全系数=1.5条件下，单排贝雷片容许弯矩和剪力分别为M

7、788KNm，Q=245KN，（见装配式公路钢桥使用手册59页）考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8。M=788120.8=7564.8KN.mMmax=3188.62KN.mQ=2450.8=196KN53.76KN（4）、绕度验算：Fmax=f1+f2f1：自重P引起的绕度。f1=5ql4/384Ein=539.631.2134/384/2100/250497/12=2.8mmf2;外部荷载Q引起的绕度。f2=QL3/48EIn=4801331.4/48/2100/250497/12=4.87mm Fmax=f1+f2 =2.8+4.87=7.67mmf=L/400=130

8、00/400=32.5mmFmaxf,计算通过。因此该钻孔平台处采用12排贝雷结构是安全的。2、I25b横向分配梁内力分析由设计方案可知25b 工字钢横梁的力由桥面花纹钢板传递给它，不考虑花纹钢板对荷载的分散，所以视为钻机荷载直接作用于工字钢上进行受力分析。25b工字钢分析的最大跨径为2.6米。每个钻机的作用力面积视为1米1米（宽长）。载荷分析自重均布荷载;忽略不计施工及人群荷载：不考虑与钻机同时作用单处最大钻机荷载为：160*1.4=224KN考虑单处钻机荷载作用于25b工字钢中点上，具体分析图如下：q=224KN/mM25b工字钢=22412.6（2-0.38）/8=117.94KN.mI

9、25 A=53.54cm2 W=423cm3（根据方案可知1米宽度至少有三根25工字钢分担钻机的荷载）=Mmax/W=117.94/0.423/3=92.94Mpa=170Mpa计算通过3、I45b下盖梁内力分析自重均布荷载：P恒=39.6313/12=42.93KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）工及人群荷载：不考虑与工程车同时作用考虑480KN总载荷由12排贝雷均匀给盖梁施加压力：P活=40KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）P= P恒+ P活=42.931.2+401.4=107.52KNM=107.520.5=53.76KN.m选用2根I45b 则 A= 111.446cm

10、2 W= 1500 cm3=Mmax/W=53.76/1.5/2=17.92MPa485解得X5.55m485考虑60锤正常施工振击力；Puk单桩的竖向承载力标准值；u桩身周边长度；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值。经过验算，得到钢管桩的设计入土深度应大于7.55m，再加上钢管桩土面以上的高度，初定平均每根钢管桩的长度为18米。(3)、强度计算受力分析：钢管桩是用8mm厚Q235热轧钢板卷制而成，其直径为630mm，则钢管截面积为0.0156m通过现场考察可知管桩土面向上最大长度假设为6米，荷载为p=480.36KN，由路桥施工计算手册进行强度、稳定性验算如下：受力截面几何特性截面积：A=156 cm截面惯性矩： Ix= Iy=（D4-d4）/64=3.14(634-61.44）/64=75574cm4回转半径： ix= iy=Ix/A=75574/156=22cm杆件长细比：=l/r=6/0.22=27.27150查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由maxx，y=2