楼米层高支架专项施工方案

1、宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案上海名华工程建筑有限公司-上海名华工程建筑有限公司- f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h最大步距，h=1.70m；l0计算长度，取1.700+2X0.300=2.300m；入长细比，为2300/17.0=135150满足要求！轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.372；经计算得到o=6575/(0

2、.372X452)=39.092N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩皿和衣据模板规范计算公式5.2.5-15:M=0.9X0.9X1.4Wlh2/10Wka其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；kW=uXuXw=0.400X1.250X0.600=0.300kN/m2kzs0h立杆的步距，1.70m；l立杆迎风面的间距，0.90m；a与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；b风荷载产生的弯矩M=0.9X0.9X1.4X0.300X0.900X1.700X1.700/10=0.088kN.m；wNw考虑风荷载时

3、，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14wN=1.2X3.361+0.9X1.4X1.815+0.9X0.9X1.4X0.088/0.900=6.432kNw经计算得到o=6432/(0.372X452)+88000/5130=55.492N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！二)梁模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属

4、性新浇混凝土梁名称KL16新浇混凝土梁计算跨度(m)9.2混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300 x900新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义：0.22风压高度

5、变化系数Mz0.9风荷载体型系数Ms0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图本图簾侧支丼构燈仅作示茎具体详见梁侧模板设计立面图取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算

6、，计算简图如下:100取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下:100.-100100面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000W=bh2/6=1000 xl5xl5/6=37500mm3,I=bh3/12=1000 x15x15x15/12=281250mm4q=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7Q2kxb=0.9max1.2x(0.1+(24+1.5)x0.9)+1.4x2,1.35x(0.1+(24+1.5)

7、x0.9)+1.4x0.7x2x1=29.77kN/mq1=0.9x1.35xG1k+(G2k+G3k)xhxb=0.9x1.35x0.1+(24+1.5)x0.9x1=28.01kN/m1静1k2k3kq活=0.9x1.4x0.7xQ2kxb=0.9x1.4x0.7x2x1=1.76kN/mq2=(G1k+(G2k+G3k)xh)xb=0.1+(24+1.5)x0.9x1=23.05kN/m1、强度验算M=0.1q1L2+0.117q1L2=0.1x28.01x0.12+0.117x1.76x0.12=0.03kNmmax1静1活o=Mmax/W=0.03x106/37500=0.8N/mm

8、2口f|=15N/mm2满足要求！2、挠度验算vmax=0.677qL4/(100EI)=0.677x23.05x1004/(100 x10000 x281250)=0.006mmSv=l/400=100/400=0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1l+0.45q1l=0.4x28.01x0.1+0.45x1.76x0.1=1.2kN141静1活R2=R3=1.1qi静1+1.2qi活1=1.1x28.01x0.1+1.2x1.76x0.1=3.29kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q21=0.4x23.05x0.1=0.92kN

9、R2=R3=1.1q21=1.1x23.05x0.1=2.54kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 x100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值T(N/mm)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：.-900900900.-900JTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTT心心心心心心心心F山小山小山小012300max1.2+0.9x1.35x(0.3-0.1)x0.3/3+0.5x(0.9-0.12)+0.9max1.

10、2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x21.35x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.7x2xmax0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/2x1，3.29+0.9x1.35x(0.3-0.1)x0.3/3=3.32kN/mq2=max0.92+(0.3-0.1)x0.3/3+0.5x(0.9-0.12)+(0.5+(24+l.l)x0.12)xmax0.45-0.3/2,(0.9-0.45)-0.3/2/2xl,2.54+(0.3-0.1)x0.3/3=2.56kN/m1、抗弯验算Mmax=max0.107q1l2,0.5q1l22=max0.1

11、07x3.32x0.92,0.5x3.32x0.32=0.29kNm=Mmax/W=0.29x106/83330=3.45N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.607q1l1，q1l2=max0.607x3.32x0.9,3.32x0.3=1.812kNTmax=3Vmax/(2bh0)=3x1.812x1000/(2x50 x100)=0.54N/mm2T=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算v1=0.632q2l14/(100EI)=0.632x2.56x9004/(100 x9350 x4166700)=0.27mmv=1/400=900/400

12、=2.25mmv2=q2124/(8EI)=2.56x3004/(8x9350 x4166700)=0.07mmv=1/400=300/400=0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.143q111,0.393q111+q112=max1.143x3.32x0.9,0.393x3.32x0.9+3.32x0.3=3.41kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=R4=2.72kN,R2=R3=3.41kN正常使用极限状态Rmax=max1.143q211,0.393q211+q212=max1.143x2.56x0.

13、9,0.393x2.56x0.9+2.56x0.3=2.63kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.44kN,R2=R3=2.63kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48x3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：2.72kN3.41kN3.41kN2.72kN450.-450.-主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0-368x106/4490=81-95N/

14、mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V=5.675kNmaxt=2V/A=2x5.675xl000/424=26.77N/mm2T=125N/mm2mama满足要求！3、挠度验算-0.072主梁变形图(mm)Vmax=0-07mmv二l/400=450/400=1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R=maxR,R3=0.46kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，右侧立柱扣件受力R=0.46kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技

15、术规范JGJ162-2008钢管类型48x3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205Qh/i=1700/15.9=106.92九=150长细比满足要求!查表得，申=0.541、风荷载计算Mw=0-92Xl-4XkXlaXh2/10=0-92Xl-4X0-22X0-9x1-72/10=0-06kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q有所不同：面板验算q1=0.9X1.2X(0.1+(24+1.5)X0.9)+0.9X1.4X2X1=27.16kN/m小梁验算max1.1

16、+(0.3-0.1)X0.3/3+0.9X1.2X(0.5+(24+1.1)X0.12)+0.9X1.4X1Xmax0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/2X1，3.01+(0.3-0.1)X0.3/3=3.03kN/m同上四六计算过程，可得：R=0.44kN,R2=10.61kN,R3=0.44kN立柱最大受力Nw=maxR+N边,R2,R3+N边2+Mw/lb=max0.44+0.9X1.2X(0.75+(24+1.1)X0.12)+0.9X1.4X1X(0.9+0.45-0.3/2)/2X0.9，10.61，0.44+0.9x1.2x(0.75+(24+1.1)x0.1

17、2)+0.9x1.4x1x(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2x0.9+0.06/0.9=10.75kNf=N/gA)+Mw/W=10753.3/(0.54x424)+0.06x106/4490=61.07N/mm2f=205N/mm2满足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1由主梁验算一节计算可知扣件最大受力N=maxR2x1=11.35kNRc=kcX12=1X12=12kN满足要求！（三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规

18、范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称23楼KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)550新浇混凝土柱的计算高度(mm)4400新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度Yc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数卩11混凝土坍落度影响修正系数卩21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22Yct0卩1卩2v1/2,YcH=min0.2

19、2x24x4x1x1x21/2,24x3=min29.868,72=29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=minO.22Yct0P1P2vi/2,丫冋二min0.22x24x4xlxlx2i/2,24x3=min29.87,72=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4x0.7Q3k=0.9max1.2x29.87+1.4x2,1.35x29.87+1.4x0.7x2=0.9max38.64,42.28=0.9x42.28=38.06kN/m2正常

20、使用极限状态设计值S正=际=29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算183.-1841S3静载线荷载qi=0.9xl.35bG4k=0.9xl.35x0.5x29.87=18.15kN/m活载线荷载q2=0.9x1.4x0.7bQ3k=0.9x1.4x0.7x0.5x2=0.88kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1x18.15x0.1

21、82-0.117x0.88x0.182=-0.06kNmo=Mmax/W=0.06x106/(1/6x500 x152)=3.44N/mm2f=14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5x29.87=14.94kN/mv=0.677ql4/(100EI)=0.68x14.94x183.334/(100 x8925x(1/12x500 x153)=0.09mm0.105L0E8,0.14ctn旧日0.14500.1040.146_0nR7ot.0.034Q.C01al0.1470.105L0E8,0.14ctn旧日0.14500.1040.146_0nR7ot)o.ooGtr034L/fl0.1470.105pnKR0.035T/WrJU/WaA&X-o.oie3-o.oiEq-o.oiEQprQ71-0.07