炼钢中间包内钢液流动的水模拟试验

1、中间包内钢液流动的水模拟试验1水模型的建立Re处于同一自模化理论依据即相似原理。中包水模一般只考虑FrRe处于同一自模化区（即第二自模化区Re 104-105）。即:(Fr)模型=(Fr)原型即:Re 模型104-105Re 原型104-105（按板坯连铸机 2000*250,拉速0.9m/min计算，Re原型和1/2尺寸的模型Re均在第二自模化区）一般取模型与实物的几何比例因子入为1/2 ,由公式u 2m/gLm= u 2r /gL r可推导出液体流量比:5/2液 m /Q 液 r = u mL n/ u r L r=入 =0.177液体速度比:m/ u r = X 1/2 =0.707模型

2、与实际的吹气量比值可通过修正佛路德准数即Fr来确定:Fr二g u g2/(l-g)/gL1/2 gr1/2 gr) XLr气 r=gr X ( lm-gm)X L m/gmX ( lr -=0.316气体流量比:Q气m /Q 气r =(l MLr)2x (U 气M u 气r )=0.079入：水模型与实际钢包几何比例;m模型； r：实际钢包;u：流体速度;g :重力加速度;L:特征长度;Q:液体流量;:密度；模型与原型的各参数比见下表:液体密度3.(kg/m )气体密度3 .(kg/m )几何比液体速 度比气体速 度比液体流量比气体流量比模型1000(水)1.273(氮)0.50.7070.3

3、160.1770.079实型7000(钢)1.783(M)模型与原型主要参数计算结果见下表:项目原型模型中包入水口流速/ （m/s）2.261.60工作液面图/（mm）1100550水口流量 /(m 3.h-1)274.779水口插入液间深/mm2001002试验方法本实验采用刺激一响应试验。其方法是：在中间包注入流处输入一个刺激信 号（饱和KCL溶液），信号一般使用示踪剂来实现，然后在中包出口处测量该输 入信号的输出，即所谓响应，从响应曲线得到流体在中包内的停留时间分布 （即 RTD曲线）。主要测定仪器为：电导仪；流量计，示踪剂采用饱和的 KCl溶液，计算机数 据采集处理系统（见图1）。图1

4、 DJ800导电率采集系统试验装置图如图2图2实验装置图1钢包；2一加示踪剂漏斗；3阀门；4一中间包；5塞棒；6电导电极;7流量计；8电导仪；9数据采集板；10计算机数据处理终端；11透通过RTM线计算以下参数，反映中间包内流场流动情况 滞止时间tp：中间包出口开始出现示踪剂时间t c(t)dtta平均停留时间ta：平均停留时间：ta tat c(t)c(t)t c(t)c(t)0活塞区：Vp/V tp活塞区：Vp/V tp/tc其中tc为理论平均停留时间t c=V/Q死区：Vd /V 1ta/tc全混流区：Vm/V 1 VP/V Vd /V评价方法：tp和ta是与活塞区和死区体积分数密切相关

5、。因此 tp和ta是度量火 杂物上浮的重要指标，延长tp和ta有利于夹杂上浮。死区的体积分数大，中间包 的有效流动空间利用率就低，夹杂物不易上浮，因此死区的体积分数越小越好。3流场显示试验用高钮酸钾溶液做显示剂，用摄相机进行拍摄，从而拍摄出流场的流动图相,通过流场显示实验可以比较直观地观察到中间包内流场的流动情况，本实验对以 下几种工况进行了拍摄：没有吹气状况下，无湍流控制气状况下，正常工况下的 流场流动状态。从拍摄的结果看，中间包不吹气时，由于没有气幕挡墙向上的推0钢包0钢包4油滴卷渣试验实验中采用了豆油来模拟精炼渣，因为豆油的黏度是比较大的，豆油与水的 黏度比与渣钢的黏度比比较接近。 通过

6、观察吹气量对保护法卷动情况，制定合适吹气量，有关油和水的物性参数见下表。参数钢液渣水豆油fit气氮气温度/ c16001400150020202020表面张力/(103N m 1)153049072.2密度/ (kg m 3)37X 103.5 X1031X 1030.8 X 1031.7841.25粘度(103Pa s)53005001.01325-吹气量：0.08m3/h吹气量：0.16m3/h吹气量：吹气量：0.08m3/h吹气量：0.16m3/h吹气量：0.24m3/h吹气量：0.32m3/h对比分析（见组图3）,吹气量：0.42m3/h图3不同吹气量下的油层卷动情况试验液面的高度为5

7、50mm油层的厚度为30mm右。通过试验确定一个临 界的吹气量，试验相关现象见下表：吹气量m/h现象结论0.06出现“渣孔”，渣孔面积 较小，吹气量不足以引起 卷渣。未达到临界吹气量0.16“渣孔”面积扩大，但是 由于豆油具有的粘性，没 有出现油滴破裂。未达到临界吹气量0.24渣孔面积进一步扩大，在 靠近上挡墙一面油层破 裂，但脱离油层的小油滴 不多。达到临界吹气量0.32渣孔面积进一步扩大，透 气砖两侧油层破裂严 重，大量油滴离开油层。超过临界吹气量0.42靠近上档墙部位油层/、 能稳定存在，大量破碎油 滴出现。超过临界吹气量在试验中我们观察到，随着吹气量的增加，气泡尺寸在缩少。这是由于吹气

8、 量加大之后，气体的湍流动能增加，在透气转上形成气泡上浮的过程中， 对周围 的气泡进行破碎，因此通过气泡上浮过程，小气泡尺寸缩小。通过卷渣模拟试验 得到临界吹气量应该在0.24m3/h以下，因此在水模实验时选择的吹气量都小于此 值。5试验结果及分析确定合适的吹气量在确定临界吹气量之后，开始进行水模拟实验，首先在原工况下(上挡墙距 水口 717mm两档墙间距150mm上档墙距包底距离125mm不同吹气量情况进 行试验。实验安排见下表：实验号吹气量(m3/h)滞止时间平均停留时间10.155232620.1755133630.25132840.22544331通过上表的计算结果可以看出：随着吹气量

9、的增加，滞止时间减小，平均停 留时间在0.175时最大，增大吹气量，反而导致停留时间减小，这是由于增大吹 气量，气泡的湍流动能增大，对水的搅动增大，从而使得停留时间减少。优化挡墙位置通过5.1内容，我们确定合适的吹气量在0.1750.2 m3/h之间，下面进行挡墙位 置优化试验。试验方案下表：实验号上挡墙距水口距离两档墙之间距离吹气量滞止时间平均停留时间57173000.1754934166673000.1754534876673500.1754433087672000.1754733997673000.17545316107173500.17538346通过以上试验数据可以看出，当气幕挡墙距

10、离中包水口越远，滞止时间越短， 平均停留时间受到上挡墙距水口距离、两档墙之间距离两个方面的影响比较大， 对数据进行分析可得，方案6为最佳方案，即上挡墙距水口距离为667mm两档墙八、之间距离300mm平均停留时间最长。上挡墙高度对中间包流场的影响由于挡墙高度微变化对中包的影响效果小于其位置对其影响，在找到合适位置之后，改变上挡墙高度进行模拟实验，找到其对中包流场的影响。实验号上挡 墙距 包庇 距离上挡墙 距水口 距离两档墙 之间距离吹气量滞止时问平均停留时 问111706673000.250335.9770453121406673000.249347.522505131106673000.24

11、5343.1828118通过以上几组试验可以看出，上挡墙的高度微变化对于中包流场的影响要小 于其位置的影响，挡墙距离包底越近，滞止时间随之减少，这主要是流体经过下 挡墙时由于流速增大的原因，另外挡墙距离包底在110140mmM平均停留时间最 长。6中间包流场数值模拟运用ANSY软件，对中间包进行流场数值模拟分析，通过对速度场的分析， 找到改进的工艺参数趋势，优化流场分布，努力使整个流场避免“短路流动”， 增加中间包内钢水的停留时间，提高夹杂物上浮率，提高钢水质量。下图4是原工况下气幕挡墙没有吹气情况下的流场图。MAX-2,原工况下未吹气情况下流场7结论通过中间包水模试验结论，可以看出：在上挡墙

12、距离长水口 667mm 上下挡墙间距300miW,上挡墙距离包底在110140mm位置最佳。合适的 吹气量应该控制在1.5 2.4m3/h之内。通过前面介绍的相关转换公式，对模型与实际生产下工艺参数进行换 算，在上挡墙距离长水口 1334mm上下挡墙间距600miW,上挡墙距离包 底在220280mmi内，位置最佳。合适的吹气量应该控制在 1.93.04m3/h 之内。A附录：部分试验不同工况下RTD曲线8467967469565469 46 66 6率电导I况：距水口 717mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 110mm0.840.790.740.690.640.590.54时间

13、/(s)617mm ,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 110mm率电导工况：距水口 717mm,两档墙间距 150mm,上档墙距包底距离 110mmA796O& O95O国 O4 976 o O率电导:距水口 717mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 110mm温自户率电导温自户率电导距水口 717mm,两档墙间距200mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.175m3/h4 9 4 9 4 9 4 ,87 4 9 4 9 4 9 4 ,87 7 6 6,5,5 o o o o o o O率电导工况：距水口 717mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 12

14、5mm,吹气量0.225m3/hA率电导率电导717mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.15m3/h时间/(s)时间/(s)率电导工况：距水口 717mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.2m3/hO95OO95O国 O9 4 9 4 7 766o o o O 卜自厂率电导工况：距水口 717mm ,两档墙间距300mm,上档墙距包底距离125mm,吹气量0.175m3/h距水口 667mm140084O95O9 4 9 4 7 766距水口 667mm140084O95O9 4 9 4 7 766o o o O 卜率电导,两档

15、墙间距300mm,上档墙距包底距离125mm,吹气量0.175m3/h95O9 4 9 4 7 766o o o O %率电导距水口 667mm ,两档墙间距350mm,上档墙距包底距离125mm,吹气量0.175m3/h95O9 4 9 4 7 766o o o O 95O9 4 9 4 7 766o o o O %率电导O 642O 80O 4012 O时间/(s)A工况：距水口 767mm,两档墙间距 200mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.175m3/h4 9 4 9 4 9 4 4 9 4 9 4 9 4 87 7 6 655o o o o o o O %率电导工况：距水

16、口 767mm,两档墙间距 300mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.175m3/h4 9 4 9 4 9 4 4 9 4 9 4 9 4 87 7 6 655o o o o o o O 卜自厂率电导工况：距水口 717mm,两档墙间距 350mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.175m3/h率电导率电导时间/(s)工况：距水口 667mm,两档墙间距 300mm,上档墙距包底距离 125mm,吹气量0.2m3/hA84O95OA84O95O国 O9 4 9 47 766o o o O率电导工况：距水口 667mm,两档墙间距300mm,上档墙距包底距离 170mm,吹气量0.2m3/h无 湍流控制器O95O国 O9 4 9 4 7 766o o o O %率电导工况：距水