建筑结构实训报告计划

1、建筑构造实训报告计划建筑构造实训报告计划46/46建筑构造实训报告计划建筑构造实训报告（一）、实训目的1）能正确应用构造设计的方法、原理进行现浇楼盖的设计2）能正确绘制板、梁的构造施工图3）能熟练识、读框架施工图（二）、实训内容1、楼盖构造的形式2、整体式单向板肋形楼盖1）构造平面部署。2）连续梁、板的内力计算：弹性计算，考虑塑性内力重分布的计算。3）截面计算和配筋构造：板、次梁、主梁。4）受弯构件的构造要求3、整体式双向板肋形楼盖的受力特色、弹性和塑性计算方法。4、楼梯和雨蓬的构造设计要点及构造要求5、框架的构造施工图内容（三）、实训成就1、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面构造

2、部署：、确定主梁的跨度为5.4m,次梁的跨度为4.5m,主梁每跨内部署两根次梁,板的跨度为1.8m。楼盖构造部署图以下：、按高跨比条件，当h1l180045mm时，满足刚度要求，可不4040验算挠度。关于工业建筑的楼盖板，要求h80mm，取板厚h80mm3、次梁的截面高度应满足h(11)L(250375)mm，取h300mm1812则b(11)h(100150)mm，取b150mm。32(11)L4、主梁的截面高度应该满足h(386675)mm，h600mm，148则h(11)h(200300)mm，取b250mm。32二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1

3、m宽板带计算：30mm厚水磨石面层0.6510.65kN/m80mm厚钢筋混凝土板0.082512.0kN/m15mm板底混杂砂浆0.0151710.255kN/m恒载：gk2.905kN/m活载：qk2.512.5/mkN恒荷载分项系数取1.2；由于工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值小于4.0kN/m，因此活荷载分项系数取1.4。板的设计值总值：由可变荷载效应控制的组合：gq(1.22.9051.42.5)6.986kN/m由永久荷载效应控制的组合：gq(1.352.9051.40.72.5)6.372kN/m因此由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，板的内力计算取gq6.986kN/m2

4、、板的计算简图：80mm厚钢筋混凝土板次梁250120150150次梁截面为150mm300mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：l01ln1h180075120801645lna1665mm，222取l011645mm(a120mm)中跨：l02lm板为多跨连续板，关于跨数高出五跨的等截面连续板，其各跨受荷同样，且跨差不高出10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图以以下列图：q+g=6.986kN/m2C3BBC16451650165016501645板的计算简图3、弯矩设计值计算：

5、用塑性内力重分布理论计算，M11(g+q）l012=16.9861.6452=1.72kNm1111MB1(gq)l02216.9861.6521.73kNm1111M2M31(gq)l02216.9861.6521.19kNm1616Mc1(gq)l02216.9861.6521.36kNm1414由题知：b1000mm,设as20mm,则h0has802060mm，fc11.9N/mm2，fy210N/mm2依照各跨跨中及支座弯矩可列表计算以下：截面1B2CM（kNm）M(gq)l02fcbh02（kNm）Msfcbh021112s(b0.614)M1MBM20.8M2Mc0.8Mc1.7

6、2-1.731.190.95-1.36-1.091.011.910310.062=42.840.0400.0400.0280.0220.0320.0250.0410.10.0320.0250.041取0.10.0280.0220.10.1取0.1取0.1As1fcbh0选钢筋实质配筋2/fy（mm）轴线轴线轴线轴线轴线轴线139.334095.876.2340340A8150A8150A8150A8150A8150A8150A8150A81502222335mm335mm335mm335mm2222335mm335mm335mm335mm位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间

7、跨的跨中截面（M2、M3）和中间支座（Mc）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：分布筋采用A8200。嵌入墙内的板面附加钢筋采用A8200。垂直于主梁的板面附加钢筋采用A8200。板角构造钢筋:采用A8200,和A8300双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋表示图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：次梁主梁1202502502、荷载计算：由板传来：2.9051.85.229kN/m次梁肋自重：0.150.30.08250.825kN/m次梁粉刷重0.0150.30.082170.112kN/m恒载：gk6.

8、166/mkN活载：qk2.51.84.5/mkN设计值总值：由可变荷载效应控制的组合：g+q1.26.1661.44.513.70kN/m由永久荷载效应控制的组合：gq1.356.1660.71.4因此由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，取gq13.70kN/m4.512.73kN/m板的内力计算3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：边跨：l011.025ln1.02542254331mmlna250240450012024375mm22取l014331mm(a240mm)中间跨：l02ln45002504250mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计

9、算简图以下：q+g=13.70kN/m23CBBC43314250425042504331次梁的计算简图3、内力计算：弯矩设计值：M11(gq)l012113.74.311223.36kNm1111MBM123.36kNmM2M31(gq)l022113.74.25215.47kNm116116Mc(gq)l02213.74.25217.68kNm1414剪力设计值：VAVBr0.45(gVClVCrq）ln26.23kN0.55(gq)lnVBl0.6(g32.02kNq)ln34.98kN4、截面承载力计算：、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf，按bf1l0142501417m

10、mbsm，故取b1417mm。33f次梁高：h300mm,h030040260mm翼缘厚：hf80mm判断T形截面种类：1fcbfhf(h0hf80106Nmm)1.011.9141780(260)296.82223.36kNm(边跨中)296.8kNm中间跨中15.47kN)m(故各跨中截面属于第一类T形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按部署两排纵向钢筋考虑，取h030060240mm，其他中间支座按部署一排纵向钢筋考虑，取h0260mm、次梁正截面承载力计算见下表：（正截面采用二级钢fy300N/mm2,fc11.9N/mm2）截面1B2、3C弯矩M

11、(kNm)23.36-23.3615.47-17.68b或bf（）14171501417150mmh0(mm)26024026026022222或1fcbfh021.011.914172601.011.91502401.011.914172601.011.91502601fcbh01139.89106102.821061139.89106120.67106M或sM0.0200.2270.0140.147sfcbh021fcbfh021112s0.0200.2610.0140.160(b0.350)As1fcbh0/fy418373292354采用钢筋3B142B12+1B142B12+1B14

12、2B12+1B14实质钢筋截面4623803803802面积（mm）、次梁斜截面承载力计算见下表：(ft1.27N/mm2,fyv210N/mm2,fc11.9N/mm2,b150mm,h0260或240mmsv0.24ft0.145%)fyv截面AB左B右CV(kN)26.2334.9832.0232.020.25cfcbh0116.03V107.1V107.1V截面满116.03V截面满截面满足截面满足足足(kN)Vc0.7ftbh034.67V32V34.67V无需计32V相差不大，无需计算配箍筋相差不大，无需计算算配箍筋(kN)无需计算配箍筋配箍筋箍筋肢数、直径2A82002A8200

13、2A82002A8200AsvnAsv1101101101101配箍率Asv0.337%0.145%0.337%0.145%0.337%0.145%0.337%0.145%svbs5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始部署，在简支端的支座范围内各部署一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：板主梁000380=hh06h=柱次梁柱b=350柱截面350350，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载

14、考虑。次梁传来的荷载：6.1664.527.7kN主梁自重：(0.60.08)0.251.8255.85kN主梁粉刷重：2(0.60.08)0.0151.8170.5kN恒载：Gk34kN恒载设计值：活载设计值：1.2Gk40.8kNQ1.41.84.52.528.4kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：l011.025ln1b柱1.025510513505408mm22ln1a1b柱5105370/2350/25465mm，22近似取l015410mm因跨度相差不高出10%，可按等跨梁计算，计算简图以下：QQQQQ=28.4kN/mGGGGG=40.8kN/m1B2CA54105

15、410主梁的计算简图3、内力计算：1)、Gl040.85.41221kNmQl028.45.41154kNm弯矩设计值：Mk1Gl0k2Ql0其中，k1k2可由书中表查取，l0为计算跨度，2）、剪力设计值：Vk3Gk4Q，其中，k3k4可由书中表查可知。主梁弯矩计算项荷载简图k/M1k/MB次GGGG0.2220.33349.0673.59QQQQ0.2220.33334.1951.28QQ0.2780.16725.7242.81QQk/M20.22249.060.22234.19-0.1670.27825.7242.81+83.25-124.8783.25+91.87-99.3149.06+

16、49.06-99.3191.87由此可作出以下几种情况下的内力求：+；+；+红线：+-124.87绿线：+蓝线：+-99.3124.6724.6741.9441.9449.0649.0659.1859.1883.2583.2591.87弯矩包络图91.87项次将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算荷载简图k/VAk/VB左k/VB右k/VCGGGGQQQQQQ0.6671.3331.3330.66727.2154.3954.3927.210.6671.3331.3330.66718.9437.8637.8618.940.8331.1670.1670.16723.6

17、633.144.744.74QQ0.1671.1670.8330.1674.744.7433.1423.66+46.15-92.2592.25-46.15+50.87-87.5359.13-22.47+22.47-49.6521.25-3.35同样可绘出剪力包络：92.2587.5359.1350.8746.1546.1522.4723.0523.0518.3318.33-18.33-18.33-23.05-23.05-22.47红线：+46.1546.1550.87绿线：+59.13-87.53蓝线：+-92.25剪力包络图4、主梁正截面和斜截面承载力计算：、主梁跨中按T形截面计算，T形截面

18、的翼缘宽度bf，按11bf3l0354001800mmbsn25051055355mm，故取bf1800mm。主梁高：h600,h060040560mm翼缘厚：hf80mm判断T形截面种类：1fcbfhf(h0hf)1.011.9180080(56080891.07106Nmm2)2891.07kNm91.87kNm故各跨中截面属于第一类T形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按部署两排纵向钢筋考虑，取h060070530mm。正截面配筋计算。截面1B弯矩M(kNm)91.87-124.87V0b/2(40.828.4)0.35/212.11M1V0b-112.76221.011.9

19、25021fcbh02或1fcbfh021.011.918005605306717.3106835.6775106M或M0.0140.149sfcbh02s11fcbfh02112s0.0140.162(b0.550)s10.50.9930.919AsM/sfyh07871221采用钢筋2B20+1B224B22实质钢筋截面100815202面积（mm）斜截面配筋计算：截面AB左B右V50.87-92.2592.25(kN)hwh0hf53080450mm,因hw4502501.84,截面尺寸按下面式验算b0.25cfcbh0(kN)416.5V394.1V394.1V截面满足截面满足截面满足

20、剪跨比：18003.23,取3.0560Vc1.75ftbh077.79V73.62V73.62V1(kN)不需计算配箍筋需计算配箍筋需计算配箍筋箍筋肢数、直径2A82A82A8AsvnAsv1100.6100.6100.6s1.0fyvAsvh0/(VVc)-601601实配箍筋间距200200200验算最小配筋率求Asv100.60.00270.24ft0.00145,满足要sv250150fyvbs5、两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的的集中力：Fl27.71.228.461.64kN，h1600300300mm附加箍筋部署范围：s2h13b230031501050mm取附加箍筋A820

21、0mm,则在长度范围内可部署箍筋的排数：105020016排,梁两侧各部署三排。由：mnfyvAsv16221050.3126.76kNFl满足要求。2、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书三、平面构造部署：由单向板的经济跨度23m，次梁的经济跨度46m，主梁的经济跨度68m，确定主梁的跨度为6m,次梁的跨度为4m,板的跨度为2m。楼盖构造部署图见图一。二、板的设计：板的计算按塑性内力重分布计算，板的L2/L1=5.2/2.1=2.483,宜按照双向板设计，依照短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够6数量的构造筋，此设计为单向板。板的厚度按构造要求，关于工业建筑的楼盖板，要求，取板

22、厚h70mm1l2100/4052.5mm，且h1l70mm按高跨比条件，当4030时，满足刚度要求，可不验算挠度。次梁的截面高度应满足h(11)L(289433)mm，取h400mm则b(11)h1218(133200)mm，取b200mm。板的尺寸如图二所示：2370mm厚钢筋混凝土板次梁图二板的尺寸1、荷载：恒荷载标准值：水磨石面层0.6510.65kN/m70mm钢筋混凝土板0.07251.75kN/m平顶粉刷0.25kN/m2恒载：gk2.65kN/m活载：qk717kN/m由于工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于项系4.0kN/m，因此活荷载分7数取1.3。即每米板宽的设计值总值：由

23、永久荷载控制时：gq=1.35gk0.71.3qk3.58kN/m6.37kN/m9.55kN/m由可变荷载控制时：gq=1.2gk1.3qk3.18kN/m9.1kN/m12.28kN/m9.55kN/m2、内力计算次梁截面为200mm400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。板的计算跨度：边跨：l0ln1h1.880.0721.915ln1a1.880.12/21.94mm取22l011915mm(a120mm)中间跨：l02ln2.10.21.9mm(a120mm)计算跨度差：（1.915-1.9）/1.9=0.79%10%板为多跨连续板，关于

24、跨数高出五跨的等截面连续板，其各跨受荷同样，且跨差不高出10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如图三：8连续板各截面的弯矩计算见下表：连续板各截面的弯矩计算截面地址边跨跨内离端第二支座离端第二跨中中间支座中间跨中m1/11-1/111/16-1/14M(gq)l024.09-4.092.81-3.22(kN/m)3、截面承载力计算b1000mm,设a20mm,hhas702050mm，1=1.0，连续板s则0截面的配筋计算见下表：连续板各截面配筋计算表边区板带（、轴线中间区板带（轴线间）间）板带部位截面离端第二离端第二跨跨跨跨中及中间边跨离端第边跨离端第中间支座跨中二支座中间跨跨支座中

25、及中间跨跨跨中二支座中中4.09-4.092.81-3.222.81-3.224.09-4.090.8=-2.580.8=2.2480.1370.1370.0940.1080.1370.1370.0760.087112s0.1480.1480.0990.1150.1480.1480.0790.091Asbh01fc/fy4194192813264194192242588/1088108/10888/10选配钢筋150150150150180180180180实配钢筋面积429429335335436358279279中间板带轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M3

26、）和中间支座（Mc）考虑板的内拱作用,计算弯矩可以减少20%。连续板的配筋表示图见图四（a）（b）：10300（左跨弯来）8300（左跨弯来）8300（右跨弯来）8300（右跨弯来）8/10150（隔一弯一）8150（隔一弯一）图四（a）边区板带配筋表示图10360（左跨弯来）8360（左跨弯来）8360（右跨弯来）8360（右跨弯来）10180（隔一弯一）8180（隔一弯一）图四（b）中间区板带配筋表示图各种构造钢筋以下10分布筋采用8200。嵌入墙内的板面附加钢筋采用8200。垂直于主梁的板面附加钢筋采用8200。板角构造钢筋:采用8200,双向配置板四角的上部。三、次梁计算：次梁按塑性内

27、力重分布方法计算主梁的截面高度应该满足h(11)L(450790)mm，取h650mm，814则b(11)h(183275)mm，取b250mm。23次梁的有关尺寸见图五：次梁主梁240图五次梁的尺寸简图1、荷载恒载设计值由板传来：3.182.16.678kN/m次梁自重：1.20.20.40.07251.98kN/m次梁粉刷重1.20.40.0720.250.198kN/mg8.856kN/m活载设计值由板传来：q9.12.119.11kN/m设计值总值：gq=27.966kN/m2、内力计算计算跨度边跨：ln52001200.25/24955mml0lna49552405075mm1.02

28、5ln1.02549555080mm,取22l05075mm(a240mm)中跨：l0ln52002504950mm(a240mm)计算跨度差（5.075-4.950）/4.950=2.5%10%，按等跨连续梁计算，计算简图见图六以下：连续次梁各截面弯矩及剪力计算见下表：连续次梁弯矩计算边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内截面地址m1/11-1/111/16-1/14M(gq)l02-63.8842.83-48.9565.48(kN/m)连续次梁剪力计算离端第二离端第二支中间支座外截面地址端支座内侧支座外侧座内侧侧、内侧v0.450.600.550.55V(gq)ln62.36

29、83.1476.1476.14(kN)3、截面承载力计算：、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf，按边跨：bf1l150151758mm1670mmbs020018802080mm，33取bmmf1670。离端第二跨、中间跨bf4950mm/31650mm梁高：h400mm,h0400mm35mm365mm翼缘厚：hf70mm判断T形截面种类：hf70)459.07106Nmm1fcbfhf(h0)1.011.9167070(3652265.48kNm(边跨中)459.07kNm42.83kNm(中间跨中)故各跨中截面属于第一类T形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按部署

30、两排纵向钢筋考虑，取h0400mm60mm340mm，其他中间支座按部署一排纵向钢筋考虑，取h0365mm、次梁正截面承载力计算见下表：连续次梁正截面承载力计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内弯矩M(kNm)65.48-63.8842.83-48.95sM或fbh1c200.0250.2320.0160.154sM21fcbfh0112s0.0250.268V423940V423940V136680V126680V126680V采用箍筋282828按构造配筋实质箍筋间距20020020020224120224100选配弯筋125116实质弯筋面积4912014、主梁吊筋

31、计算由次梁传来的的集中力：GQ46.05kN99.37kN145.42kN则AsGQ145.4kN234mm322fysin230N0/mm20.707采用216(As4022)mm主梁的配筋表示图见图十二以下：220（直筋）220（直筋）8200225（左跨弯来）8200216（右跨弯来）252511112161616216220+225（弯起）216+216（弯起）图十二主梁的配筋表示图五、关于计算书和图纸的几点说明：1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。2、依照计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。2、构造平面部署图：比率1：200。3、板的配筋图：比率1：

32、50、分布筋采用：8200、与主梁垂直的附加负筋采用：8200，深入板中的长度为500mm。、与承重砌体墙垂直的附加负筋采用：8300/360，伸出墙边长度为300mm。、板角附加短钢筋双向部署8200，每一方向伸出墙边的长度为500mm。4、次梁的配筋图：比率1：50；1:25。、箍筋采用：8200通长部署。、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。22、号钢筋弯起后在B支座共同抵抗负弯矩，相当于116,在矩支座边缘1300mm处截断。、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。、两根号钢筋弯起后在C支座共同抵抗负弯矩，相当于116,在矩支座边缘1300mm处截断。、B支座第二批截断

33、的号钢筋,在距支座边缘1800mm处截断。、号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2100mm处截断，与号钢筋在600mm范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。5、主梁的配筋图：比率1：40；1:20、箍筋采用：8200。、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为70mm。、在次梁与主梁交界处设置附加横向钢筋，采用8200,两边各布置三排,另加一根216吊筋.、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。、其他钢筋截断详见配筋图3、雨篷及楼梯设计及计算书1、现浇雨棚计算设计设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图、雨棚板计算设计(1)资料；资料采

34、用钢筋级，fy220fc2ft210Nm，混凝土强度等级为C，9.6Nmm，21.10Nmm。（2）尺寸：雨棚板悬挑长度l1.2m1200mm雨棚板宽b2.1m2100mm根部板厚按h(1/12)l0计h1200/12100mm端部板厚hd60mm雨棚梁尺寸bh2400mm400mm(3)荷载。雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米Pk1kNm，板上永久荷载标准值：2板上20mm防水砂浆0.02200.4kNm板重(按平均80mm厚计)0.082252.0kNm板下20mm水泥砂浆0.022200.4kNm合计2qk2.8kNm取板宽1m计算，则22kq2.8kNm12.8kNm内力。固定端

35、截面最大弯矩设计值：Mqkl2G+pklq2.81.221.2+1.21.44.1kNm配筋。查建筑构造设什合用手册选h100列，当M4.55kNm时，需钢筋面积2As280mm。2选8180，(As279mm)，将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于30d308240mm注：30d查混凝土构造设计规范(GBJ500032001)表“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选6250。雨棚梁计算设计计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。荷载设计值；雨棚梁净跨为1.2m，计算跨度按2.5m计算。雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即1l012.40.8m范围内的墙重

36、，于是墙重设计值为:331.20.87.617.31kNm雨棚板传来的线荷裁设计值为Gqkb+qPk1.22.81.20+1.415.43kNm雨棚梁上线荷载设计值为:q7.31+5.4312.74kNm弯矩：雨棚梁设计弯矩设计值为计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为：M1ql2112.742.529.95KNm88剪力V1ql0112.742.415.29kN2计算雨棚梁设计弯矩设计值为计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。mqGqklz1.22.81.200.363.15KNm/m2其中，qklz是将面荷载变为线荷载，Z为力偶臂。计算由板端施工集中线荷裁在梁的

37、单位长度上产生的力偶设计值：MpQPkz1.41（1.20+0.36)1.93kNmm2计算作用在梁上的总力偶设计值：m3.15+1.935.08kNmm计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，T1ml015.082.46.096KN6.096106Nmm2校核雨棚梁截面尺寸。计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:依照混凝土构造设汁规范(GBJ500032001)中式（4.3.2-1），矩形截面爱扭塑性抵抗矩WtWb2240262(3h-b)(3360-240)8.06410mmt66计算梁的有效高度，hh0-35240-35205mm校核截面尺寸：依照混凝土构造设汁规范(GBJ500032001)的规定，

38、判断截面尺寸满足要求。由于V+T15.29103+6.0961062bh0Wt3608.0641060.963N/mm0.25fc0.259.62.4N/mm2故截面尺寸满足要求。确定可否考虑剪力的影响。依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001)的规定进行判断。由于V15290N0.035fcbh00.0351036020525830N故不需考虑剪力的影响。确定可否考虑扭矩的影响。依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001)的规定进行判断。6096000N0.175ftWt0.1751.180640001552320N故需考虑扭矩的影响。确定可否进行剪扭承载力计算。依照混凝土构造

39、设计规范(GBJ500032001)的要求进行判断。由于V+T15.29103+6.0961062bh0Wt3608.0641060.963N/mm0.7ft0.71.10.77N/mm2故需进行剪扭承载力验算。计算箍筋。计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t；依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001)计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t，按第条的规定，t大于1.0时取t1.0。t1.51.51061.321.010.5VWt10.515.291038.064Tbh06.096106360205故取t1.0。计算单侧受剪箍筋数量：依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001的

40、规定计算单侧受剪箍筋数量。V0.07(1.5-t)fcbh0+1.5fnAsv1yvh0s2Asv1152900.07(1.5-1.0)9.6360205+1.5210205sAsv1-0.192取Asv1s0，即不需考虑剪力的影响。s计算单侧受扭箍筋数量：依照混凝土构造设计规范(GBJ50003-2001)的规定计算单侧受剪箍筋数量。T0.35tftwt+1.2fyvAst1Acors210Ast1589006.0961060.351.01.18.064106+1.21.2Ast1s20.184mmmms上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是依照经验取1.2。上式中的截面核心部分的面积A

41、cor按下式计算：2Acorbcorhcor(240-225)(360-225)5890mm计算单侧箍筋的总数量并采用箍筋：Asv1Asv1Ast12+0+0.1840.184mm/mmsss2采用箍筋8，Asv150.3mm，则此间距为s50.3273mm0.184取s100mm。复核配箍率，依照混凝土构造设计规范(GBJ50003-2001)中第7.2.10条的规定，在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率sv,min，sv,min0.02afc，其fyv中a1+1.75(2t-1)，于是a1+1.75(21-1)2.75sv,min0.022.759.60.0025210按所选的箍筋

42、8100计算配筋率为svnAsv1250.30.0028sv,min0.0025bs360100满足最小配筋率的要求。计算受扭纵筋。依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001)的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量Asv1代入式fsAst1s，即可求得受扭纵向钢筋的截面面积fyvAst1corAst1，其中截面核心部分的周长cor按下式计算：cor2(bc0r+hc0r)2(360-225)+(240-225)l000mm于是Ast1fyvcorAst11.221010000.1842fys210221mm校核受扭纵筋率依照混凝土构造设计规范(GBJ500032001)的规定。在弯剪扭构件

43、中，纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率tl,min,tl,min0.08(2t-1)fc，于是fyvtl,min0.08(21-1)9.60.00367210按上述纵向钢筋的用量2Ast122lmm，计算实质配筋率为tlAst12210.0026tl,min0.00367360240bh2不满足构造要求。现选610，Ast1471mm，上下各部署3根d10mm的钢筋，这时的配筋率为tlAst14710.00548tl,min0.00367360240bh满足要求。计算受弯纵筋的截面面积。依照弯矩设计值M9.95kNm，C20混凝土，I级钢筋，截面尺寸bh360240mm,有效高度为h0205m

44、m，按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋用量。先计算截面抵抗矩系数asasM29.951060.06asb0.426fcmbh0113602052按公式计算内力臂系数s:s112as1(1120.06)0.096922于是AsM9.951042fy2100.0969238mmsh0205采用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为2339(312)+238557mm2应选318，As763mm。绘雨棚梁配筋图。雨棚梁配筋图详见附图。2、现浇楼梯计算设计现浇板式楼梯尺寸部署及装修做法见附图37，其中楼梯板计算跨度2.43m，板厚100mm，休息平台净跨1.2m，板厚100mm，平台梁截面尺寸bh200mm4

45、00mm，楼梯开间2.4m，楼梯宽1.03m，楼梯采用金属栏杆，采用资料为C20混凝土，I级钢筋，依照建筑构造荷载规范(GBJ500032001)，住处楼楼梯2荷载标准值取为2.5kNm。楼梯板(TB1)计算设计(1)计算荷载设计值：取-个踏步宽300mm为计算单元，板厚100mm，现计算板宽1.03m范围的荷载设计值。踏步板自重(附图3-7c部分A)：(0.1120.2620.31.0325)1.218.14KNm20.3踏步地面重(附图3-7c部分B)：(0.3+0.15)0.021.03201.211.04kNm0.3底板抹灰重(附图3-7c部分C)：(0.3360.021.0317)1.210.67kNm0.3栏杆重：0.101.20.12kNm人群荷载：2.01.031.44.06kNm14.03kNm配筋：Mmax1ql2114.033.5221.48kNm88每米宽弯矩设计值为M21.