空调工程课程设计报告书

1、目录第1章绪论1设计背景1设计目的、意义3第2章设计任务及依据 5工程概况5设计依据5本章小结.6.第3章负荷计算7冷负荷计算7湿负荷计算1.1本章小结 12第4章 房间的空气处理方案及送风量的确定 13,空气处理方案 13空调方案确定及系统的划分14风量计算1.4本章小结1.6第5章气流组织及风管道计算 1.7风口的布置1.7本章小结21第1章绪论设计背景空调系统最早在工厂中被应用，随着近代工业和人民生活水平的提高，空调系统 也被广泛地应用到了居住和公用建筑中。特别是改革开放以后，中央空调在我国的住 宅中得到了飞速的发展。商业性空调也得到了进一步的完善和发展 。蓄冷空调、低温 送风、洁净系统

2、以及末端装置，都得到了应用和提高，新技术和新产品更是层出不 穷。发展现状进入90年代后，我国的居住环境和工业生产环境都已广泛地应用空调，空调技术已成为衡量建筑现代化水平的重要标志之一。90年代中期，由于大中城市电力供应紧张，供电部门开始重视需求管理及削峰填谷，蓄冷空调技术提到了议事日程。近 年来，由于能源结构的变化，促进了吸收式冷热水机组的快速发展，以及热泵技术在 长江中下游地区的应用。随着生产和科技的不断发展，人类对空调技术也进行了一系列的改进，同时也在积 极研究环保、节能的空调产品和技术，已经投入使用了冰蓄冷空调系统、燃气空调、 VAV空调系统、地源热泵系统等。暖通空调技术的发展，必然会受

3、到能源、环境条件 的制约，所以能源的综合利用、节能、保护环境及趋向自然的舒适环境必然是今后发 展的主题。从空调的起步阶段，到现在世纪的空调时代，中国空调发展在20多年的探索改 进过程中逐渐完善，不仅满足了广大人民生活最基本的供冷供热要求 ，而且在国民生 产各方面都起到了关键性的作用，空调更是为我们创造了四季如春的生活和工作环 计，截至1997年城镇居民的空调普及率已达到 16.29%,在32个大中城市中，1997 年空调器的家庭拥有率平均达到 57.16%,比1996年提高了一倍还多,上海更是达到 了 61%。在能耗方面，1998年全国新增空调制冷量为4300万千瓦，由此电力增容约 达1400

4、万千瓦，相当于年电力增容的80%还多，目前，整个供暖空调年消耗的能源 占总能耗的15%以上，这是相当可观的。随着我国经济的迅速增长商业发展也呈现出 繁荣的景象，各大中城市纷纷建起了大型的综合性商厦，所以，商场中的空气调节的 需求就很大，在全国总的空调器需求中也占有相当大的比重 。而且，由于商场具有空 间大装饰要求高的特点，对商场空调设计的要求就比较严格，除了要满足国家规范和 使用者的要求外，在经济性和可靠性方面的要求更是越来越高 。境。我国的家用空调普及率上升势头很猛主要体现在空调普及率和耗能方面。据统虽然我国空调发展相当迅速，但同时也存在着不少问题。从能耗方面说，空调消 耗大量能源，而随着我

5、国经济的飞速发展，能耗逐渐增加，并不能满足经济和社会可 持续发展的需求，所以空调产业也开始向节能方向发展。从设计方面说，设计中还存 在一些认识上的误区，例如，认为采用最新技术的设计方案就是最佳方案，出现不管 使用条件而盲目追求新技术的倾向。对于商场的空调设计来说，设计人员还是经常采 用典型的设计系统的设计方法来套用，不能根据商场的实际来设计系统，只是片面地 考虑一些节能的要求。实验表明，国内大中型商场中夏季室内相对湿度达不到设计要 求，一般为70%80%,而温度在2728C,就会使人感觉不舒适，这些都是在商 场中存在的并且亟待解决的问题。发展前景总结以上现状及不足之处可以发现 ，应该从 节约能

6、源，保护环境和趋向自然舒 适环境”三方面发展空调技术，而节约能源仍然是保护环境，促进空调业发展的核 心，但是，其重心不但是要提高制冷机、空调器的性能，开发高效、低噪、紧凑型产 品等设备节能，而将深入发展到整体系统与运行管理的节能，尤其在商场空调设计方 面，应该在满足国家规范的基础上，结合商场的使用实际设计出尽量以人为本的空调系统，同时还应该考虑节能和经济的要求空调制冷技术的诞生是建筑技术史一项重大 进步，它标志着人类从被动适应宏观自然气候发展到主动控制建筑微气候，在改造和征服自然的过程的又迈出了坚实的一步。但是对空调的依赖也逐渐成为建筑能耗增长 的最主要的原因。制冷空调系统的出现为人们创造了舒

7、适的空调环境，但20世纪70年代的全球能源危机，使制冷空调系统这一能源消耗大户面临严重考验，节能降耗成为空调系统设计的关键环节。据统计，我国建筑能耗约占全国总能能耗的 35%,空调 能耗又约占建筑能耗的50%60%左右。由此可见，暖通空调能耗占总能耗的比例可 高达22.75%。因此，建筑中的空调系统节能已成为节能领域中的一个重点和热点。于是降低空调能耗也被纳于建筑节能的任务中，如何更好的利用现在的空调技术服务 人类同时又能满足建筑能耗的要求，是现阶段专业技术人员的工作要点。而暖通空调 设计方案的好坏直接影响着建筑环境的质量和节能状况。随着科学技术的迅速发展以及对节能和环保要求的不断提高，暖通空

8、调领域中新的设计方案大量涌现，针对同一 个设计项目，往往可以有很多不同的设计方案可供选择，设计人员要进行大量的方案 比较和优选工作，设计方案技术经济性比较正在成为影响暖通空调设计质量和效率的 一项重要工作。如何对暖通空调设计方案进行科学的比较和优选，是暖通空调设计人员在实际设计工作中经常遇到的一个重要技术难题 。设计目的、意义本课题来源于工程实际，设计内容符合专业培养目标要求，通过对实际工程的设 计，培养自身综合运用理论知识和专业技能解决实际工程的能力。我根据所学基础理论和专业知识，结合实际工程，按照工程设计规范、标准、设 计图集和有关参考资料，独立完成建筑所要求的工程设计，并通过设计过程，使

9、我系 统地掌握暖通设计规则、方法、步骤，了解相关专业的配合关系，培养我分析问题和解决问题的能力，为将来从事建筑环境与设备工程专业设计工作和施工、验收调试、运行管理和有关应用科学的研究及技术开发等工作奠定可靠的基础第2章 设计任务及依据工程概况本设计对象为安徽省合肥市某办公楼空调设计，办公楼主要有：大厅，办公室、会议室，此建筑共为地上三层一层层高为4.0m ,本工程位于安徽省合肥市北纬3152,东经11714。总空调面积为1263 m20本工程空调设计的任务包括全空气系统 的空调设计。本空调系统设计要求能够实现夏季供冷，并能满足人体的舒适性要求。 2.2设计依据合肥市室外空调设计参数1、气象参数

10、为：夏季大气压室外日平 均温度空调平均 温度室外平均 风速室外计算相 对湿度室外干球 温度室外湿球 温度pa31.7 C31.7 C2.6m/s69%35 C28.1 C冬季大气压米暖计算 温度空调计算 温度室外平均 风速室外计算相 对湿度pa-1.7 C-4.2 C3.7m/s76%2、动力资料：电源：220/380V交流电3、土建资料：(1)外墙体：类型6,加气混凝土砌块 190mm、水泥砂浆 20mm , 6 =210mm ,K=1.05W/(m 2?)；(2)屋面：类型8,细石混凝土 30mm、挤塑聚苯板45mm、水泥焦渣30mm钢筋混 凝土 10mm , 6=205mm K=0.38

11、W/(m 2?C );(3)地面：采用地板砖铺地(非保温地面)，K值按划分地带计算；(4)门窗：双层窗，5mm厚普通玻璃，塑钢窗框80%玻璃，浅蓝色(中间色)；窗 高按图纸为准。(5)办公室为2人间的，会议室为5人问，在房间的小时数10h (8: :00至18: 00);大厅为55人，在大厅内的小时数为10小时，(8: 00至18: 00) ; (6)室内 压力稍高于室外大气压力；室内照明：办公室、休息间为荧光灯明装200W,大厅为荧光灯明装15W/ m2,餐 厅为荧光灯明装17W/ m20客房为荧光灯暗装200W/房(灯罩上有通风小孔，可散热 到顶棚)。(8)空调设计运行时间24小时；室内空

12、调主要设计参数表2.1室内设计参数房间名称温度c相对湿度%新风重m3/(h 人)(波动范围 2C)(波动范围土 10%)夏季冬季夏季冬季客房2620604030大厅2418604030餐厅2620604020办公室、休息室26206040202.3本章小结此次设计主要是对安徽省合肥市某办公楼进行空调设计 ，本设计冬季供暖由外网 提供，本章主要介绍一些基本工程概况和基本参数 ，主要介绍了合肥市室外空调设计 参数和室内空调主要设计参数，以便以下的设计说明可以一目了然。第3章负荷计算冷负荷计算外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷Qc（t）=A K（tc）+td ）kakp-t r（3.1）式中Qc）一一外

13、墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W;A 外墙和屋面的面积,m2;K 外墙和屋面的传热系数,W/(m27C ),由啜通空调附录2-2和附 录2-3查取;tR室内计算温度，C；tc(r)外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，C，由暧通空调附录2-4 和附录2-5查取；td 地点修正值，由啜通空调附录2-6查取；心 吸收系数修正值，取匕=0.98;k p 外表面换热系数修正值，取k p=0.94 ;内围护结构冷负荷Qc( c= AiKi(to.m + At a-tR)(3.2)式中ki内围护结构传热系数，W/(m 2?C )；Ai 内围护结构的面积，m2;to.m 夏季空调室外计算日平均温度，C；A

14、1a 附加温开，可按暧通空调表2-10查取。外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷Qc(币CwKwAw( tc( r+td-tR)(3.3)式中 Qc( r-外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，W；Kw外玻璃窗传热系数，W/(m2?C ),由啜通空调附录2-7和附录2-8查得；Aw窗口面积，m2;tc( T1外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，c，由暧通空调附录2-10查 自；cw 玻璃窗传热系数的修正值；由啜通空调附录2-9查得；td地点修正值，由暧通空调附录2-11查得;透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷Qc( r = C a Aw Cs C i Djmax Clq(3.4)式中Ca有效面积系数，由 啜通空调附录

15、2-15查得；Aw窗口面积，m2;Cs 窗玻璃的遮阳系数，由啜通空调附录2-13查得；Ci 窗内遮阳设施的遮阳系数，由暧通空调附录2-14查得；Djmax日射得热因数，由咳通空调附录2-12查得；Clq 窗玻璃冷负荷系数，无因次，由暧通空调附录2-16至附录2-19查 自；照明散热形成的冷负荷白炽灯Qc(万 1000 N C lq(3.5)日光灯Qc(尸 1000 n 1 n2 N Clq(3.6)式中 N 照明灯具所需功率，W;n1 镇流器消耗功率稀疏，明装时，n1=1.2,暗装时，m=1.0;n2 灯罩隔热系数，灯罩有通风孔时，n2=0.5 0.6;无通风孔时， n2=0.60.8;Clq

16、 照明散热冷负荷系数，由暧通空调附录2-22查得。人体散热形成的冷负荷1、人体显热散热形成的冷负荷Qc(币 qs n 小 Clq(3.7)式中qs 不同室温和劳动性质成年男子显热散热量,W,由啜通空调表2-13 查得；室内全部人数；小一一群集系数,由暧通空调表2-12查得；Clq 一人体显热散热冷负荷系数，由暧通空调附录2-23查得；2、人体潜热散热引起的冷负荷Qc(币 qi n 小(3.8)式中qi 一不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W,由啜通空调表2-13 查得；n,小 同按下式计算D = 0.001 小 ng(3.9)式中 D 一一散湿量，kg/ h ；小 一一群集系数，由 啜通空

17、调表2-12查得为0.93;n 一一 计算时刻空调房间内的总人数；g 一一 一名成年男子的小时散湿量，由暧通空调表2-13查得。以首层大厅为例，叙述各项冷负荷的计算方法，然后列表计算。其他房间冷负荷 见附录。(1)外墙冷负荷设计选用II型墙，南外墙传热系数取K=1.5, td=-3.4 , a0=23.1W/ ( m2 *K), kp=0.94,匕=0.97,由公式(3.1)和(3.2)算的南、西、东外墙计算结果见附表 1。(2)外窗冷负荷在q=8.1 W/(m2 K) , a0=23.1W/ ( m2 *K)条件下，查暧通空调附录2.8查得 Kw=3.12,双层金属框架80%的玻璃，传热修正

18、系数Cw=1.2,城市彳正td=-3 ,计算 结果列入表3.2中。透过玻璃日射得热引起的冷负荷的计算，有效面积系数，由 啜通 空调附录 2.15 查得 Ca=0.75,Cs=0.78,Ci=0.60 南外窗 Djmax=271.4W/ m2,西外窗 Djmax=584.6W/ m2,东外窗Djmax=584.6W/ %玻璃窗冷负荷系数Clq,由暧通空 调附录2-16 , 2-19查得，见附表1。(3)照明散热形成的冷负荷由于明装荧光灯，镇流器装设在客房内，故镇流器消耗功率系数ni取1.2。灯罩 隔热系数n2取0.8。由暧通空调附录2.22查的散热冷负荷系数，见附表1。(4)人员散热引起的冷负荷

19、宾馆属极轻劳动，由暧通空调查表2.13,当室温为24 C时，每人散发的显热 和潜热量为70w和64w,由暧通空调表2.12查取集群系数小=0.93,由暧通空调 附录2.23查的人体显热冷负荷系数逐时值。人体潜热引起的冷负荷为散热乘以群集 系数，计算结果见附表1。其它房间的计算方法与大厅的一样。其它各房间各分项逐时冷负荷汇总表见附表2。3.3湿负荷计算空调系统的湿负荷主要来自人体散湿和敞开水表面散湿人体散湿量人体散湿量可按下式计算：mw =0. 27n g * 160(3.11)式中mw 人体散湿量；g 成年男子的小时散湿量。敞开水表面散湿敞开水表面散湿量可按下式计算：mw o0.78AA *

20、130(3.12)式中mw敞开水表面散湿量，kg/s ;-单位水面蒸发量，kg/(m2/h);A 蒸发水面面积。本设计室内湿负荷只取人体散湿量，一层房间的总人数为118人，由公式 mw =0.288n中g*10 6可得，湿负荷为：2.9x10-3 kg/s,二、三层房间的总人数为15人, 由公式 mw =0.288n5g*106可得，湿负荷为0.42x10-3 kg/s。计算结果见附表2 3.4本章小结合肥市某办公楼的一层总湿负荷1.18 x10-3kg/s,冷负荷包括：围护结构瞬变传热形成的冷负荷、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷及室内热源散热引起的冷负 荷，总夏季冷负荷18419W。二层总

21、湿负荷0.83x10-3 kg/s,冷负荷包括：围护结构 瞬变传热形成的冷负荷、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷及室内热源散热引起的 冷负荷，总夏季冷负荷15618W。三层总湿负荷0.83x10-3 kg/s,冷负荷包括：围护 结构瞬变传热形成的冷负荷、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷及室内热源散热引 起的冷负荷，总夏季冷负荷20953W第4章 房间的空气处理方案及送风量的确定4.1空气处理方案该办公楼采用全空气系统。这种方式布置是总的空调机房控制，并且采用每个房 间最大的冷负荷计算，可以保证极端天气的设计参数，集中控制室比较节能的一种方 式，可以根据室外参数整体调节，从而比其它系统较节省运转

22、费用。全空气系统特点比较：（1）优点：1、主要优点、空调设备集中设置在专门的空调机房内，能实现对空气的各种处理过程，可以满足 、各种调节范围、空调精度和洁净度的要求，且便于集中调节和维护保养；3）、室内空气质量容易得到保证和控制；4）、消声隔振比较容易，且效果较好；5）、使用寿命长，初投资和运行费用比较小；6）、新风量调节方便，春秋季可实现全新风送风，节约能源，降低运行费用。2缺点：1）风管道占用建筑空间过大，相应要求建筑层高较高；般一个空调系统只能处理一种送风状态的空气不能同时满足有温湿度控制差别的房间或区域的需要；系统作用范围内不同房间或区域负荷有变化或不需要空调送风时，不便于自动调节相适

23、应或不送风，难以满足不同房间或区域的控制要求并造成能量的浪费；各房间之间有风管道连通，不利于防火防烟。空调方案确定及系统的划分考虑到运营空间问题，一层、二层、三层所有客房均采用全空气系统最大送风温差，应考虑各房间结露问题总的送风温差必须高于每个房间的露点温度，每层设有一个独立空调机组房间，并且设回风系统，这样做节省空间，且气流组织较好。风量计算总送风量计算设计采用全空气一次回风系统，以大厅空调房间为例计算各个房间的风量。风量 计算的公式：G=Q/(hNhi)或 G=W/(dNdi)(4.1)式中 Q 空调房间的冷负荷，W；W 空调房间的湿负荷，kg/s；G空调房间的送风量，kg/s ;hl 送

24、入空调房间的空气的始，kJ/kg ;hN 排出空调房间的空气的始，kJ/kg;dl 送入空调房间的空气的含湿量，kg/kg ;dN 排出空调房间的空气的含湿量，kg/kg。两式相比可得空调房间的热湿比为Q/W =(hN hi)/(dN -dl)(4.2)式中 空调房间的热湿比。空调房间的总送风量确定方法如下：由房间热湿比e和90%的相对湿度线交点确定送风状态点O点，然后算出室内状态点 N点和送风状态点 O点之间的始差(hn-hl),再用空调房间的室内负荷除以以上算出的始差即得空调房间的总送风量G,总送风量G减去新风量Gw即为空调房间回风量Gh。该过程在始湿图上表示例如：空调房间一层大厅总余热量

25、 Q=14403.3W,余湿量W=0.74g/s ,要求全年室 内保持的空气参数为：tn= (26 1) 外=(60 5) %，当地大气压力B=Pa.试 确定该空调房间的送风状态和送风量。(1)求热湿比；=Q/W = 19726 kJ/kg(2)如图附表3所示，在h-d图上确定出室内状态点 N,作过N点的热湿比线名=19726的过程线，与小=90%勺机械露点线交点为送风状态点 L。在h-d图上查得：川=44.3kJ/kg,hN=53.0kJ/kg(3)计算送风量总风量：G =Q/(hN -hj =1.52kg/s新风量用人数确定，取30m3/h/人本房间30人，计算如下：新风量：G1 =30*

26、 30 = 0.23kg/s回风量：G2=G- Gi=1.29kg/s其他房间的风量、新风量计算见附表4计算。4.4本章小结此章节主要对全空气系统进行阐述，确定空气处理方案，然后进行风量计算作为 散流器和空调机组选型的依据。5.2.1局部阻力系数表第5章气流组织及风管道计算5.1气流组织计算散流器送风气流组织设计校核计算tnt 0( )qv(m3/s)vd(m/s)nA(m2)(m)F(m2)vd(m/s)V0(m/s)x(m)v、m/s)Atx( )首层大厅28201.863110.0560.220.0344.454.942.490.2020.9020126190.13310.0430.22

27、0.0343.423.801.900.1751.0220220926190.1310.0330.18L0.0233.934.371.780.1640.8926190.1310.0330.180.0233.934.371.78-0.1640.8926190.11310.0330.180.0233.934.371.780.1640.8926190.1310.0330.180.0233.934.371.780.1640.8926190.1310.0330.180.0233.934.371.780.1640.8926190.1310.0330.181 0.0233.934.371.780.1640.8

28、9126190.1310.0330.180.0233.934.371.780.1640.8926190.1310.0330.180.0233.934.371.780.1640.8921026190.13310.0430.20.0284.144.602.100.1930.85212、213、215、21626190.09310.0300.1810.0233.543.931.60P 0.1470.9926190.09310.0300.18P 0.0233.543.931.600.1470.9926190.09310.0300.181 0.0233.543.931.60 0.1470.9926190

29、.09310.0300.180.0233.543.931.60-0.1470.9921426190.26320.0430.20.0284.144.602.100.1930.8521726190.11310.0370.20.0283.503.891.760.1621.00301、30926190.14310.0480.220.0343.754.172.090.1920.93302、303 、304、306、307 、30826190.12310.0390.20.0283.734.151.880.1730.9426190.12310.0390.20.0283.734.151.88 0.1730.9

30、426190.12310.0390.20.0283.734.151.880.1730.9426190.12310.0390.20.0283.734.151.880.1730.9426190.12310.0390.20.0283.734.151.880.1730.9426190.12310.0390.2P 0.0283.734.151.88r 0.1730.9430526190.28320.0470.22P 0.0343.704.112.06r 0.1890.95311、312、314、31526190.11310.0360.180.0234.234.701.920.1770.8326190.1

31、1310.0360.180.0234.234.701.920.1770.8326190.11310.0360.180.0234.234.701.920.1770.8326190.11310.0360.180.0234.234.701.920.1770.8331326190.30320.0500.22r 0.0343.924.362.19r 0.2010.8931626190.13310.0440.220.0343.513.901.950.1791.00单层百叶回风口尺寸（mm）首层大厅H1250*250H2400*400H3500*400H4500*500H5650*500二层百叶面积与所接风

32、管横截面积相等三层百叶面积与所接风管横截面积相等5.2风管道计算一层、层16目乂痂命31渐缩管0.071渐扩管0.6190度弯头0.5H |，里妈1 阀0.5散流器3单层白叶风口2四逋0.53.5直用二逋0.252.6散流器317散流器6夕H |，里妈|J 阀0.52渐扩管0.6夕H |里妈|J 阀0.5H |，里妈11 阀13.82平后日叮同口24.572四遇0.52.62四遇0.518取痂褶63直角三通0.253渐扩管0.63四通0.5委叶风量调节 阀14四通0.5单层白叶风口24四通0.575四通0.52.65四通0.519散流器36四通0.54渐扩管0.66直角三通0.25牙H |八里

33、阿|J阀0.5790度若头0.57四通0.53.5别风量温P 阀0.5单层百叶风口28四通0.5回风19直用二逋0.251早去日叮双口48散痂器32.61090度驾头0.5四通0.5冬叶风量词节 阀0.55渐扩管0.6老叶风量遍节 阀0.54.5 3.5单层百叶风口212单层百叶风口49散流器62.611敢流6四通0.5别风量网 阀1纠1风量网W 阀14.5773、4单层百叶风口410散流器312散流器6四通0.5冬叶风量调节 阀0.5多叶风量调节 阀14.53.575、6单层百叶风口411散流器613散流器6四逋0.5经冲风量调节 阀1多冲风量调节 阀14.5777、9单层百叶风口412散流

34、器614散流器6四逋0.5当叶风量调节 阀1冬叶风量调节 阀14.5778、10单层百叶风口413散流器615散流器6四通0.5多叶风量调节 阀1多叶风量调节 阀14.5775.2.2水力计算表首层最不利环路17编号风量管长和形同官尺 寸风速实际比摩阻摩擦阻力动压同都阻力系 数局部阻力管段总阻力(mA3/h)L (m)a*b(mm)(m/s)Rm(Pa/m)Pm(Pa)(Pa)CZ(Pa)P(Pa)16093.625250*2003.380.732.66.893.8226.3228.97212185.55250*2505.411.518.417.640.58.8217.20324366400*

35、3205.290.935.616.820.254.219.79430456400*4005.290.804.816.820.58.4113.21542636500*5004.740.503.013.510.56.769.76654816630*5004.830.452.714.060.57.039.73766996630*5005.910.664.021.01121.0124.97分支环路86093.625250*2003.380.732.66.893.524.1226.76不平衡率28.97-26.677.90%28.97912187.25320*3203.30.443.26.57745.9

36、949.18不平衡率46.17-49.18-6.50%46.17106093.625200*1605.292.218.016.823.558.8766.88不平衡率55.95-66.8819.50%55.951112187.25320*2504.230.825.910.77775.3981.34不平衡率69.16-81.34-17.60%69.161212187.25320*2504.230.825.910.77775.3981.34不平衡率78.91-81.343.10%78.911312187.25320*2504.230.825.910.77775.3981.34不平衡率88.65-81

37、.348.20%88.65回风环路19656320*3202.620.291.74.132.610.7412.48219306400*4003.350.342.06.762.617.5819.62328956500*4004.020.422.59.732.625.3027.82438606500*5004.290.412.511.072.628.7831.24548256630*5004.250.352.110.92.628.3430.44二层耳口、利环路17编号风量管长足形双，目尺 寸风速实际比摩阻摩擦阻力动压同百卜阻力系 数局部阻力管段总阻力(mA3/h)L (m)a*b(mm)(m/s)

38、Rm(Pa/m)Pm(Pa)(Pa)CZ(Pa)P(Pa)1466.897.86200*1604.051.3410.59.894.544.5155.0421254.773.9250*2505.581.596.218.720.59.3615.5631966.983.9320*3205.341.084.217.140.58.5712.7842679.193.9400*3205.811.114.320.350.510.1814.5053525.493.9500*4004.900.612.414.430.57.229.5964371.793.9500*5004.860.522.014.200.253.

39、555.5874749.743.9500*5005.280.612.416.770.58.3910.7685461.953.9500*5006.070.793.122.170.511.0914.1796174.163.9630*5005.440.562.217.850.254.466.65106645.933.04630*5005.860.652.020.68120.6822.66分支环路11787.887.687250*2503.50.675.27.38751.6656.81不平衡率55.04-56.81-3.20%55.0412712.217.687250*2003.960.977.59.

40、42765.9473.40不平衡率70.6-73.4-4.00%70.613712.217.687250*2003.960.977.59.42765.9473.40不平衡率83.38-73.411.97%83.3814846.37.687250*2004.71.3410.313.31793.17103.47不平衡率97.88-103.47-5.70%97.8815846.37.687250*2004.71.3410.313.31793.17103.47不平衡率107.48-103.473.70%107.4816377.953.844120*1207.296.6425.5323.5112.001

41、37.52不平衡率113.06-137.52-21.60%113.0617712.217.687200*2004.951.6812.914.737103.11116.02不平衡率123.82-116.026.30%123.8218712.217.687200*2004.951.6812.914.737103.11116.02不平衡率137.99-116.0215.90%137.9919471.773.844160*1206.834.9519.028.043.598.14117.17不平衡率144.63-117.1718.99%144.63回风环路1546.63.9200*2003.81.024

42、.08.674.539.0242.9921093.23.9250*2504.861.003.914.214.563.9567.8531639.83.9320*3204.450.622.411.914.553.6056.0142186.41.84400*3204.740.621.113.554.560.9862.12527335.96400*4004.740.543.213.554.560.9864.1963279.61.84500*4004.560.440.812.494.556.2157.0173826.23.9500*5004.250.331.310.882.2524.4825.77843

43、72.83.9630*5003.860.240.98.954.540.2841.2194919.43.9630*5004.340.301.211.332.2525.4926.661054663.64630*5004.820.371.313.994.562.9664.30三层最小利环路11编号风量管长和形同官尺 寸风速实际比摩阻摩擦阻力动压同都阻力系 数局部阻力管段总阻力(mA3/h)L (m)a*b(mm)(m/s)Rm(Pa/m)Pm(Pa)(Pa)CZ(Pa)P(Pa)1513.097.86200*1604.451.2910.111.944.553.7363.8721415.073.932

44、0*2504.910.893.514.530.57.2710.7432224.863.9320*3206.041.144.421.930.510.9715.4143034.653.9400*4005.270.662.616.710.58.3610.9354077.373.9500*5004.530.371.412.360.56.187.6265120.93.9500*5005.690.592.319.490.254.877.1775542.293.9630*5004.890.381.514.380.57.198.6786352.083.9630*5005.600.502.018.890.59.4511.4097161.873.9630*6305.010.351.415.120.253.785.1510