PFC电路使用UC3854的计算

1、PFC電路使用UC3854的計算UC3854简介图1为UC3854的内部结构框图图1.UC3854的内部原理框图它包含了采用平均电流型功率因子校正控制全部必需的功能的单片集成电路，主要由电压放大器、模拟乘法器、电流放大器和定频率脉宽调制器组成。此外还包括有与功率MOSFET兼容的栅极驱动器、电压基准、总线预测器、加载赋能比较器、欠压检测和过流比较器UC3854因采用平均电流型方式实现定频电流控制，故稳定性髙、失真小，且无需对电流作斜率补偿就能够精确维持总线输入电流正弦化。UC3854可在输入线电压75? 275V,工频50? 400HZ的范围内使用。为了 减少偏置电路的功耗，UC3854 还具

2、有启动电流低的特点。该器件釆用16脚DIP封装，也有表面封装的产品。管脚功能介绍下面分别介绍器件的管脚功能管脚l(GND)为接地脚，器件内部所有的电压都以该电压为基准参考。和V时应采用 或更大的陶瓷电容直接旁路到该点。定时电容的放电电流也应该回到该点，故从振荡器定时电容到 地”的引线必须尽可能的短。管脚 2 (PK lim) 为峰值限定脚。其值为，使用时将它连接到电流传感电阻的 负端，同时再用电阻和内基准相连，将负电流传感信号补偿到“地 电位。管脚3 (Vcea)是电流放大器的输出端，是对输入总线电流进行传感，并且向脉宽调制器(PWM)发送电流校正信号的宽带运算放大器的输出。当需 PWM输出D

3、二0的调宽 脉冲时，该脚的输岀摆幅可接近为零。管脚4(lsense为电流传感负端，它是电流放大器的负输入端。由于其输入埠对地采用了二极管保护，因此在实际应用时该埠的电位应确保高于管脚5 (Mult out)为乘法器输出和电流传感正端。应该注意的是该管脚的电 位也不能低于。因为乘法器输出的是电流，该埠的输入阻抗很髙，因此电流放大器可作为差分放大器配制来抑制接地噪声。管脚6 (lac)为交流电流输入端。该端口的标准电压是 6V,所以，除了需要用 电阻 将管脚 6经过整流的工频总线相连外，还应釆用电阻将该埠与内基准连起来。一般后者的数值应是前者的四分之一，这样线电流的交调失真将最小。管脚7 (Vve

4、a)为电压放大器的输出。该端口是作输出电压调整用的电压放大器的输岀，为了防止输岀过冲，内部限定在约。当连接在该输岀端的 电压低于 lV 时， 将会抑制乘法器的输出。压相管脚 8(Vff) 为总线电压有效值端。当该端口和跟输入线电压有效值正比的电接时，则可以对线电压的变化作出补偿。为了控制良好起见，该端口的电压 应该限制 在到之间。管脚 9(Vref) 是基准电压输出端。内部基准电压可在该端口的输岀精确的基 准电 压和 10 mA 电流。当器件的 Vcc 端( 管脚或 ENA 端( 管脚 10)为低电平时 , 基准电压将 维持在0V。为了提高电路的稳定性， 一般应该用一只“的电容将管 脚9连接到

5、“地”。管脚 10(ENA) 为确认端。该端口是一逻辑输入端口，当其处于高电平 ( 大于 V) 时， PWM 输出、内部基准和振荡器将被确认。该埠还能释放软启动位，使软启 埠的电位升 髙。确认段可作为某种故障状态下关闭电路的一种手段，也可以作开机时提供附加延迟的方法之用。该埠如不使用，要把通过 22kQ 的限流电阻和 Vcc 相连。该管脚一般不 被用作 PWM 输出的高速关断。管脚11 (Vsense为电压传感器端。该端口是电压放大器的负输入端，一般和反馈网络相接或通过分压网络与功率因子校正变换主回路的输岀相连。管脚12(Rset)调节振荡电流和乘法器的输出设定端。埠和地之间可以通过接不同的电

6、阻来调节振荡器的充电电流和乘法器的最大输出。乘法器的输出电流不会超过除以所接的电阻值。管脚13 (SS)为软启动端。当器件因某些原因或Vcc太低而无法正常工作时，该管脚维持地电位； Vcc 和器件正常情况下，该埠将被内部14AA 的电流源充电到的缓8V以上。如果电位低于9脚，则起电压放大器的基准输入的作用。随着端口电压慢上升，PWM的占空比逐渐增大，故障情况下软启动电容将快速放电，促使PWM无法输出。管脚14 (CT)为振荡器定时电容端。该埠和地之间接入一电容，则可以设定PWM的振荡频率。一般振荡频率可按下式计算：_1 ? 25-Rset * Ct管脚15(Vcc)为正电源端。正常情况，Vcc

7、至少应为能提供20mA电流，端电 压不 小于17V的正电源。同时，Vcc通过旁路接地来吸收电源中由于MOSFET的门 电容引起的尖刺电流。管脚16 (GT DRV)为外接功率M0SFET栅极驱动信号输出端。该端口是 PWM信号 图腾柱输出端口，外接15齐纳二极管的话，器件可在 Vcc高达35V的状态下 正常工作。 为防止外接功率MOSFET的栅极阻抗与该埠内部输出驱动器相互作用，造成输出信号的过冲，端口与MOSFET栅极间应该串接不小于 5 Q的电阻。 元器件的选择现在对系统中的元器件进行选择和计算1 ?技术指针输出功率：250W输入电压的范围：80V270V工作频率范围：4765 Hz输出直

8、流电压：400Vdc2?开关频率的选择：在大部分的应用中，开关频率的范围选取在20 300kHz,现在选择100kHz的开关频率3主回路电感L的选择：假定电路具有理想效率，Pin = Pmax则最大网侧 输入电流 峰值 为认二空丄二至竺二 AVjn min 80电流纹波以电流峰值的20%计，那么开关导通比为：如吹）400-5/2X80Vo400当开关的切换频率确定以后，主回路的电感可由下式求得二如吹。二 八 2x80 x0.71AxAL1OOX1O3XO.9实际应用选取的电感4?输出电容器的选择般在工作中，按功率的大小，每瓦约需要1-2-F的电容，考虑到对电路维持时间的要求，实际电容量可按下式

9、来计算：Co二 中2 x Pout x A Vo为最小输出电压，如果维持时间以 34ms计，最小输岀电压取 350V,则，Co- 2x250 x34x10-7/(4002 -35O2)5电流传感电阻Rs的选择电流传感电阻两端的电压 Vrs的典型值是V,则Rs可由下列公式计算得至山Ipk (nnx)二 1 + 二 + 二 A那么，有二-vrs - - = - = Q,实取Q1 PK (max) 5则此时 Vrs 二 X 二 V6 峰值限流电阻Rpkl和Rpk2的选取这两个电阻的选取应考虑峰值电流的过载量，选取过载电流为，则过载峰值电流为+ = A,此时，过载传感电压为： rxovld) = 1

10、pk(ovld) X Rs = X = V而对于 Rpkl 在实际应用中一般选取 10 KQ 阻值的电阻。则有：Rpk2 = SM ”)xRM = 1 - 4x10K=87KC 实际中一般取 KO。Vref7.57?乘法器的设置乘法器是功率因子校正电路的心脏部分，乘法器的输出电压通过电流环来控制输入电流，从而得到髙的功率因子。乘法器有三个输入端，分别为6、7、8管脚。输出的是电流Inx)(第5脚)，Imo可由三个输入的值来得到：Inw = AxMcxW -I)其中，如=,琢为乘法器的输入电流，V为前馈电压，而 V贝U是放大器的输出。如图20可知，前馈电压网络由3个电阻RffI,Rff2,Rff

11、3和 两个电容CffI,Cff2组成。当 (min)是交流输入 电压有效值时，Vin的平均值可由下式求得：匕二匕” (min)X0.9。在最低交流输入时，前馈电压仃应为；同时，Cffl两端电压约为，故由下面两个式子联立方程组有:1伯匕伽小朋3和7匕_(册+册3)册1+册2+册3*Rff + Rff2 + Rff3和要求分压网络的总输入阻抗约为1MG的条件即可解得：Rf门二910KKG, Rff2=91KG和Rff3 二 20KC。Rave阻值的选取可按最大输入线电压的峰值除以乘法器的最大输入电流来计算。最髙峰值电压 V酬(max) =nxmax)= 1.414x270 = 3822从芯片内部的

12、指针可知，乘法器的最大输入电流I (max)为600网。则R. vv=0 = 637Kd实际上选取620KC偏差电阻Rbl 般是Rave的四分600 x10&之一，所以Rbl二X 620 =155 KC,实际应用中选取 150 KG的电阻。因为Imo不能大于两倍流过 Rset的电流，故先求最低交流输入电压状态下乘法器的输入电流lac, lac =匕竺=.=1820 o则有Rvae 620X10ARset二丄仝-二一辽一二10.3KC，现在选取阻值为 10KG的电阻。另外，Rmo 2xlac 2x182x10两端的电压必须等于最低输入交流线电压时Rs两端的电压，已知 Vrs&那甌 W 简)=2x

13、182x10?43O ,实取 KG。8?振荡电容Ct的选取选择的Ct可以确定开关的频率，现在已知道开关的频率为100kHz,则 谐波频率。为了使电压误差放大器输岀处的纹波电压减小到允许到数值，应可以选定Ct的值:1.251.25RsetxEn 10 x100 x10 69?电流误差放大器补偿在每一个开关周期内，釆样电阻的电压变化量为AWs二?抵卩。二-性一一，而VS的电压等于定时电容两端的电压 （）Lxfx0.001 x 100 xlO3那么误差放大器的增益为：Gca=Gc6/ = 一 = 一 = 5.2o取反馈电阻 Rci二Rmo, AVny 1那么 Rcz=Gca X Rci = X =2

14、0KC 。Vox Rsi x Rcz _400 x 0.25x 20Z:f 2TTX LXVSX Rci 5.2x 2 龙 xO.OOl x3.9K考虑到电流环路的截至频率：=5.1KHz选相位容限等于45?零点频率等于截至频率，零点补偿电容g二z处&z = %ilOOKx2OK = 50厂?选取620pFo极点频率至少须高于功率开关的切换频率的一半，则极点补偿电容为Cep =-!- = ! =80 “ F选取 62pF 的27rxfyRcz 2KX100KX20K电容。h10.电压误差放大器的补偿主电路的输出电压纹波可按下式计算fVo(pk)=Pin27rxJACoxVo 2X120 x45

15、0 x40()X1 。式中几为工频的二次按下式选择误差放大器在二次谐波频率下到增益值:Gva- AVvwox (纹波许可百分比)Va AVo按规定取交流输入电流的三次谐波为3%,如果管脚7处占，且该埠的电位对 UC3854 来说， Vvno 二 5? 1 二 4V.故 Gwz 二(4x0.0015) =0.0326所以电压误差放大器及馈回路中的组件Cvf可按下式计算求得：Cvf= 1=0.08/F,实际上取 PF。iTtjrRviGva 2/rx 120 x 51 IK x 0.0326因为Rvi的取值是任意的，但从实际中岀发，选择Rvi = 511KQ.利用RW点)旳点，可得到 Rvd二曲二

16、帶蛋沖KG,实际中取10KQo最后，根据电压环路单位增益频率，二次谐波所占总谐波失真的份量，可分别求处反馈分压电容 Cffl、CIT2和Rvf的值。%*於 VvaoVoRviCoCvf)x； 400 x511/C x450 x 47 x 39.5 xA2x 10那么 Rvf=l/(2 Ji fviCvf)二小x47xO-9)= 177KQ 选取 174KG.总谐其中电压环路单位增益频率真与二次谐波的比值为：Gff=o采用二极点结构，极点频率为：fp二冋x 二x=18Hz.那 么容易得到：Cffl 二一！ 一 = - !- 二 0.097/F.O 实选 UFo 2 祁 R#2 2Axl8x917

17、CCff2 二 一 = !二 0.44/F。实选 UFo一 ：2 龙 xl8x20K到现在为止，PFC构成电路基本设计完成。对于上述的电路，在理论上和实 际中都得到了广泛的应用。并且实用价值也很髙，在现阶段还是比较新的技术。但是电路的性能并非尽善尽美的，还存在一些问题，其中一个突出的问题就是动态性能差。动态性能的补偿1影响动态性能的主要原因.在PFC电路的调试设计中，一般在电压反馈中釆用低通滤波器滤除脉动成 分，从 而保证输入电流的参考信号与输入电压一致。但是，滤波器的加入，降低 了电压环的截 止频率，从而使装置不能对输出进行快速调节，影响了动 态性 能。2脉动补偿的原理及实现LDC- 脉冲检测1放大补偿(b) A.原理原理图如图2所示。图2 (a)脉动补偿电路原理图(b)补偿原理框图B.补偿器的实现图3为补偿器的实现原理图。从图中可以看到出，原理图采用微分放大器来实现。由于微分有提高快速性的 作用，因 此可以使系统的的响应速度得到提高。输出滤波电容上的电压脉动被 取岀来，由放大级 输出推动补偿变压器实现对脉动补偿。同时，这个补偿还可 以使输出纹波减少。电压纹波.采用PFC后措施后，往往会增大开关变换器