外墙悬挑脚手架专项安全施工方案

1、 TOC o 1-5 h z 、编制依据2、工程概况2工程简介 2方案适用范围 23、 脚2手架施工体布署3.1 总体部署 32 双排单立管落地脚手架施工方法 悬挑脚手架施工方法高层作业防护610、脚手架使102345脚 手架搭设质量的检查验收规定：脚 手架使用中应定期检查下列项目：用规定7、 的拆除规定脚手架11 脚手 架的安全措施及安全要求 11脚手架应急救援预案 129.1 目的 12 TOC o 1-5 h z 组织机构职责及成员 12脚手架事故人员伤害应急预案 16消防应急预案 19防汛应急预案 21、 附计算书 23非阳台部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书 23飘窗、空调板部位悬挑式扣

2、件钢管脚手架计算书34悬挑脚手架阳角型钢计算书 471、编制依据序号名称编号1常熟市2011B-030地块项目1#、2#、5#楼施工图纸2常熟市2011B-030地块项目施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014建筑施工安全检杳标准JGJ59-995建筑施工局处作业安全技术规程JGJ80-916施工企业安全生产评价标准JGJ/I/-20107建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准DBJ01-83-20038建设工程施工现场安全资料管理规程DBJ11-383-20062、工程概况工程简介我司承建的常熟市 2011B-030地块一标项目有1#楼、

3、2#楼、5#楼。1#楼地 上18层，地下1 层，1个建筑单元，建筑面积 5110m2建筑高度59.9m； 2#楼 地上18层，地下1层，2个建筑单 元，建筑面积为10150m2建筑高度59.9m； 5#楼地上26层，地下1层，建筑面积为：8705m2建筑 高度为79.5m；及地下车 库组成，本工程属一类民用建筑，防火等级为一级。本工程脚手架工程采用悬挑 式脚手架及落地脚手架结构形态，3层以上采用悬挑式脚手架，本方案为悬挑式 脚手架及落地脚手架专项施工方案。方案适用范围本方案施工适用范围；1#、2#、5#楼2层以下落采用落地脚手架，1#、2#、 5#楼3层以上 采用悬挑脚手架搭拆方案。3.脚手架

4、施工总体布署总体部署根据工程进度及施工总体安排，本工程1#、2#、5#楼2层及以下采用落地 脚手架、1#、2#、5#楼脚手架3层及以上采用工字钢悬挑脚手架1#、2#楼分别在3层楼面设置第一道悬挑型钢,在 9 层楼面设置第二道悬挑型钢，在 15 层楼 面设置第三道悬挑型钢；5#楼分别在3 层楼面设置第一道悬挑型钢，在9 层楼面 设置第二道悬挑型钢，在15 层楼面设置第三道悬挑型钢；本脚手架使用时间仅 限于主体结构施工阶段。装修阶段采用电动吊篮进行外墙外立面的施工 ( 具体详 见吊篮施工方案) 。施工布署悬挑式脚手架采用16#工字钢作为悬挑受力结构，联系横梁采用8#槽钢贯通联接，外围防护架采用 ?

5、 48 (2.8 )钢管，采用扣件连接。落地脚手架采用 ? 48(2.8 )钢管， 采用扣件连接。 整个脚手架步距为 1800， 立杆纵距为 1500，小横杆间距900, 立杆横距 950，里排架离建筑外墙净距离为 300, 小横杆外露长度为 100。地下部分脚手架采用短钢管、扣件、顶托与护坡顶紧，保证架体及结构的安全。材料选择.钢管：钢管采用? 48 (2.8 )钢管，钢管表面不得有裂纹和严重锈蚀，两端应平整，严禁打孔，钢管每根重量不得超过25kg 。扣件：扣件全部使用玛钢扣件，不得有裂纹、气孔砂眼等缺陷，扣件表面要做好防锈处理， 出现滑丝的扣件必须进行更换。 严禁使用不合格的玛钢扣件。脚手

6、板：脚手板采用冲压钢板脚手板，板两端采用镀锌铁丝绑扎两道。不符合模数的脚手板采用木板脚手板，木板表面不得有裂纹或腐朽。安全网：水平网采用尼龙编织的安全网，立网采用细尼龙绳编织 的密目安全网。安全网进场必须出具出厂合格证，且为阻燃型，并经现场 验收合格后方可使用。双排单立管落地脚手架施工方法双排外防护架基本构造双排外防护架的主要杆件有：立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、扫地杆、拉杆等。施工程序放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水 平杆连柱板拉杆一第二步纵向水平杆一第二步横向水平杆一使用部位本工程 3 层及以下采用落地式双排单立杆脚手架。搭设中应注意的问题A.脚手架的扫地杆离下脚面

7、不得超过120mm1必须采用“十字”扣件固定，以减少脚手架不均匀位移。B.小横杆的间距不得超过 0.9m,小横杆和大横杆要紧密连接。C.剪刀撑宽度不得超过 6m斜杆与地面的角度在 45 ? 60 之间D.立杆底部必须垫设垫木，基础夯实密实，防止架体沉降。(5)连墙件的设置本工程落地式脚手架连墙件采取两步三跨布置形式。结构连墙件设置方式:胡,连啮杆亍工才 dJ I.一悬挑脚手架施工方法.使用部位本工程1#、2#楼从三层楼面开始使用悬挑式脚手架，5#楼从四层楼面开始使用悬挑式脚手架。2) 基本构造16# I字钢，连梁1#、2#楼脚手架每6层悬挑一次(38层、914层、15机房层)，悬挑三次 悬挑到

8、顶。5#楼脚 手架每6层悬挑一次(49层、1015层、1621、22机房层)，悬挑四次悬挑到顶。悬挑式脚手架 的基本构件组成为：挑梁8#槽钢，水平杆，立杆，剪刀撑，小横杆，安全网等（3）悬挑脚手架施工程序水平挑杆 一一 纵向扫地杆 一一 立杆 一一 横向扫地杆一一小横杆 -大横杆一一？连墙杆?大脚手扳一一扎防护栏杆一一 ？扎安全网（4）搭设方法（以18层楼为例）a、准备工作：在1#楼、2楼结构施工到第3层楼时开始做好预留、预埋工作。在3层外剪力墙上紧贴结构平台上表面预留150X200方洞，立杆纵距1.5m,横距为900,步距1.80m；在3层平台上预埋锚固件，做法见附图1;在拐角处等 挑梁超过

9、计算长度时， 下部设钢管支撑，用以卸载。 工字钢间距为 1.5m。b、挑架搭设：混凝土强度达到要求后，在混凝土平台上按规定的间距布设工字钢（立杆位置焊接50mn防滑钢筋），然后按上述工艺顺序进行施工。C、悬挑在悬挑板部位外悬挑 2.60m （包括飘窗部位）锚固 3.50m,非阳台部 位外悬挑1.30m, 锚固2.00m。非飘窗部位悬挑脚手架内侧立杆距结构墙 0.3m,飘窗部位内侧立杆距结构墙面 1.5m 工字钢不得压在悬挑板上。返梁位置预留洞口做相应提高，严禁切断主筋。D连墙件全部采用双扣件。E、脚手板必须全部满铺，每块脚手板必须与架体连接牢固。F、阳角部位设置预埋板（锚固深度为600mm里件

10、见附图。高层作业防护按照建筑施工高处作业安全技术规程，高处作业必须每隔4层设置水平安全网固定。本工程在首次悬挑层周围设置水平挑网，挑网宽度为6m,网底接触面不得小于5m结构施工时，在一层底和二层顶的外墙上预留平挑钢管洞口，待施工至四层时，用钢管搭设水平挑网，挑网用两层大眼网和一层密目网；以后 每隔四层设置水平安全网一道，内外侧均用 巾6.5钢丝绳栓牢，在四周墙角和墙体中部设置钢管三角型挑架，外侧钢丝绳栓牢于桁架钢管顶端拉紧，再系上安全平网。如下图所示：6mifjss斜杆精品文档安全网楼层60同时在楼的由入口处设置安全通道，用钢管搭设并桂安全网封闭。在建筑物的由入口搭g CM E设长6m宽4m棚

11、顶满铺两层3mm#钢板，并在由入口处桂上明显安全标识具体见下图安全通道正面图4、脚手架搭设质量的检查验收规定:全1、脚手架的验收标准规定构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。如下表精品文档脚手架搭设的技术要求与容许偏差(mm)允许偏项目 差A(mm焊接钢管尺寸-0.5(mm)外径48-0.5壁厚2.8钢管两端2面切 1.7斜偏差钢管外表3面锈检查工具/、游标卡尺塞 尺 拐 角 尺0.50蚀深钢管弯曲a.各种杆件钢管的K1.5m1 5b.立杆钢管弯曲端部弯曲3m4m4m4m 1216钢板尺b.板面扭曲(任 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到 1

12、=8885/（0.19 X397）+267000/4248=179.637N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N ,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2 = 302.738kNN fN,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算7悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点， A为墙支点支座反力计算公式支座弯矩计算公式悬臂单跨梁计算简图RR + W可+弓（1 +疔理=亚中严斗（1十）C 点最大挠度计算公式翳呼+弊*+易联Z）其中 k = m/

13、l,k i = m i/l，k 2 = m 2/11500mm , l = 2000mm , m = 250mm , m = 1300mm ;本工程算例中，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4,截面模量（抵抗矩）W = 141.00cm+ 门 + 隔） 一？）+（2 + 陆）（X-?）受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.33kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 X 26.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.25kN/mk=1.50/2.00=0.75k1=0.25/2.00=0.13k2=1.30/2.00=0.65代入公式，经过计算得到支座反力RA=26.63

14、3kN支座反力 RB=-7.120kN最大弯矩 MA=14.732kN.m抗弯计算强度 f=14.732 X 106/ （1.05 X 141 000.0 ） =99.507N/mm 2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=4.10+3.15=7.25kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.21kN/m最大挠度Vmax=7.880mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算

15、水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下lf其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得至上/ b=2.00由于吠于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B具值?： % =1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 14.73 X 10 6/(0.929 X 141 000.00)=112.47N/mm3；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.120kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为A其中f为

16、拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范10.9.8 f = 50N/mm 2;压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为 127.50N/mm 2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=7120 X 4/(3.1416 X 127.50 X2) 1/2=6mm3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7.12kNd 楼板螺栓的直径，d = 18m

17、m ;fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7120.15/(3.1416 X 18X 1.5)=83.9mm 。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.12kN ;d 楼板螺栓的直径，d = 18mm ;b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mmfcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95f c=13.59N/mm 2经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！水平钢梁与楼

18、板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M = 7.12 X 2.00/2 = 7.12kN.m根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第7.2.1条C80其中“一一系数，当混凝土弓S度不超过C50时，“取为1.0,当混凝土强度等级为1取为0.94，期间按线性内插法确定；fc 混凝土抗压强度设计值；h0 截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值截面有效高度ho = 120-10 = 110mm；“s= 7.12 X 106/(1.000 X 14.300 X 1.5 X 1000 X 110.0 2)=0.02701 = 1-(1-2 X 0.0270) 1/2=0

19、.0280= 1-0.0280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为As = 7.12 X 10 人 6 / (0.9860 X 110.0 X 210.0) = 312.6 mm2飘窗、空调板部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 ( JGJ130-2011 )计算参数 ：双排脚手架，搭设高度18.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50 米，立杆的横距1.05 米，内排架距离结构0.25 米，立杆的步距1.80 米采用的钢管类型为 ： ” 48X 2.8 ，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距3.60 米，水平间距

20、4.50 米。施工活荷载为 3.0kN/m 2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m 2, 按照铺设9 层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为 0.17kN/m ，安全网荷载取0.0100kN/m 2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.35kN/m 2，高度变化系数1.2500 ，体型系数0.8000悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.50 米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m,支杆采用钢管48.0 x 3.5mm。、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计

21、算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P i=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P 2=0.100 x 1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000 x 1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q 1 = 1.2 x 0.036+1.2 x 0.052=0.106kN/m活荷载的计算值q 2=1.4 x 1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

22、跨中最大弯矩计算公式如下：=0.08八 2+0.10八/3跨中最大弯矩为M 1=（0.08 x 0.106+0.10 x 2.205） x 1.500 2=0.515kN.m支座最大弯矩计算公式如下：% =-o.io八 2-o.iwa支座最大弯矩为M 2=-(0.10 x 0.106+0.117 x 2.205) x 1.500 2=-0.604kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算1=0.604 X 106/4248.0=142.238N/mm 4 5大横杆的计算强度小于 205.0N/mm 2,满足要求！挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：廓=

23、0.677 -八一+ 0.990-八一100 fz1005Z静荷载标准值 qi=0.036+0.052=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.088+0.990 X 1.575) X 1500.0 4心 00 X 2.06 X 105X 101950.0)=3.902mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。1.荷载值计算用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯大横杆的自重标准值矩和变形。脚手板的荷载

24、标准值P 1=0.036 X 1.500=0.053kNP 2=0.100 X 1.050 X 1.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的计算值 P=1.2 X 0.053+1.2 X 0.079+1.4 X 2.362=3.466kNq ,ll TOC o 1-5 h z 1 1 77/2!Jii横杆计算均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下4抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和3-PlM=(1.2 X 0.036) X 1.050 2/8+3.466 X 1.0

25、50/4=0.916kN.m1=0.916 X 106/4248.0=195.553N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下384 6集中荷载最大挠度计算公式如下兀=小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V 1=5.0 X 0.036 X 1050.00 4/(384 X 2.060 X 105X 101950.000)=0.03mm集中荷载标准值 P=0.053+0.079+2.362=2.494kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2494.500 X 10

26、50.0 X 1050.0 X 1050.0/(48 X 2.06 X 105 X 101950.0)=2.865mm最大挠度和V=V1+V?=2.891mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)R Rc其中R c 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P 1=0.036 X 1.050=0.037kN脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.050 X 1.500/2=0.079kN活荷载标准值

27、Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2 X 0.037+1.2 X 0.079+1.4 X 2.362=3.447kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明： 单扣件在 12kN 的荷载下会滑动， 其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在 20kN 的荷载下会滑动， 其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值( kN/m); 本例为 0.1001N G1 = 0.100 X 18.000=

28、1.802kN脚手板的自重标准值( kN/m2); 本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.10N G2 = 0.100 X 9X 1.500 X (1.050+0.250)/2=0.877kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m) ; 本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17N g3 = 0.170 X 1.500 X 9/2=1.148kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ; 0.010N G4 = 0.010 X 1.500 X 18.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG= N G1 + N G2+N G3 +NG4 = 4.097kN 。活荷载为施工荷载标

29、准值产生的轴向力总和， 内、夕卜立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.000 X 2X 1.500 X 1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W = 0.350(GB50009-2001)附录U z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范表7.2.1的规定采用：Lt = 1.250U s风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值W = 0.350 X 1.250 X 0.800 = 0.350kN/m 2。

30、考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 0.9 X 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X 4.097+0.9 X 1.4 X 4.725=10.870kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X 4.097+1.4 X 4.725=11.531kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw十算公式其中Wk风荷载标准值（kN/m 2）;w= 0.9 X 1.4Wkl ah2/10立杆的纵距（m）;立杆的步距（m）经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9 X 1.4 X

31、 0.350 X 1.500 X 1.800 X1.800/10=0.214kN.m不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算1.五、立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.531kN计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm ;,由长细比0/i的结果查表得到0.191 ;N/mm 2） ; 经计算得到 f =11531/ （0.19 Xf=205.00N/mm 2;冷 f,满足要求！其中 N,2. 考虑风荷载时， 立杆的稳定性计算N=10.870kN ;计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ;l 0计算长度（m），由公式 I o= ku

32、h 确定，I o=1.155 X 1.500 X 1.800=3.118mA 立杆净截面面积， A=3.974cm 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ; k 计算长度附加系数，取1.155 ;W 立杆净截面模量（ 抵抗矩） ,W=4.248cm u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ;0 -计算长度（m）,由公式 I 0= kuh 确定，I 0 = 1.155 X 1.500 X 1.800=3.118mA 立杆净截面面积， A=3.974cm 2;W 立杆净截面模量（ 抵抗矩） ,W=4.248cm 3;- 由长细比，为 3118/16=195 ; 轴心受压立杆的

33、稳定系数 ，由长细比I 0/i的结果查表得到0.191 ;3118/16=195 轴心受压立杆的稳定系数- 钢管立杆受压强度计算值397） =151.565N/mm 2;f 钢管立杆抗压强度设计值，不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M/=0.214kN.m钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到八二10870/(0.19 X397)+214000/4248=193.324N/mm2；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 N,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf2 = 231.196k

34、NNfN,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！-2s -立杆一大横杆小横杆T论 AF 一一* I xV连墙件双扣件连接示意图一竖向短钢管严 水平短钢管 一直角双扣件J预留500inm穿墙孑L七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm内侧脚手架距离墙体250mm支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm ,水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm 4,截面抵抗矩 W = 141.00cm 3,截面积A =26.10cm 2。受脚手架集中荷载 P=11.53kN RB350011.53kN11.53kN0.25kN/m水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.25kN/m悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到八、悬挑梁的整体稳定性计算0.001.87 L 0.300.199.32980.835(kN.m)1.653忌挑脚手架支撑W0.0980.084悬挑脚手架支撑梁变形图(mm各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R i=13.698kN,R