参考-大直径筒仓降滑模平台技术研究报告

1、PAGE PAGE 29大直径筒仓降滑模平台技术研究报告一、方案设计背景1立项背景我单位近年来施工的21m、22m、25m的筒仓不断增多，每年采用刚性滑模平台施工的大直径筒仓不下20个，大直径筒仓钢平台滑模施工技术日趋成熟。刚性平台滑模施工的好处在于滑模施工完成后，滑模平台可作为施工仓上锥壳的承重平台使用，施工锥壳不再使用满堂脚手架，问题在于仓上锥壳施工完成后滑模平台如何降落到地面进行分解拆除。刚性平台滑模施工降平台分为两个过程。第一个过程是滑模施工完成后降平台施工锥壳，在将滑模机具、开支架和模板拆除完毕后将刚性平台降到钢牛腿上，主要目的是利用钢平台作为仓上锥壳施工的支撑平台，此过程主要是采用

2、捯链进行，一般下降的高度为16米。第二个过程是仓上锥壳施工完成后将平台降落到地面或仓内漏斗上进行解体拆除，此过程下降高度一般在3040米之间，主要采用慢速绞车进行，滑模降平台是一个高度危险的过程，为进一步提高刚性平台拆除时的安全系数，需要对原有拆除技术进行改进，以期达到更安全高效的施工。我单位2009年承接的霍林郭勒扎鲁特旗1号原煤仓工程，首先对钢平台的支撑进行设计改进，改过去钢牛腿为钢丝绳，使钢平台安装和拆除更加的方便、安全。另外利用新的技术方案对降模系统进行技术改进，达到在整个平台的下降过程中更加平稳安全的目的。2方案选择施工方案定为内、外筒同时滑升，平台采用钢桁架，中心承重柱采用钢管、扣

3、件搭设的中心筒脚手架；平台外支撑采用钢丝绳吊拉，内支撑搁置在中心筒脚手架挑出的钢管牛腿上；以考虑滑模平台承受施工锥壳、锥壳顶板时的荷载；整体降桁架平台采用2台5吨慢速绞车。3设计过程在选定了方案后，技术小组任务分解，分别进行如下分部的计算、设计工作：1）施工中各部分、各时期的荷载计算。2）中心筒脚手架内力分析、稳定性验算。3）钢桁架受力分析。3）钢桁架内、外支撑点细部构造及安全验算。二、施工方案1、滑模装置设计筒仓仓壁及外扶壁柱均采用液压滑升模板施工，滑模装置为单层刚性平台，主要由操作平台系统、模板系统、液压提升系统及中心筒脚手架系统构成。1）操作平台系统设计操作平台系统包括上平台、外挑架平台

4、、吊架平台。上平台为72榀钢桁架（长12.0m，高1.1m ）上铺设钢管和跳板；外挑平台宽度为1300mm，主要由三脚架及20mm厚木板组成，吊架平台宽650mm，三角架、吊架采用型钢制作的滑模专用机具，挑平台、吊架平台四周设防护栏杆和安全网，钢桁架安装时应抄平，水平误差不大于10mm。2）模板系统设计模板系统包括提升架、模板、围圈，提升架外筒布置72架，内筒布置24架。模板采用3012钢模板，模板围圈用10#槽钢制作，模板单面锥度3，联系围圈用14#槽钢制作。操作平台系统与模板系统的连接为钢桁架与提升架的侧面用螺栓连接，故提升架上只能安装单挑头。3）液压提升系统设计 液压提升系统由千斤顶、支

5、承爬杆、液压操作台、高压胶油管、分油器及针型阀组成。液压控制台采用YKT-80，千斤顶采用GYD60滚珠式千斤顶，支承爬杆采用483.5钢管。综合考虑到利用滑模平台作为仓顶锥壳的支撑平台等各种因素，单仓共布置千斤顶104台，其中外筒均匀布置滚珠式千斤顶72台，内筒布置32台（按24格布置，其中有8架提升架上各布置2台千斤顶）。4）中心筒脚手架系统设计中心筒脚手架布置在内筒中，用来固定内筒的32根爬杆及锥壳施工时做为平台的内支点。中心筒脚手架为扣件式钢管脚手架，采用483.5钢管及扣件搭设，为一个圆形的满堂脚手架，立杆布置原则为纵横两个方向间距为600，半径为3700，横杆步距为1200mm，并

6、按规定搭设剪刀撑。中心筒脚手架布置在内筒中，初期外筒滑模时，内筒也一起滑升，内筒的32根爬杆不是依靠中心筒脚手架加固，当高程到达内筒顶面时,内筒不再滑升, 此时，内筒的32根爬杆依靠中心筒脚手架加固，要将空滑的32根爬杆与中心筒脚手架连接成一个整体。中心筒脚手架随着滑模平台的升高而升高，每升高10米，用钢丝绳（风绳）在8个方向将中心筒脚手架与外筒壁拉紧，使中心筒脚手架不至于变形，风绳设置3道，高程分别为972.4m、982.4及992.4m，拉紧装置为1吨捯链，在拉紧后用花篮螺栓连接并摘除捯链，如下图。当滑模结束后，平台钢桁架的外侧通过钢丝绳挂设在外筒的吊环上；内侧搁置在中心筒脚手架的挑架上，

7、其荷载由挑架及千斤顶（不拆除）共同承担。2、 吊拉方案1）、当滑模到距离滑模顶标高为600时，对应钢桁架梁位置安装钢吊环，钢吊环一定要安装准确，滑模中必须由专人负责和复核，见下图：2）、滑模到顶后，注意对顶层砼加强振捣和养护，加快吊环处混凝土强度上升，保证吊拉钢桁架安全。3）、拆除外筒壁内侧吊架、滑模围圈、模板和中心筒处吊架、滑模围圈、模板。4）、按要求搭设中心筒脚手架牛腿，用于支撑钢桁架内节点，中心筒处开支架不拆除，以加强内支座受力。5）、待砼强度符合要求时，安装25钢丝绳，将所有的钢桁架外节点与吊环连接上，并进行拉紧，内节点支撑于中心筒脚手架牛腿上，由专人进行检查及验收。 6）、钢桁架吊拉

8、完毕验收合格后，拆除滑模提升架、三脚架、吊架，并在桁架平台上满铺1.2mm厚铁皮，把缝隙封严，以保证仓内漏斗与仓顶锥壳上下交叉施工时的安全。7）、进行仓上锥壳施工，为保证锥壳及锥壳平台施工时钢桁架刚度满足要求，在分段施工锥壳时对钢桁架采用17的钢丝绳（每段均匀布置8道）进行斜拉；并对脚手架牛腿采用17钢丝绳均布8道进行斜拉加固。如下图： 8）、安装钢丝绳的顺序：滑模平台吊拉如下图： 准备25钢丝绳，长度约7米，现场实际测量为准，绳子的一头绕过钢桁架下环梁，系紧第一个绳扣，设一个临时绳套；将绳头向上拉，穿过吊环再向下拉，从同一位置绕过桁架下环梁再向上拉穿过吊环，在端头设一个绳套，用绳扣卡紧，挂在

9、2吨捯链勾头上，捯链安装在开支架上弦上，拉动捯链将钢丝绳拉紧； 一边拉捯链一边用手横向拉动钢丝绳，感觉钢丝绳绷紧时停止拉捯链，用绳扣将重合的两条钢丝绳扣住，要扣4个绳扣间距最少150mm。第一个吊点完成后，再吊第2个吊点，重复上述动作，依次安装完所有的吊点钢丝绳后，统一检查钢丝绳的松紧程度，尽量使72个吊点的钢丝绳受力基本相同。3、降模方案1）、预留降模空洞：施工仓顶锥及锥壳平台时，按下图预留降模空洞（150洞）：2)、采用2台5吨慢速绞车降模，将平台分组降模，72架桁架划分为18组，每组4片桁架。两台慢速绞车设在仓顶板上，两台绞车设两个吊点分别吊在桁架的两端。降模时，吊桁架外侧的绞车先放松，

10、里侧绞车不动，待桁架倾斜至能够躲开脚手架时，两台绞车同时慢速放松，将桁架放稳漏斗平台上进行解体，解体后将构件运出仓外堆放整齐。然后再顺序降第二、三、四组等十八组，如下图。3)施工顺序:土建人员拆除钢桁架平台上钢管及木跳板、铁皮，只留部分木跳板待降模施工用。检查仓顶锥壳下环梁上的埋件是否符合设计要求。按照下图安装安全防护绳，安装上下行人的钢梯。防护绳和钢梯要固定牢固。设置5吨绞车和5吨定滑轮。两台绞车都设置在仓顶板上，将两台绞车钢丝绳分别穿过第一组的预留管，拴好吊索。两台绞车同时提升拉紧钢丝绳，割断第一组与两侧组连接的环梁，拆除仓壁吊拉钢丝绳并将其绑牢在桁架平台上，同时拆除中心筒脚手架处对应部位

11、钢管牛腿并解除钢桁架与提升架的连接，此时第一组钢桁架与周围构件完全隔离开，处于自由状态。吊桁架外侧的绞车先放松，里侧绞车不动，待桁架倾斜至能够躲开中心筒脚手架时，两台绞车同时慢速放松，将平台放稳漏斗上，降至漏斗上约5组后。人员到漏斗上解体每组平台，解体后将桁架、环梁运出仓外堆放整齐。然后再顺序拆除第二、三、四组至十八组。拆除第十八组之前，挂好吊索拆除仓壁吊拉钢丝绳后，人员撤到中间脚手架上，将安全绳解开抽出盘好。4、材料表如下：序号名称规格单位数量1吊拉钢丝绳股数为619、外径25mm，公称抗拉强度为1700N/2m4502斜拉钢丝绳股数为619、外径17mm，公称抗拉强度为1700N/2m35

12、03卡环26个2904卡环17个1005捯链2吨台26慢速绞车5吨台27起重钢丝绳637+1-17.5m1508吊索钢丝绳637+1-12.5 L=3m根89镀锌钢丝绳637+1-9m14510单柄滑轮5吨个611安全吊环圆钢16个18三、荷载及受力计算钢桁架吊拉完成后，在施工其上的锥壳及锥壳平台时，对钢桁架支座及中心筒脚手架将产生很大的力，现分述该两部分施工时的受载及受力情况，进而验算其安全稳定性：a、施工仓顶锥壳时，荷载及受力计算施工仓顶锥壳时，锥壳混凝土依次分A段、B段、C段三段施工成型；为保证前段混凝土能有一定的强度，以分担本身的荷载，每施工段间必须间隔一天的时间，为简化计算，施工本段

13、时不考虑上段混凝土因强度上升而分担荷载及对支撑产生的荷载；如下图所示： 施工锥壳每段时，桁架平台所承受荷载组成情况如下：Z=（钢桁架荷载桁架平台上铁皮、木板荷载锥壳脚手架荷载+环梁HL2筋荷载锥壳底模荷载锥壳钢筋荷载）（面模荷载混凝土荷载施工荷载）荷载计算附后，明细表如下：序号荷载名称代号数量（Kg）备注1钢桁架（包括联系梁）GZ379072平台木板、铁皮TZ232903锥壳脚手架J锥壳JZ225909锥壳平台4环梁HL2筋HLZ111985锥壳底模荷载DMZ257656锥壳钢筋荷载GHZ1012007A段面模荷载MMZa14269B段面模荷载MMZb12064C段面

14、模荷载MMZc99028A段混凝土荷载HZa444251B段混凝土荷载HZb349069C段混凝土荷载HZc2848889A段施工荷载SZa25902B段施工荷载SZb21040C段施工荷载SZc17270计算各荷载在支座产生的反力：1、钢桁架荷载及环梁HL2筋荷载，近似平均分配于两支座：H1= (GZ+ HLZ) /72=(37907+11198)/72=682 Kg,P11=P21= H1/2=341Kg。2、桁架平台上铁皮、木板荷载，其受力图如下：H2= TZ/72=23290/72=324KgP12= H27.75/12=209 KgP22= H2- P12=115 Kg3、锥壳脚手架

15、荷载，其受力图如下：H3=（JZ1+ JZ2）/72=(38363+25909 )/72=892 KgP13= H36.2/12=460KgP23= H3- P13=432 Kg4、底模及钢筋荷载，其受力图如下：H4=（DMZ+ GHZ）/72=(25765+101200 )/72=1763 KgP14= H48.8/12=1293KgP24= H4- P14=470 Kg5、面模、混凝土及施工荷载，其受力图如下：P=面模荷载混凝土荷载施工荷载=MMZ+HZ+SZ5.1当施工A段时,其受力图如下：Pa=A段面模荷载A段混凝土荷载A段施工荷载=MMZa+HZa+SZa=14269+444251+

16、25902=484422 KgH5a=Pa/72=484422 /72 =6728KgP15a= H5a10.775/12=6041 KgP25a= H5a- P15a =687 Kg5.2当施工B段时,其受力图如下：Pb=B段面模荷载B段混凝土荷载B段施工荷载=MMZb+HZb+SZb=12064+349069+21040=382173 KgH5b= Pb/72=382173/72 =5308KgP15b= H5b8.4/12=3716 KgP25b= H5b- P15b =1592 Kg5.3当施工C段时,其受力图如下：Pc=C段面模荷载C段混凝土荷载C段施工荷载=MMZc+HZc+SZc

17、=9902+284888+17270=312060 KgH5c= Pc/72=312060 /72 =4334KgP15c= H5c5.87/12=2120 KgP25c= H5c- P15c =2213 Kg6、汇总支座反力：施工A段时：P1=P11+P12+P13+P14+P15a=341+209+460+1293+6041=8344 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25a=341+115+432+470+687=2045 Kg施工B段时：P1=P11+P12+P13+P14+P15b=341+209+460+1293+3716=6019 KgP2=P21+P22+P23+P2

18、4+P25b=341+115+432+470+1592=2950 Kg施工C段时：P1=P11+P12+P13+P14+P15c=341+209+460+1293+2120=4423 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25c=341+115+432+470+2213=3571 Kg根据上述计算，当施工A段时，外支座受力：P1=8344 Kg=81.77KN，为最大；当施工C段时，内支座受力：P2=3571=35 KN，为最大；故依这两个力验算钢丝绳吊拉节点及脚手架牛腿节点的安全性。b、施工仓顶锥壳平台时，荷载及受力计算：施工仓顶锥壳平台时，为保证浇筑砼时中心筒脚手架及钢桁架的安全稳定

19、性，平台梁板采用三层浇筑成型，以减少一次浇筑成型受载过大，发生安全事故；结合本工程平台最大梁尺寸（宽为1200 mm，高为2000mm）情况，决定整个平台梁板竖向分800mm，600mm，600mm三层浇筑成型，每浇筑层间隔时间最少3天，以满足前层砼对后层砼荷载能有一定分担能力的要求。根据以上情况，浇筑第一层（800mm层）时危险性最大，需验算浇筑该层时平台支模脚手架及中心筒脚手架受力安全问题。先验算平台支模脚手架受力安全问题。锥壳平台支模脚手架立杆纵横间距为1000mm，水平杆步距为1500mm。验算模板支架稳定性公式：N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架

20、自重标准值在立杆中产生的轴力，NG2K其他自重（恒载）标准值在立杆中产生的轴力，NQK施工荷载（活载）标准值在立杆中产生的轴力，脚手架采用483.5钢管，A=489mm2，f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本脚手架由于h(步距)=1.5mL(杆距)=1.0 m 取n=3H0=11.0m（H0为搭设高度）NG1K=0.038nH0=0.038311=1.254KN浇筑800mm层混凝土时产生的NG2K=Q/S Q-浇筑层钢筋砼重量=（114+1.218）2+23.149.30.7 0.824.5=2197 KNS-立杆数量=112+64=176 NG2K=Q/S=2197/

21、176=12.48 KNNQK=（114+1.218）2+23.149.30.7 1/176=0.64 KN注:施工荷载取1KN/m2N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2(1.254+12.48) +1.40.64=17.38 KN查表得：（安全系数）=0.245Af=0.2454890.205=24.6 KN由于N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=17.38 KNAf=24.6 KN 故满足要求；再验算中心筒脚手架受力安全问题。施工锥壳平台浇筑第一层800mm厚混凝土时，中心筒脚手架受力最不利，验算此时脚手架的安全稳定问题；中心筒脚手架所受荷载分如下两部分：

22、一部分为位于中心筒区域内的脚手架、模板、钢筋砼及施工等荷载，此荷载直接由中心筒脚手架承受；另一部分为位于中心筒区域外的脚手架、模板、钢筋砼、桁架自重及施工等荷载传给桁架内支座，再由内支座通过脚手架牛腿传给中心筒脚手架。荷载计算附后，明细表如下：序号荷载名称代号数量（Kg）备注1钢桁架（包括联系梁）GZ379072平台木板、铁皮TZ232903锥壳脚手架J锥壳JZ225909锥壳平台4中心筒区域外锥壳平台钢筋GJZW36667第一层800mm厚中心筒区域外5模板MZW37676砼HZW1808127施工SZW94178中心筒区域内锥壳平台脚手架JZN9202第一层800

23、mm厚中心筒区域内9钢筋GJZN586510模板MZN73911砼HZN3548112施工SZN1848施工锥壳平台浇筑第一层800mm厚混凝土时，桁架受力计算：1、钢桁架荷载，平均分配于两支座：H1= GZ/72=37907/72=526Kg,F11=F21= H1/2=263Kg。2、桁架平台上铁皮、木板荷载，其受力图如下：H2= TZ/72=23290/72=324KgF12= H27.75/12=209 KgF22= H2- F12=115 Kg3、锥壳脚手架荷载，其受力图如下：H3=（JZ1+ JZ2）/72=(38363+25909 )/72=892 KgF13= H36.2/12

24、=460KgF23= H3- F13=432 Kg4、锥壳平台上中心筒区域外的钢筋砼、模板、施工等荷载传给桁架荷载 : F=模板荷载混凝土荷载施工荷载+钢筋荷载=MZW+HZW+SZW+GJZW=3767+180812+9417+36667=230663 KgH4=F/72=230663/72=3204 KgF14= H44.55/12=1215KgF24= H4- F14=1989 Kg汇总桁架受力：F1=F11+F12+F13+F14=263+209+460+1215=2147 KgF2=F21+F22+F23+F24=263+115+432+1989=2799 Kg再验算中心筒脚手架受力

25、安全问题。中心筒脚手架立杆纵横间距为600mm，水平杆步距为1200mm。验算模板支架稳定性公式：N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架自重标准值在立杆中产生的轴力，NG2K其他自重（恒载）标准值在立杆中产生的轴力，NQK施工荷载（活载）标准值在立杆中产生的轴力，脚手架采用483.5钢管，A=489mm2，f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本脚手架由于h(步距)=1.2mL(杆距)=0.6 m 取n=3H0=45.0m（H0为搭设高度）NG1K=0.038nH0=0.038345=5.13KN浇筑800mm层混凝土时对中心筒脚手架产生的N

26、G2KNG2K=Q/S Q=中心筒脚手架上模板支架荷载+钢桁架在中心筒脚手架牛腿上产生的荷载+锥壳平台（中心筒内）砼荷载+锥壳平台（中心筒内）钢筋荷载+锥壳平台（中心筒内）模板荷载=JZN+72F2+HZN+GJZN+MZN=9202+722799+35481+5865+739=252815 Kg=2528.15 KN S-立杆数量=162 NG2K=Q/S=2528.15/162=15.6 KNNQK=SZN 0.01/162=18480.01/162=0.12KNN=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2(5.13+15.6) +1.40.12=25.04 KN查表得：（安全

27、系数）=0.3Af=0.34890.205=30.0 KN由于N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=25.04 KNAf=30 KN 故满足要求；四、节点计算1、吊环计算采用直径25的圆钢，则：A=3.1412.52=4902 f=235N/2允许拉力F= Af= 490235=115KN因吊环受力性质为双股，实际可承受荷载为:F实=1152=230 KN81.77KN，符合要求。 2、钢丝绳计算采用直径25、股数为619、公称抗拉强度为1700N/2的钢丝绳，其破断拉力总和为：Fg=439.5KN则：允许拉力为：Fg=Fg/K换算系数，按表14-4取用，取0.85K安全系数，按表

28、14-5取用，做捆绑吊索，应取8，因本工程做吊索时承受的是静态荷载，且钢丝绳不做频繁的捆绑动作，故考虑K值取7。则：Fg=Fg/K=0.85439.5/7=55.36KN因钢丝绳受力性质为双股，实际可承受荷载为:F=55.362=110.72KN81.77KN，符合要求。3、中心筒脚手架牛腿计算：计算简图如下：近似取T=1/3P2=1/335=11.67 KNN=T0.7/1.2=6.8 KN R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KN验算压杆稳定性：R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KNAf=37.2 KN 满足要求。查表：=0.37五、安全要求吊拉钢丝绳

29、时安全要求：1、吊拉钢丝绳时必须有详细的安全交底，并进行现场交底，履行签字手续。2、吊拉前，先在现场技术员、工长等管理人员监督指导下严格按要求进行吊拉第一根钢丝绳，并经验收合格后，以此为标准进行其他钢丝绳的吊拉，整个过程必须有专业技术员盯班，并对钢丝绳扣的锁紧程度等关键部位进行复查。3、钢丝绳吊拉必须在内吊架及安全网拆除前进行，具体操作人员必须正确佩戴安全帽及安全带，安全带必须挂设在安全可靠处。4、所有钢丝绳吊拉完且经检查合格后，才可拆除滑模支架。5、施工仓顶锥壳及锥壳平台时，设专人对桁架吊拉钢丝绳及中心筒脚手架牛腿进行观测，发现问题及时报告。6、为保证钢桁架整体稳定性，其端部用木方与仓壁顶紧

30、，每片桁架间焊接20钢筋剪刀撑。 降桁架时安全要求：1、凡患有高血压、心脏病、癫痫病的人员不能参加高空作业。2、施工前严禁喝酒，高空作业严禁嬉笑打闹。3、拆除时，由起重工统一指挥，严禁多人指挥，吊装时互相照应、互相通气。4、每天上班前开安全会，班长进行安全交底。5、施工人员必须遵守本工种安全操作规程，不得违章操作。6、遇有特殊情况，必须和施工负责人、技术负责人协商解决，不得擅自决定。7、风力超过五级以上（包括五级），停止高空作业。8、进入施工现场必须配戴安全帽，高空作业必须悬挂安全带，并保证挂在安全可靠的部位。在高空拆除平台时悬挂在安全防护绳上。使用前必须检查安全带和安全帽，保证完好能用，有断

31、股的安全带不得使用。9、施工人员系好衣服衣扣，袖口、裤口要扎牢，严防高空作业时挂柱衣服发生危险，高空作业严禁穿带跟易滑的鞋。10、拆除前设立周围10米范围的警戒线，严禁闲杂人员进入警戒范围。六、应用效果本仓于2009年07月底滑模完，平台外支撑采用钢丝绳，内支撑为中心筒脚手架牛腿，10月底降模完；在仓顶锥壳及锥壳平台施工过程中，经过对钢丝绳、中心筒脚手架及脚手架牛腿的变形观测；以及对整个钢桁架拆除过程中的安全、方便、进度的观察，均能满足施工要求，达到了安全快捷施工的效果，等到了甲方及监理各方的认可；取得了良好的经济效益和社会效益，成为一项具有自主创新的技术成果。七、经济效益：本次大直径筒仓降模

32、与传统工艺相比具有技术更先进、质量安全更有保证等优点，同时缩短了工期，降低了成本；经核算：此项技术应用共计创造经济效益65万元，其中缩短工期7天，创造了良好的经济效益。八、社会效益及应用前景该技术成果将对我处大直径筒仓的降模施工提供技术支持和借鉴，推动这一施工领域的技术进步。同时因我处此次创新技术的成功应用，提高了企业的知名度和信誉，为企业发展带来了良好的社会效益。本次大直径筒仓降模施工技术是一项创新技术，集成了现代化的管理方法和高新技术成果及企业的管理体系，采用工业自动化操作理念，确保降模施工的安全、快捷、方便，采用此技术施工安全高效，能够显著的缩短工期节约成本，推广应用前景十分广阔；直径大

33、于18m采用刚性平台施工的筒仓均可采用类似的方案进行降平台施工。附荷载计算如下：施工仓顶锥壳时荷载计算：1、桁架平台上荷载，桁架图如下： 计算明细表如下：名称计算公式荷载（Kg）钢桁架(包括联系梁)上弦（L11010）：1216.69=200Kg，GZ=(200+108+84+88)72+3347=37907 Kg下弦（L758）：129.03=108Kg，腹杆（L504）：（0.914+1.1513）3.059=84Kg，连接板：（10mm板）：0.20.20.01785028=88Kg，10槽钢：23.14（16.662+4.662+10.66）10=3347 Kg平台木板、铁皮50mm厚

34、木板：3.14 (172-4.32) 0.054000.9=15289 Kg， TZ=（15289 +8001）=23290Kg1.2mm厚铁皮：3.14 (172-4.32) 0.00127850=8001Kg，2、脚手架荷载（代号为：JZ），脚手架图如下：仓顶斜锥壳脚手架搭设沿仓中心环向搭设，仓顶锥壳平台脚手架按十字架搭设。2.1仓顶斜锥壳脚手架荷载：立杆：（1.65+2.76+4+5.3+6.5+7.8）74=2072m水平杆：（7.35+6.8+5.3+3.8+2.3+10.5）74+（1.53+1.37+1.210）74=4562 m剪刀撑：3537=1295 m计：7929m, 取

35、3.84Kg/m，79293.84=30447 Kg；扣件：取脚手杆总量的0.26，304470.26=7916Kg；JZ1=30447+7916=38363Kg；2.2仓顶锥壳平台脚手架荷载：立杆：9215=1935 m水平杆：2002.17=2940 m剪刀撑：2024=480 m计：5355m, 取3.84Kg/m，53553.84=20563 Kg；扣件：取脚手杆总量的0.26，20563 0.26=5346Kg；JZ2=20563+5346=25909 Kg3、锥壳顶环梁HL2筋荷载（代号为：HLZ）因施工要求，在绑扎锥壳筋前，锥壳顶环梁HL2筋必绑扎完，其配筋图如下：规格及根数 长

36、度 质量22根25： 23.149.65 5133Kg16根20： 23.149.65 2385Kg405根12： 5.54 1997Kg405根12： 4.67 1683Kg合 计： HLZ= 11198 Kg 4、模板荷载代号为：MZ (注：木模取30 Kg/m2，钢模取40Kg/m2)底模采用木模：DMZ=3.1410.54（16.65+9.3）30=25765 Kg面模采用钢模：A段模板荷载为：MMZa=3.143.512（17.45+14.9）40 =14269 KgB段模板荷载为：MMZb=3.143.512（14.9+12.45）40 =12064 KgC段施工荷载为：MMZc=

37、3.143.512（12.45+10）40 =9902 Kg5、混凝土荷载代号为： HZ (注：混凝土容重取2400Kg/m3)A段混凝土荷载为：HZa=3.142.483（17.452+14.92+17.4514.9）-（16.652+14.22+16.6514.2） 2400/3=444251KgB段混凝土荷载为：HZb=3.142.483（14.92+12.452+14.912.45）-（14.22+11.752+14.211.75） 2400/3=349069KgC段混凝土荷载为：HZc=3.142.483（12.452+10.02+12.4510.0）-（11.752+9.32+11

38、.759.3） 2400/3=284888Kg6、施工荷载代号为：SZ (注：施工荷载取100Kg/m2)A段施工荷载为：SZa=3.14（17.452-14.92）100=25902KgB段施工荷载为：SZb=3.14（14.92-12.452）100=21040KgC段施工荷载为：HZc=3.14（12.452-102）100=17270Kg7、钢筋荷载代号为：GJZ经计算，GJZ =101200Kg施工仓顶锥壳平台（第一层800mm砼时）荷载计算：1、中心筒外荷载：（LL7、KL1的钢筋、混凝土、模板、施工荷载作用点简化到HL2处） 1）桁架平台、木板、铁皮及脚手架荷载、：同仓顶锥壳一样

39、。2）钢筋荷载：HL2 11198 KgLL7 26根32 15.54m2 5098Kg 14根20 14.7 m2 1013 Kg 40根32 5.55 m2 2801 Kg（54+53）根10 （5.6+4.462）2 1926 KgKL1 39根32 12.4m2 6103 Kg 16根20 11.68m2 919 Kg 56根32 7.02 m2 4962 Kg（60+30）根12 （6.4+5.062）2 2647 Kg合 计：GJZW=36667 Kg3)砼荷载： HL2 23.149.650.70.82400=81449 Kg LL7 213.31.00.82400=51072

40、Kg KL1 210.481.20.82400=48291 Kg合 计：HZW=180812 Kg4）模板荷载：木模取40Kg/m2， HL2 23.149.650.740=1697 Kg LL7 213.31.040=1064 Kg KL1 210.481.240=1006 Kg合 计：MZW=3767 Kg5）施工荷载：施工荷载取100Kg/m2 HL2 23.149.650.7100=4242 Kg LL7 213.31.0100=2660 Kg KL1 210.481.2100=2515 Kg合 计：SZW=9417 Kg2、中心筒内荷载： 1）平台上脚手架荷载：立杆：1158=638

41、 m水平杆：2000.588=928 m剪刀撑：428=336 m计：1902m, 取3.84Kg/m，19023.84=7303 Kg；扣件：取脚手杆总量的0.26，7303 0.26=1899Kg；合计：JZN=9202 Kg2）钢筋荷载：KL1 39根32 7.7m2 3789 Kg16根20 7.7m2 606 Kg 50根12 （6.4+5.062）2 1470Kg合计：GJZN=5865 Kg3)砼荷载： KL1 HZN=27.71.20.82400=35481Kg4）模板荷载：木模取40Kg/m2，KL1 MZN=27.71.240=739Kg5）施工荷载：施工荷载取100Kg/m2 KL1 SZN=27.71.2100=1848 Kg中煤七十三处 2009年11月08日大直径筒仓降滑模平台技术研究效用情况说明我单位2009年承接的霍林郭勒扎鲁特旗1号原煤仓工程，首先对钢平台的支撑进行设计改进，改过去钢牛腿为钢丝绳，使钢平