优质建筑关键工程综合施工质量验收检查用表实用工序交接记录工序交接记录

1、株洲市大力新村二期工程脚手架施编制单位:日 期:一、双排钢管脚手架设计计算一基本概况本工程为框架16层，正负零以上为15层，如下1层；根据本地 施工状况，我项目部决定采用双排钢管整体脚手架。步距1.8米、钢管外径48、壁厚3.5mm、9 235、间距为1.5米、 架宽为1.2米，如图所示:1150011150011150011|111QU2T二荷载计算1、操作层荷载计算：根据建筑安装工人安全技术操作规程 第50条规定，脚手架上操作层附架荷载不得不小于2700N/m2。考虑 动力系数1.2，超载系数2.0，脚手架自身荷载为300N/m2，操作层附架荷载W1为：W1=2 x 1.2 x(2700

2、+ 300)= 7200N / m 22、非操作层荷载计算：钢管理论荷重为38.4N/m，扣件日勺荷重为10N/个计算，本工程非操作层荷载计算如下：剪刀撑长度近似按对角支撑日勺长度计算L = ,182 +1.52 = 2.33m每跨脚手架面积为S = 1.5 x 1.2 = 1.8m 2非操作层每层荷载W2为：w - G.8x2 + 技x2 + 技 + 2.33x2)x3&4xL3 +10 x4 = 367 78/m221.8式中1.3为考虑钢钎实际长度系数。三立杆实际荷计算/ + (y +1)T( f +(y + 心)2计算钢管日勺截面特性:A - 4.89 x 102 mm2i 15.78

3、mmL =旦L - 0.77x 1800- 1386mm 人-L0/i = 1386/15.78 - 87.83欧拉临界应力：兀2E 兀2x210000b 269N / mm 2-0.12人287.832y = 0.3 x G00 x i* _ 0,3 x(100 x 0.01578*f - 170N / mm 2设计荷载N为:v 4.89 x 102N =x2170 + G + 0.12)x 2692170 +。+ 0.12)x 269 )-T2 J2-170 x 269=33.3KN四安装高度计算假设操作层为三层，安装层数按下列式计算:S x3 x W + W2 x = 33.3KN式中S

4、为每根立杆受荷面积S = 1.8/2 = 0.9m 233300 3 x 7200 x 0.9n = 41.87 层367.78 x 0.9计算安装高度h=1.8X 41.87层=75.37米;安全系数 k=1+75.37/200=1.38；实际可安装高度H=75.37/1.38=54.62米。五扣件式钢管脚手架日勺验算1、正应力V = M /W m fMmax按均布荷载作用计算跨内最大弯距。大横杆按三跨持续 梁计；小横杆伸出不不小于0.4L时，按跨内最大弯距计；脚手板按 简支计，计算跨度以立杆间距计。计算荷载只考虑正常施工荷载，即 永久荷载与可变荷载，不考虑风雪荷载日勺组合；Wn净截面抵御矩

5、，48X3.5钢管取Wn=5.08X103mm3；设计强度调节系数，大横杆、小横杆、脚手板m=0.85 ；立柱 m=0.75；f钢材日勺设计强度，f=205N/mm2。（1）大横杆“0.1 x qL2V =5.08 x 1030.1 x 2500 x 1.5 x 1035.08 x 103=73.82N / mm 2 0.85 x 205 = 174.25N / mm 2（2）小横杆4000 x 1 22 x 103V =141.73N / mm2 0.85 x 205 = 174.25N / mm28 x 5.08 x 103（3）脚手板V = 2500 x 0.35 x 103 = 172

6、.24N / mm 2 0.85 x 205 = 174.25N / mm 2 5.08 x 103注：竹片脚手板近似取f=205N/mm2。2、剪应力=K - max m fvAnK截面形状系数，圆形K=2.0、方形K=1.50；V max计算截面日勺最大剪力，宜按承受均布荷载作用，小横杆为支座剪力；脚手板按简支计算；大横杆按三跨持续梁计，计算跨度等于立柱距离;An净截面积，48X3.5钢管取An=4.89cm2；fv取 fv=125N/mm2。（1）大横杆V= 0.6 x 12 x 1500 = 10800N = KVmax = 2.0 x 10800 = 44.17N / mm2 0.8

7、5 x 125 = 106.25N / mm2 A 4.89 x 102符合规定。（2）小横杆V = 9.6 x 6000 = 5760N = K Vma = a0 x 5760 = 23.56N/mm2 0.85 x 125 = 106.25N/mm2 A4.89 x 102符合规定。（3）脚手板V = 2.16 x 375 = 810Nmax=2.48N / mm2 0.227V = G - 0.9)x R反=G - 0.9)x 33300 = 3330N ；0.9为整体空间作用分派系数;符合规定，安全稳定。六脚手架最大搭设高度（Hmax）H =气max1 + 0.005Hk Q 1.31

8、.2N+1.4N )f 1.2 NGK1_ 0.7 x 45.447 -1.3(1.2 x 2.664 +1.4 x 3.71)1.2 x 0.442=39.413mNgk1 脚手架自重产生日勺轴力，高为一种步距，宽为一种纵距日勺脚手架，查表得0.442KN；七一一与立杆截面有关日勺调节系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时，取0.7；Ngk2脚手架附件及物品重产生日勺轴力，查表得2.664KNNQK3.71KN45.447KNmax39.4131 + 0.005 x 39.413=32.926m本工程脚手架实际搭设高度为45米，比规范规定要大。因此我 项目部决定从第十三层开始增设悬挑脚手架管

9、，具体做法如下：1、在第十三层楼面预埋Q形16钢筋，间距为1500mm，离楼 面边梁距离为0.5米；然后将架管穿入预埋件内挑出楼面管长为2.8 米。2、脚手架计算详见背面悬挑梁脚手架计算。二、悬挑脚手架计算1、求弯距及反力因悬挑脚手架为三层，为安全考虑所有将三层作为操作层，即W1=2X1.2X 2700=5480N非操作层W2=0每根立杆受荷面积S=1.8/2=0.9m2每根立杆承受荷载力为N=0.9X3X5.48=17.496KN9= R = 17.496 x 2 = 34.992KNM = 17.496 x1.9 +17.496 x 0.7 = 45.49KN2、抗弯强度验算M M 尸+

10、f绕X轴和Y轴日勺弯距（N mm4）X：nx YyWny式中M、M-对X轴和Y轴日勺净截面抵御矩（mm3）截面塑性发展系数取x = y=1.2-钢材日勺抗弯强度设计值（N/mm2 ）4.549 x 107 + 1.2 x 4.02 x 1054.549 x 107=188.6N/mm2 f = 215N/mm21.2 x 4.02 x 105故符合规定3、抗剪强度验算查得 I/S=216mmt =10 则34.992 x103 = 一一= 16.2N / mm2 f = 125N / mm2216 x 10v故符合规定注：V计算截面沿刚管截平面作用日勺剪力（N）S计算剪应力处以上毛截面对中和轴

11、日勺面积矩（mm3）I毛截面惯性矩（mm4）钢材抗剪强度设计值（N/mm2）4、支座局部承压验算设支承长度a=500、hy=48贝V 气=a + 2h = 500 + 2 x 48 = 596查得= 1.0O* F 1.0 x 34.992 x 103。_ 5.871N/ mm2 f _ 215N/mm2t %10 x 596注：F荷载（N）取F=g ;max一一荷载增大系数取1.0;匕荷载在钢管计算高度上边沿日勺假定、分布长度（mm）；a支承长度h梁顶面至钢管计算高度上边沿日勺距离。5、整体稳定性验算得：4549_ 119.23N/mm2 215N/mm20.76 x 5.02 x105注：M绕强轴作用得最大弯距（N mm）