柠檬酸废水毕业设计

1、.：.；某柠檬酸废水处置工程设计The Design of Citric Acid Wastewater Treatment Project 摘 要我国是世界上最大的柠檬酸消费和出口国，但柠檬酸消费工艺的固有特点使其消费过程中产生大量高浓度废水，成为环境的严重污染源，因此，废水治理已成为我国柠檬酸行业的当务之急。柠檬酸废水处置方法有消费饲料酵母法、上流式厌氧污泥床(UASB)工艺、活性污泥法、光合细菌法、乳状液法及综合处置法等。本设计着重从节省运转本钱和提高处置效率角度出发，采用厌氧二级接触好氧的处置方法。对工艺流程中各个设备及构筑物的任务原理及特点作了详细阐明；对各处置设备和构筑物进展了详细

2、的设计计算，确定了各处置设备和构筑物的构造尺寸、废水处置工程的平面布置和高程布置，并对废水处置工程进展了工程概预算,该工程总投资为万元，处置费用为每立方米废水.元。关键词：柠檬酸废水；废水处置；厌氧；好氧；AbstractChina is the worlds largest producers and exporters of citric acid, citric acid production process but the inherent characteristics of the production process to produce a large number of hi

3、gh-strength wastewater, the environment has become a serious source of pollution, therefore, wastewater treatment, has become Chinas citric acid industry priority.) Citric acid wastewater treatment method of feed yeast production method, upflow anaerobic sludge blanket (UASB) processes, activated sl

4、udge, photosynthetic bacteria law emulsion method and the integrated treatment of law. Focusing on the design to save costs and improve operation efficiency point of view, the use of anaerobic - aerobic secondary treatment of contacts. Of process equipment and structures in each of the working princ

5、iple and characteristics explained in detail; on the processing equipment and structures in detail the design and calculation to determine the structure of the processing equipment and the structure size, waste water treatment works layout and elevation layout, and a wastewater treatment works proje

6、ct budget, which projects a total investment of million deal with a cost of . yuan per cubic meter of wastewater.Keywords: Citric Acid wastewater, Wastewater Treatment, Floatation, Oxidation, Reduction第一章 绪论. 柠檬酸废水的来源与水质特征在我国，柠檬酸消费主要以薯干、玉米等为原料，用薯干为原料，采用薯干粉原料深层发酵法消费柠檬酸是我国独特的先进工艺。该工艺不需特别添加营养盐类或其他产酸促进剂

7、，而且产量较高，且资源丰富，价钱低廉。国外消费柠檬酸主要以糖蜜为原料，糖蜜的组成复杂，普通需求进展糖蜜预处置方可进展柠檬酸正常消费。国内柠檬酸消费的工艺流程如图-l.在柠檬酸消费过程中，薯干粉原料在发酵罐与发酵菌混合，在通风和搅拌的条件下进展发酵反响。发酵后的混合液中，大部分是溶解态的柠檬酸，并含有许多其他杂质与代谢产物，如薯干粉渣、蛋白质、菌丝体以及一些不能利用的糖类等。经过板框压滤后将固体状的菌丝体和薯干粉分别出来，所构成的滤渣可以用作饲料;往滤液中投加碳酸钙，与溶解态的柠檬酸反响生成难溶性的柠檬酸钙沉淀，经过过滤可以与其他可溶性杂质分别，这一过程称为中和。中和时普通先将滤液加温到摄氏度以

8、上再开场加碳酸钙，随着温度的升高，柠檬酸钙的溶解度降低，而其他杂质，如草酸钙和葡萄糖酸钙的溶解度。. 柠檬酸废水处置方法研讨现状. 柠檬酸废水治理现状我国是世界上最大的柠檬酸消费国,柠檬酸消费量大。随着经济的开展，我国柠檬酸的消费程度也在不断提高，目前年消费量在kt，其中%以上用于食品工业，特别是饮料的消费。柠檬酸消费过程中会产生高浓度有机废水，废水中主要含有淀粉质、蛋白质、各种有机酸、消费菌体所分泌的酶、发酵残留物、葡萄糖、氨氮和脂肪等有机物及N、P、S等无机物。行业统计数听阐明，每消费t柠檬酸可产生.m废水，高时可达mm。其COD和BOD负荷分别到达 m/L m/L以上。假设以我国柠檬酸产

9、量万t计，每年仅柠檬酸行业的超标废水的排放量就达万t，成为环境的严重污染源。因此，治理废水、维护环境已成为我国柠檬酸行业的当务之急。目前，国内主要以生物法对柠檬酸工业废水进展处置。由于柠檬酸消费废水属于高浓度有机废水，不含有毒物质，可生化性好，因此，国内外常用的柠檬酸废水处置方法是生物法，根据作用微生物的不同，生物处置方法可分为好养处置好厌氧处置两大类。针对我国家目前柠檬酸行业废水的处置现状的统计和调查，广泛采用的方法有以下几种：一好养生物处置法。好养生物处置是在有氧存在的条件下，经过好养微生物的作用，使废水中的污染物质得到降解。好养微生物是以活性污泥和生物膜的方式存在并发生作用的。好养生物法

10、包括传统活性污泥法工艺、间歇曝气活性污泥法SBR、好养生物膜法、氧化沟、深井曝气法等。活性污泥法活性污泥法是废水好养生物处置常用的方法之一，是在好养条件下利用悬浮生长的微生物絮体的代谢作用，氧化、分解、吸附废水中可溶性的有机物及部分不溶性有机物，并使其转化为无害的稳定物质从而使水得到进化的技术。贾慧利等对某电厂锅炉柠檬酸洗废水和该厂生活污水用活性污泥法结合处置进展了可行性实验研讨，实验结果阐明在室温下，控制污泥沉降比在%、pH.、溶解氧.mg/L，当进水COD浓度在mg/L时，出水COD及BOD可分别小于mg/L及mg/L,COD和BOD的去除率均可达%以上。SBR法自世纪年代以来，SBR法在

11、处置间歇排放、水质水量变化大的工业废水中得到了极为广泛的运用。SBR法分为进水、反响、沉淀、排水及闲置等几个运转阶段，使其具有厌氧法和好氧法的协同作用，水质水量变化顺应性强，出水水质好，不存在活性污泥膨胀等问题；且操作简单，运转可靠，易于实现自动化控制。张敬东等【】利用SBR法处置柠檬酸废水，废水的COD浓度为mg/L,运转h后，系统对COD有较好的去除效果，COD去除率在%左右。好养生物膜法生物膜法是利用微生物群体附着在固体填料外表而构成的生物膜来处置废水的一种方法又称固定膜法。生物膜普通呈蓬松的絮状构造，微孔较多，外表积很大，具有很强的吸附作用，有利于微生物进一步对被吸附的有机物的降解。当

12、生物膜增厚到一定程度时，由于遭到水力冲刷而发生剥落，适当的剥落可使生物膜得到更新。生物膜的外表层的微生物普通为好氧菌，因此称为好氧层。层内因氧的分散遭到影响而供氧缺乏，厌氧菌大量繁衍称为厌氧层。采用这种方法的构筑物有生物滤池、生物转盘、生物接触氧化池和生物流化床等。潘寻、胡文容【】对生物活性滤池+O深度处置柠檬酸废水做过研讨，研讨阐明，生物活性滤池+O工艺对柠檬酸废水的COD、色度和UV的去除率分别为%、%和%。出水可直接回用于柠檬酸发酵过程。氧化沟法氧化沟污水生物处置技术与其他生物处置相比，有其独特的技术和经济方面的特点。a 工艺流程简单，进水和出水安装构筑物少。氧化沟处置工艺简化了预处置过

13、程，污水流态可以按照完全混合-推流式思索，悬浮状有机物和溶解性有机物可以得到比较彻底的去除。氧化沟在流程中省略了初沉池和污泥消化池，使流程简单。b 曝气设备和构造方式多样化，运转灵敏。氧化沟构造方式多样，曝气设备款式多，运转方便。c处置效果稳定、出水水质好，并可以实现脱氮。 建基投资省，运转费用低。二厌氧生物法厌氧生物处置技术是一种低本钱的废水处置技术，是利用艳阳微生物的代谢过程，在无需提供氧气的情况下把有机物转化为无机物和少量的细胞物质，这些无机物包括大量的沼气和水。对于高浓度有机废水来说，厌氧处置不仅是一种节能型的治理手段，而且是一种产能型工艺。厌氧生物法包括厌氧消化池，厌氧接触法，厌氧生

14、物滤池，上流式厌氧污泥床，厌氧颗粒污泥膨胀床，內循环厌氧反响器等。厌氧消化池 厌氧消化池主要是借助于消化池内厌氧污泥来净化污水中的有机污染物。广东佛山环境配备公司采用高温厌氧消化法处置柠檬酸废水，进水COD和BOD浓度分别是-mg/L和-mg/L，控制消化温度，水力停留时间h，那么出水COD和BOD去除率分别为-mg/L和-mg/L，去除率到达%和%以上。厌氧接触法厌氧接触工艺同厌氧消化工艺一样属于中低负荷工艺。不过与厌氧消化工艺相比，它还是具有明显的优点：a.厌氧接触工艺的污泥浓度较高。其挥发性悬浮物的浓度普通为g/L，耐冲击才干强。b.有机容积负荷高。COD容积普通为kg/(m.d),CO

15、D去除率为%；BOD容积负荷为.kg/(m.d),去除率为%，出水水质较好。c.增设了沉淀池、污泥回流系统和真空脱气设备。d.适宜处置悬浮物和有机物浓度高的废水。厌氧生物滤池 厌氧生物滤池是利用附着于在体外表的厌氧微生物所构成的生物膜净化废水中有机物的一种方法，其处置溶解性有机废水时容积负荷高达kgCOD/(m.d)。升流式厌氧污泥床UASB上流式厌氧污泥床是国内外主要采用的柠檬酸废水处置方法。其过程为：废水经过反响器底部进水管进入内筒，逐渐上升到反响器顶部的水分布器，经过虹吸管均匀进入外筒和中筒之间驯化好的污泥相混合，在厌氧菌的作用下，废水中有机物被分解成沼气。经过斜板三相分别器的分别作用，

16、水经过三相分别器上部的出水管排出，污泥留在反响器底部，沼气经过水封经管道排出，进入气柜。UASB反响器的工艺构造和实践运转主要具有以下几个突出的特点：反响器中的污泥是在一定运转条件下、经过严厉控制反响器中的水力学特性和有机物负荷经过一段时间的培育而构成的，它是以颗粒状方式存在的高活性颗粒污泥，其好坏直接影响到UASB反响器的运转特性。反响器内有能分别泥、水、气的三相分别器，它是UASB反响器的最重要设备。这种三相分别器可以自动地将泥、水、气加以分别并起到廓清出保证集气室正常水面的功能。反响器中无须安装任何搅拌安装，反响器的搅拌是经过反响区产生的沼气的上升迁移作用实现的，因此具有操作管理比较简单

17、的特性。三厌氧好氧处置法为了提高厌氧处置后的出水水质，使其到达国家的排放规范，目前，在柠檬酸废水处置的实践工程中，多采用厌氧好氧组合处置工艺，且获得了较好效果。于凤涛等采取厌氧好氧组合工艺处置柠檬酸废水，厌氧采用UASB反响器，好氧采用接触氧化，并在厌氧好氧间设一曝气调理池，将厌氧出水和消费过程中排出的低浓度废水混合调理后再进接触氧化池处置。为了改善系统的出水水质，接触氧化池后又增设一气浮池。上述处置系统，好氧处置单元COD去除率为%以上，整理工艺的COD去除率为%。郝雯娣等采用两级UASB反响器和接触氧化工艺对柠檬酸废水进展了处置研讨。在中温条件下，当一级反响器进水COD负荷维持在.kg/(

18、md)时，COD去除率可达%以上，反响器内厌氧污泥实现了颗粒化；厌氧出水经接触氧化处置后，整体工艺COD去除率达%以上，出水COD浓度根本稳定在mg/L以下。二级UASB反响器COD去除效果较低，仅为%左右，但研讨者以为，二级UASB反响器的设置对废水中悬浮态有机物的去除、提高一级厌氧出水水质的可生化性、稳定处置系统的运转有着不可替代的作用。郭茂新等采用厌氧兼氧好氧工业处置以玉米为原料消费的废水，厌氧采用管道厌氧消化器，兼氧池、好氧池均为接触氧化池，其中兼氧池停留时间为h，溶解氧浓度为.mg/L。当进水COD平均浓度为.mg/L时，厌氧消化器COD. 柠檬酸废水治理技术展望随着全球可继续开展战

19、略的实施，循环经济和清洁消费技术越来越遭到人们关注。柠檬酸废水治理从末端治理已向清洁消费工艺、物质循环利用、废水回用等综合防治阶段开展。未来柠檬酸废水治理将突出以下几个方面：贯彻循环经济、注重清洁消费技术的开发与运用柠檬酸废水的处置技术很多，其中生物技术是具有较大开展潜力的技术，具有本钱低、效益高、不呵斥二次污染等优点。在处置的同时，还可以获得一定的经济效益。第二章 工程设计. 工程概略. 工程概述. 设计根据建立单位提供废水量及水质数据环保部门对污染治理的指示与要求GBJ-GB-GBJ-(修订版)，相关设计参数与技术要求中国建筑工业中国建筑工业中国建筑工业中国建筑工业. 设计原那么采用物理化

20、学法处置电镀废水，技术成熟、操作简单、效果稳定可靠；含氰废水、含铬废水不能与其它重金属废水混排，必需单独进展预处置，到达预期目的后，才干进入综合处置系统；综合处置采取中和、混凝法，掌握不同的处置条件，使各项调查目的均到达国家排放规范；运用pH /ORP自动控制仪表经过传感器对各个处置环节实现自动控制,确保废水治理能稳定地进展。. 工艺流程及阐明. 工艺流程确实定. 工艺流程阐明. 工艺原理. 构筑物设计计算调理池 总水力停留时间h，数量座. 尺寸 .mmmUASB反响器 单体尺寸mm.m;反响停留时间h，数量座. 配置：三相分别器；沼气搜集器；布水系统各套。一级接触氧化池 废水经UASB厌氧处

21、置后，可生化性得到很大的提高，在好氧微生物的作用下，对水的有机物进一步降解。 单池有效容积m单池尺寸：mm.m，停留时间.h，数量座.中间沉淀池 数量座 外形尺寸：mm，停留时间.h. 二级接触氧化池 有效容积.m,尺寸.m.m.m， 停留时间.h，数量座.二沉池 数量座，外形尺寸：m.m,停留时间h.污泥浓缩池 数量座，外形尺寸：m.m,停留时间h.机械脱水房. 调理池调理池亦称调理均化池，是用以尽量减少污水进水水量和水质对整个污水处置系统影响的处置构筑物。在调理池容积计算上，该当思索可以包容水量变化一个周期所排放的全部水量。当废水水质和水量都有一定的变化时，他们主要根据水量变化周期性来计算

22、调理池容积，当然，也应根据实践情况予以思索。设计要求调理池普通容积较大，应适当思索设计成半地下式，还应思索加盖板。调理池入地下不宜太深，普通为进水标高以下米左右。调理池布置应与整个污水处置工程各处构筑物的布置相配合。调理池应以一池两格为好，便于调理池的维修保养。调理池的埋深与污水排放口埋深有关，假设排放口太深，调理池与排放口之间应思索设置集水井，并设置一级泵站进展一级提升。调理池设计中可以不思索大型泥斗，排泥管等，但必需设有放空管和溢流管。必要时还应思索设超越管。设计参数调理池总水量为：Qmax=m/d=.m/h；设计有效水深为m；设计超高为.m；计算公式 式中 T总水力停留时间，h，设计为h

23、； 可变系数，取.。尺寸 设计池深h=m,取池宽b=m，那么长。实践容积 取池超高h=.m，池总高H=h+h=.m，V实=.=m.m。. 升流式厌氧反响器UABS一尺寸计算UASB反响器的有效容积包括沉淀区和反响区设计容积负荷为NvkgCOD/(md。UASB有效容积： 式中 UASB反响器的外形和尺寸 反响器设座，为矩形反响器有效高度 h=m,那么横截面积 单池从布水均匀和经济思索，矩形池长宽比：以下比较适宜。 设计反响器的总高H=.m,超高h=.m;水力停留时间HRT及水力负荷率Vr据参考文献，对颗粒污泥，水力负荷Vr=.m/(mh),故符合要求。二三相分别器构造设计三相分别器的根本构造构

24、造计算沉淀区设计根据普通设计要求，水流在沉淀室内的外表负荷,沉淀室底部进水外表负荷普通.m/(mh).本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置个集气罩，构成个分别单元，每池设置个三相分别器，图如所示三相分别器长度Bm，每个单元宽沉淀区的沉淀面积即为反响器的程度面积，即m。沉淀区的外表负荷：回流缝设计如下图，设取h=.m,式中 下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速式中 为使回流缝水流稳定，固液分别效果好，污泥能顺利回流，普通上三角形集气罩下端与下三角形斜面之间程度间隔 的回流缝中水流速：设CDb=.m式中 假定为控制断面Amin,普通其面积不低于反响器面积的。气液分别设计 由图所示=.

25、sin=.m CB=CDtan=.m.设AB.m，那么.校核气液分别。如图,假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法那么，要使气泡分别不进入沉淀区的必要条件是：沿AB方向水流流速：式中 气泡上升速度： 式中 设废水气泡直径d=；以下，=.g/cm,g=.-g/cm,=/s,=.，=.=.g/(cms),由于废水动力粘滞系数值比净水大，取废=.g/(cms),得三相分别器与UASB高度设计，三相分别区总高度h=h+h+h-h.h集气罩以上覆盖水深，取.m.UASB总高H=.m，沉淀区高m，悬浮区m，超高.m.布水系统的设计计算由资料知，颗粒污泥NVkgCOD/(md),每个布水点效力m,

26、出水口流速m/s.配水系统方式采用多管孔配水方式，每个反响器设根D=mm的总水管，根d=mm的支水管，支管分别位于总水管两侧，同侧支管之间的中心距为.m,配水孔径取mm,孔距m,每根水管有个配水孔，每个孔的效力面积.=m,孔口向下。布水孔孔径布水孔. =个，出水流速为.m/s，那么孔径计算为布水管设置在离UASB反响器底部mm处。三验证：温度，容积负荷kgCOD/(md),沼气产率.m/kgCOD;满足空塔水流速度u.m/h,空塔沼气上升速度ug.m/h.排泥系统的设计计算UASB反响器中污泥总量计算 普通UASB污泥床主要由沉降性能好的厌氧污泥组成，平均浓度为VSS/L,那么座UASB中污泥

27、总量产泥量计算 厌氧微生物处置污泥产量r=.kgVSS/kgCOD.流量m/d,进水COD浓度C=mg/L=.kg/m,COD去除率E=%。排泥系统设计在距UASB反响器底部cm和cm高处，各设置两个排泥口，共个排泥口。反响器每天排泥次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。排泥管选择D=mm，污泥泵选择型号：kWQ-.，主要性能：流量m/h；扬程m，电机功率.kW。数量台，每天排泥h。. 出水系统的设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的廓清水均匀的搜集并排出。出水能否均匀对处置效果有很大影响。出水槽设计 对于每个反响池，有个单元三相分别器，出水槽共有条，槽宽a=.m.设出水槽槽口附近水流速度为

28、.m/s,那么出水渠水深 取槽口附近槽深为.m,出水槽坡度为.；出水槽尺寸 m.m.m,数量座。溢流堰设计.沼气搜集系统的设计计算沼气产气量计算沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取r.m/kgCOD去除总产气量 GrQCE=.=m/d,单个UASB反响器产量集气管 每个集气罩的沼气用一根集气管搜集，单个池子共根气管。据资料，集气室沼气出气管最小直径dmm，取mm，构造如下图。沼气主管 每池根集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管，采用钢管，单池沼气主管管道坡度.。单池沼气主管内最大气流量 D=mm,充溢度为.，那么沼气总管内最大气流量：取Dmm，总满度为.，流速水封罐设计水封罐主要是

29、用来控制三相分别器的集气室中气液两相界面高度的，由于当液面太高或动摇时，浮渣或浮沫能够会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用。每一反响器配一水封罐。水封高度 HH-HH-反响器至储气罐的水头损失和储气罐内的压头，m；为保证平安取储气罐内压头，集气罩中出气气压最大H取mHO,储气罐内压强H为mmHO。H=m-.m=.mHO水封罐取水封罐高为.m，直径mm,进气管、出气管各一根Dmm并设液面计气水分别器 气水分别器为枯燥沼气所用，选用mmHmm钢制气水分别器中有钢丝填料，并配有流量计压力表。气柜 Vg=m/d=.m/h,气柜容积定为h的产气量，即Vg=m. 气柜尺寸

30、：mmmm。. 生物接触氧化池设计计算.生物接触氧化池设计数据：Q=m/d=.m/h，进水COD=mg/L,进水BOD=mg/L.采用二段处置工艺。氧化池为顺流式，底部进水，进气，上部出水。.设计尺寸一级接触氧化池尺寸，COD去除率E=%，BOD去除率E=%有效容积：式中 反响池总面积：式中 H填料层高度，普通采用.m。一级接触氧化池座，每池格。池深H=H+h+h+(m-)h+h=+.+.+.+.=.m式中 停留时间：主要构造见图二级接触氧化池尺寸进水COD=mg/L,去除率E=%，进水BOD=mg/L,去除率E=%有效容积：池平面尺寸：设计格长.m，格宽.m;单格尺寸.m.m池深 H=H+h

31、+h+(m-)h+h=.m停留时间 ()供气系统采用在填料下直接曝气充氧的分散安装采用多孔管。管设在距池底.m，孔径取.mm,孔在管的两侧交错陈列。一级接触氧化池需氧量 式中 查得水中溶解氧饱和度分别为Cs()=.mg/L,Cs()=.mg/L。气出口处的绝对压力Pb为：转移效率E为%，那么空气分开曝气池时氧的百分比为：温度为时，一级接触氧化池中DO饱和度为.mg/L,池中的平均DO饱和度为.mg/L,脱氧清水的充氧量为：式中 供气量 每格有根支管，管长m，管中心间距m，孔距mm，每根管有出气孔个。每根支管所需空气量：孔空气流速：二级接触氧化池需氧量 供气量为每单元格所需空气量 每单元格多孔管

32、根，长m，管中心间距.m，孔距mm，每管出气孔个。每根支管所需空气量 孔空气流速 接触氧化池所需总的空气量 各反响池充气管管径一级接触氧化池：设空气干管流速V=m/s;支管流速那么二级接触氧化池：设空气干管流速综上，一级接触氧化池： 二级接触氧化池：.布水系统采用导流廊道，设进水流速一级接触氧化池 导流廊尺寸：每单格各有一导流廊道，沿单格的边长，长.m,宽.m。导流墙高.m,距池底.m。二级接触氧化池 尺寸同一级。.出水系统出水采用过水孔，与导流廊道相对在另一长边，设出口流速一级接触氧化池过水孔所需面积充溢度为.，那么S=S/.=.m过水孔尺寸 每单元格有过水孔个，孔中心间距.m 孔宽b=.m

33、，孔高过水孔尺寸 .m.m.水流方式 水从过水孔流入下一单格导流廊道，整个反响池呈推流式，如下图引流渠 格与格间有引流渠，渠有效深度.m，实践渠深H=.+.+.=.m，渠长.m，从格外侧第一孔到格外侧最后一孔，如下图。详细构造尺寸：.m.m.m.出水渠 格过水孔外侧有出水渠，渠宽.m，设流速.m/s，那么有效水深，那么实践槽深.+.=.m,槽坡度为.，长.m.详细尺寸 .m.m.m.()二级接触氧化池过水孔所需面积：；设充溢度为.，那么S=.m.过水孔尺寸 设每单格有溢流孔个，孔间距m,溢流孔尺寸.m.m.水流方式同一级接触氧化池引流渠 构造同一级接触氧化池，详细尺寸：.m.m.m;坡度为.其

34、他一级接触氧化池 加上导流廊道、引流渠、出水渠等构筑物部分，单座反响池的尺寸mm.m.钢筋混凝构造，每池配曝气系统，半软性填料及支架套。二级接触氧化池 单座反响池尺寸：mm.m.沉淀池设计计算柠檬酸综合废水经过UASB反响池后，进入沉淀池，反响阶段构成的矾花，依托重力作用沉淀下来，实现泥水分别。竖流式沉淀池座，采用中心进水，钢筋混凝土构造，池内壁采用三脂二布玻璃钢防腐处置。设计规范 池子直径与沉淀区有效水深之比不大于.。 池子直径不宜大于.m，普通采用. m，最大不超越 m。 中心管内流速不大于mm/s。 中心管下口应设有喇叭口合反射板：(a) 反射板底板距泥面至少. m；(b) 喇叭口直径及

35、高度为中心管直径的.倍；(c) 反射板的直径为喇叭口直径的.倍，反射板外表积与程度面的倾角为；(d) 中心管下端至反射板外表之间的缝隙高在. m范围内时，缝隙种污水流速在初次沉淀池中不大于 mm/s，在二次沉淀池中不大于mm/s。 当池子直径小于. m时，廓清污水沿周边流出，当直径大于等于. m时增设辐射式集水支渠。 排泥管下端距池底不大于. m，管上端超出水面不小于. m。 浮渣挡板距集水槽. m，高出水面. m，淹没深度. m。 竖流式沉淀池的污泥借助静水压力由排泥管排出，静水压力普通为. m。设计参数 沉淀池设计进水量为Qmax=. m/h=. m/s；设计中心管内流速为=.m/s；污水

36、由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度V=.m/s；污水在沉淀池中的流速V=.mm/s；设沉淀时间为t=.h；水面距池壁.m处设置挡板，挡板伸入水下.m，水上高度为.m。计算中沉池的计算中心管面积A=.沉淀池外表有机负荷取.m/(mh),那么上升流速=.mm/s,那么沉淀池有效断面积 沉淀池直径 沉淀池有效水深h。设沉淀时间.h，那么 校核池径水深比 D/h=.(符合要求)校核集水槽每米出水堰的过水负荷 符合要求，可不用另设辐射式水槽。沉淀池圆截锥部分有效容积V 设圆锥底部直径d为.m,截锥高度为h,截锥侧壁倾角=，那么污泥体积： 中心管直径d=.m中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度,设流过

37、该缝隙的污水流速=.m/s,喇叭口直径d=. d=.=.mh= = =. m沉淀池总高度H=h+h+h+h+h=.+.+.+.=.mm设池子的维护高度h=.m，缓冲层高h=(泥面很低)，故实践尺寸 mm. 终沉池 计算同中沉池，沉淀时间h，有效水深h=.-=.m实践尺寸 m.m,其他尺寸同中沉池。. 污泥浓缩池 污泥是废水处置过程中的副产物。污泥体积约占处置水量的.%.%左右。污泥处置的目的有：确保废水处置的效果，防止二次污染；使容易腐化发臭的有机物稳定；使有毒有害物质得到妥善处置或利用；使有用物质得到综合利用，变害为利。总之，污泥处置和处置的目的是减量、稳定、无害化及综合利用。本设计中，污泥

38、主要为UASB反响器产生的厌氧消化污泥和接触氧化池产生的污泥。采用污泥浓缩法的方法来降低污泥中的孔隙水，以降低污泥的含水率，这样就减少了污泥体积，可以减小池容积和处置所需的投药量，减少用于保送的管道和泵类的尺寸。浓缩池的构造与特点本设计采用延续式重力浓缩池。本工程中污泥量不多，采用竖流式浓缩池，不设刮泥机，污泥室的截锥体斜壁与程度面所构成的角度应不小于，中心管按污泥流量计算。沉淀区按浓缩分别出来的污水流量进展设计。.设计参数进泥含水率 当为初沉污泥时，其含水率普通为%；当为剩余活性污泥时，其含水率普通为.%.%；当为混合污泥时，其含水率普通为%.%。污泥固体负荷 当为初沉污泥时，污泥固体负荷宜

39、采用kg/(md)；当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用kg/(md)；当为混合污泥时，污泥固体负荷宜采用kg/(md)。浓缩后污泥含水率 浓缩后污泥含水率宜为%。污泥停留时间 浓缩时间不宜小于h，但也不要超越h，以防止污泥厌氧腐化。有效水深 普通为m，最低不小于m。污泥室容积和排泥时间 应根据排泥方法和排泥间隔时间而定，当采用定期排泥时，两次排泥间隔普通可采用h。集泥设备 幅流式污泥浓缩池的集泥安装，当采用吸泥机时，池底坡度可采用.；当采用刮泥机时，不宜小于.；不设刮泥设备时，普通设有污泥斗，其污泥斗与程度面间的倾角应不小于。构造 浓缩池采用水密性钢筋混凝土建造。设污泥排入管、排出管、排上清液

40、管、排泥管等管道，最小直径采用mm，普通采用铸铁管。上清液 浓缩池的上清液，应重新回流到初沉池进展处置。其数量和有机物含量参与全过程的物料平衡来计算。.设计计算 浓缩池面积式中 本工程中，污泥的分量W=kg/d，剩余污泥含水率P为.%,混合污泥密度为kg/m,湿污泥量 污泥固体浓度为 C=(-.%)=kg/m污泥固体负荷采用kg/m.d，那么浓缩池总面积A=./=.m浓缩池直径浓缩池任务部分高度 式中 T 设计浓缩时间，h.h,取h。浓缩池总高度 H=h+h+h=.+.+.=.m式中 h超高，m；h缓冲层高度，m；污泥浓缩池尺寸 m.m浓缩后污泥体积 式中 P进泥含水率，取.%；P出泥含水率，

41、取%。泥斗深度h(另计)=m，池底直径d=m.那么可以天除一次泥. 污泥脱水间设置污泥贮柜，污泥贮柜除进出泥管外，还需设置泥位计，通风孔。采用板框压滤机进展污泥脱水，过滤面积为 m。污泥贮柜每天产泥量为 m/ d，设计污泥贮柜储泥时间为h贮柜容积为V=. = m 脱水间尺寸为mmm. 小结主要建构筑物如表-所示： 表- 主要建构筑物一览表序号主要建构筑物数量构造方式尺寸LB面积m调理池钢混.调理池钢混调理池钢混调理池钢混调理池钢混.过滤池钢混D=.破氰池钢混.混排破氰池钢混复原池钢混中和混凝池钢混沉淀池钢混D=.污泥浓缩池钢混D=中间水池钢混活性炭过滤池钢混D=.清水池钢混.污泥脱水间砖混主要

42、设备如表-所示：表- 主要设备一览表序号设备安装位置设备称号规格数量备注调理池防腐蚀泵PWF-.备气浮池单吸离心泵IS-备中间水池耐腐蚀泵IHF-F备污泥浓缩池潜污泵QW.-A备污泥脱水间板框压滤机备气浮池气浮成套设备YJY-S-. 平面布置和管道计算. 平面布置污水厂的平面布置是在工艺设计计算之后进展的，根据工艺流程、单体功能要求及单体平面图形进展，污水厂总平面图上应有风向玫瑰图、构建筑物一览表、占地面积目的表及必要的阐明，比例尺寸普通为：，图上应有坐标轴线或方格控制网。处置构筑物是污水处置工程的主体构筑物，在做平面布置图时，应结合地形和地质条件，根据各处置构筑物的功能要求，合理确定其平面位

43、置。详细布置原那么如下：处置构筑物尽量按流程方向布置,且宜布置成直线型,受场地或地形限制不能按直线布置时,应留意各构筑物间相互衔接.平面布置时应充分利用地形,尽量使施工时的挖、填土方量平衡，以减少外运土方量，并避开劣质土壤地段。各构筑之间应坚持一定间距，以保证敷设衔接纳渠及道路的需求。通常间距为-m，对某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池。在进展平面布置时，还应思索主体构筑物与辅助建筑物或其他构筑物组合布置，以节省用地和便于管理，且防止平面过于分散和混乱。污水和污泥处置构筑物通常分开设置，卫生条件差的污泥处置构筑物通常放在厂区后面。根据以上原那么布置了平面图，见附图。. 管道尺寸及水力损失计算

44、管件和阀门的部分阻力系数见表-表- 管件合阀门的部分阻力系数称号阻力系数称号阻力系数闸阀.弯头，.止回阀流量计.球阀.前处置调理池到气浮池的管径及水力损失前处置废水池有效容积为m，最低水位标高为-. m；气浮池最高水位标高为. m；前处置废水池到气浮池管线长L= m；沿程有个阀门，个o弯头，一个流量计；其中闸阀个，止回阀个，球阀个。进入气浮池的流量为Qm/h，气浮池进水管公称直径DN为mm，流速为u=. m/sRe=du/=./.=，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=./.=.及Re=查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.+.)=. m气浮池到过滤池的管径及水力损失

45、气浮池出水水位为. m，过滤池进水水位为. m。气浮池到过滤池管线长m。沿程有闸阀个，个弯头，一个流量计；气浮池出水管公称直径DN为mm，流量为Qm/h，那么流速为u=. m/s,Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.)=. m选取IS-离心泵，流量 m/h，扬程 m，功率. kw。含氰废水调理池到一级破氰池的管径及水力损失含氰废水池有效容积为 m，最低水位标高为-. m；破氰池最高水位标高为. m；含氰废水池到破氰池管线长L= m；沿程有个阀门，个o弯头，一个流量计；其中闸阀个，止回

46、阀个，球阀个。进入破氰池流量为Qm/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=. m/sRe=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.+.)=. m混排废水调理池到一级破氰池的管径及水力损失混排废水池有效容积为 m，最低水位标高为-. m；破氰池最高水位标高为. m；含氰废水池到破氰池管线长L= m；沿程有个阀门，个o弯头，一个流量计；其中闸阀个，止回阀个，球阀个。进入破氰池流量为Qm/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=. m/sRe=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-

47、/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.+.)=. m含铬废水调理池到复原池的管径及水力损失含铬废水调理池最低水位标高为-. m；复原池最高水位标高为. m；含铬废水池到复原池管线长L= m；沿程有个阀门，个o弯头，一个流量计；其中闸阀个，止回阀个，球阀个。进入破氰池流量为Qm/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=. m/sRe=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.+.)=. m混排废水二级破氰池到复原池的管径及水力损失混排废水二级破氰池到复原

48、池的水量为m/h，取管子DN=mm，流速为：u=. m/s混排废水二级破氰池到复原池的管线长 m，沿程有个闸阀；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.)=. m复原池到综合废水调理池的管径及水力损失复原池到综合废水池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=. m/s复原池到综合废水池的管线长为 m，沿程有个闸阀，个o弯头；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.)=. m含氰废水二

49、级破氰池到综合废水调理池的管径及水力损失含氰废水二级破氰池到综合废水池的水量为m/h，取管子DN=mm，流速为：u=. m/s含氰废水二级破氰池到综合废水池的管线长为 m，沿程有个闸阀，个o弯头；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.)=. m中和混凝池到沉淀池的管径及水力损失中和混凝池到沉淀池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=.m/s；复原池到综合废水池的管线长为 m，沿程有个闸阀，个o弯头；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=

50、.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.)=. m沉淀池到中间水池的管径及水力损失中和混凝池到沉淀池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为： u=.m/s复原池到综合废水池的管线长为 m，沿程有个闸阀；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.)=. m中间水池到活性炭过滤池的管径及水力损失中和水池水面标高为. m，活性炭过滤池的最高进水水位标高为. m。中间水池到活性炭过滤池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=.m/s；复原池到综合废水池的管线长为 m

51、，沿程有个闸阀；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.)=. m根据Q和H选取IHF-F离心泵，Q=m/h，H=m，N=.KW。活性炭过滤池到清水池的管径及水力损失活性炭过滤池到清水池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=.m/s；活性炭过滤池到清水池的管线长为 m，沿程有个闸阀；Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.)=. m综合废水池到中和混凝池的管径及水力损失综合废水池到中和

52、混凝池的水量为m/h，取管子DN=mm，那么流速为：u=.m/s；综合废水池到中和混凝池的管线长为 m，沿程有个阀门，个o弯头，一个流量计；其中闸阀个，止回阀个，球阀个。Re=du/=./.=.，故管中为湍流。根据相对粗糙度/d=.-/.=.及Re=.查得=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.+.+.)=. m。从调理池经泵提升后水头损失做大为. m，选泵PWF，流量 m/h，扬程. m，功率.kw适宜。沉淀池池到污泥浓缩池的管径及水力损失沉淀池池到污泥浓缩池的污泥流量为.m/h，取管子DN=mm，流速为：u=.m/s综合废水池到中和混凝池的管线长为 m，沿程有个闸阀，个o弯头。Re=du/=./.=，故管中为层流。=.管内流体的摩擦阻力损失为：hf=l/d+=.+(.+.)=. m。. 高程计算及布置. 布置原那么污水处置厂站的高程布置的主要义务是确定各处置构筑物合