城镇一体化预制泵站技术规范

1、-. z.- . -可修编- . 省工程建立标准城镇排水工程一体化预制泵站应用技术规程DB33/T /-条文说明-. z. -可修编- .目 次 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 总则11 总则40HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 根本规定33 根本规定41HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 材料要求44 材料与要求42HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 筒体4，14.1 筒体42HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 底座4，24.2 底座42HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 效劳平台4

2、，34.3 效劳平台与自动耦合系统42HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 控制柜4，44.4 控制柜42HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 潜水泵4，54.5 潜水泵43HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 管路系统4，64.6 管路系统43HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 控制装置4，74.7 控制装置43HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 设计构造55 设计与构造44HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 一般规定5，15.1 一般规定44HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 泵站选型设计5，25.2 泵站选型设

3、计44HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 荷载分析5，35.3 荷载及稳定分析45HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 荷载与扬程计算5，45.4 荷载与扬程计算45HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 抗浮计算5，55.5 抗浮计算46HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 地基计算5，65.6 地基计算46HYPERLINK 一体化预制泵站.docl 构造5，75.7 构造52HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 施工66 施工53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 施工准备6，16.1 施工准备 PAGEREF _Toc399

4、249918 h 53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 泵坑开挖6，26.2 泵坑开挖53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 砼底板安装6，36.3 混凝土底板安装53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 泵站吊装6，46.4 泵站吊装53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 调试6，66.6 调试53HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 质量验收77 质量检查与验收54HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 一般规定7，17.1 一般规定54HYPERLINK 一体化预制泵站.doc l 检查验收7，27.2 检查与验收54HY

5、PERLINK 一体化预制泵站.doc l 一般规定8，18 运行与维护55Content TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc3992498961 General Provisions40HYPERLINK l _Toc3992499003 Basic Regulations41HYPERLINK l _Toc3992499014 Material and Request42HYPERLINK l _Toc3992499024.1 Tank42HYPERLINK l _Toc3992499034.2 Base42HYPERLINK l _Toc3992499044

6、.3 Service Platform and Autocoupling System42HYPERLINK l _Toc3992499054.4 Control Cabinet42HYPERLINK l _Toc3992499064.5 Submersible Pump43HYPERLINK l _Toc3992499074.6 Pipe System43HYPERLINK l _Toc3992499084.7 Control Equipment43HYPERLINK l _Toc3992499095 Design And Manufacture44HYPERLINK l _Toc39924

7、99105.1 General Requirements44HYPERLINK l _Toc3992499115.2 Type Selection Design of Pumping Station44HYPERLINK l _Toc3992499125.3 Load and Stabilize Design45HYPERLINK l _Toc3992499135.4 Load and Head Calculate45HYPERLINK l _Toc3992499145.5 Anti-floating Calculate46HYPERLINK l _Toc3992499155.6 Foundt

8、ion Calculate46HYPERLINK l _Toc3992499165.7 Structure52HYPERLINK l _Toc3992499176 Construction53HYPERLINK l _Toc3992499186.1 Construction Preparation53HYPERLINK l _Toc3992499196.2 E*cavation of Pump Pit53HYPERLINK l _Toc3992499206.3 Install Concrete Slab53HYPERLINK l _Toc3992499216.4 Install Pump St

9、ation53HYPERLINK l _Toc3992499236.6 Debug53HYPERLINK l _Toc3992499247 Quality Inspection and Acceptance54HYPERLINK l _Toc3992499257.1 General Requirements54HYPERLINK l _Toc3992499267.2 Inspection and Acceptance54HYPERLINK l _Toc3992499298 Operation and Maintenance55 TOC o 1-3 h z u TOC o 1-3 h z u 1

10、 总 则制定本规的目的,就是为了统一排水泵站施工的技术标准,保证泵站施工质量,使泵站工程在国民经济建立中更好地发挥作用。本规程不仅涉及城镇排水工程一体化预制泵站的设计、施工的相关技术要求，与之相配套的验收、维护保养也应按相关国家、行业和地方标准执行。-. z.3 根本规定 泵站施工应综合考虑所处工程地质条件、场地及周边环境条件、施工条件、使用期限等因素,并针对以上因素确定泵站的工程施工方案。 为了防止施工中发生平安事故，施工单位应建立健全质量保证体系和施工平安管理制以消除平安隐患。在施工前，有方案、有步骤地认真做好现场有关情况的调查，收集与工程施工相关的资料，并对这些情况和资料进展认真调研和分

11、析，对于编制好施工组织设计及今后的工程实施是非常有益的。施工中因发生的不可预见因素，致使施工方实际工程量超过原施工图纸的工程量，或施工工艺、技术要求对施工图纸进展修改、完善，施工、监理和建立方可提出洽商容，由设计、监理、施工和建立方对洽商的容签字确认后生效，严禁按未批准的设计变更或工程洽商进展施工。3.0.6 设备配套使用的外购件、材料均应选用符合国家标准或行业标准的产品，并应具备必要的技术文件，包括合格证、说明书、检验报告等。 本条为设备安装前的清理检查要求。设备检查包括外观检查、解体检查和试验检查。对设备检查采用的方法，安装单位应根据具体情况确定。整装到货或制造厂技术文件规定不宜解体检查的

12、设备，出厂有验收合格证且包装完整、外观检查未发现异常情况、运输和保管符合技术文件规定，则可不进展解体检查。但是，假设对制造质量有疑心或由于运输、保管不当等原因而影响设备质量、则应进展解体检查，或进展试验检查。按正常的安装顺序，设备与安装有关的尺寸和配合公差都要进展检查。多台同型号设备同时安装时，每台设备应用标有同一序列标号的部件进展装配。3.0.9工程质量验收应在施工单位自检根底上,按照检验批、分项工程、分部工程(子分部工程)、单位工程顺序进展，预验收合格后按规定要求组织竣工验收。4 材料与要求4.1 筒体玻璃钢罐是由天然树脂和玻璃纤维经过微电脑扼制机器烦扰而成的一种非金属复合材料罐体,它具备

13、耐腐蚀,高超度,生存的年限长,可预设性灵活,工艺性强等特点。对全构造玻璃钢设备的拼缝处铺贴的玻璃钢，耐蚀层外表不允许有深度为2mm以上的裂纹，增强层不允许有深度为2MM以上的裂纹。 玻璃钢筒体采用连续缠绕加强玻璃纤维筒体，计算机控制缠绕工艺，确保厚度均匀并到达设计要求。质量稳定优良，出厂前须进展100%防渗漏试验，确保无泄漏。吊耳为一个夹套装置，份两片构成，每一片呈半圆形，其直径略小于筒体直径，两片用高强螺栓连接；在每一片的中间位置焊接一个管轴形吊耳，同时吊耳的部与夹套接触必须焊接加强筋。筒体外安装预制吊耳，是为了易于施工安装。4.2 底座 弧型下凹式构造底座，可抵抗地下水的压力而不变形，同时

14、允许少量的污水停留在泵坑，当泵再次启动时，泵坑附近的大流速可以到达自清洁的效果，免除了人工清淤。 泵站底板的形状应根据泵站基坑支护形式和泵站安装的要求确定，宜采用和基坑底部一样形状的底板。为防止地基不均匀沉降，多井筒泵站和泵站前后端构筑物包括格栅井、阀门井距离较近时，宜采用同一个底板。 对于安装大型水泵的泵站，如底座重量达不到要求，应采取底部灌浆及植筋等措施增加底座重量及根底结实度，保证泵站的稳定运行。防震构件包括防震垫、防震台等。4.3 效劳平台与自动耦合系统 检修时为方便关闭阀门，泵站置效劳平台。4.4 控制柜 设备外表应平整、匀称，外观不应该有磕碰、划伤、局部变形等缺陷，喷塑和漆部位不应

15、有脱落、剥离、起泡、留痕等缺陷。控制柜的外表涂层不应炫目反光，颜色应均匀一致，整洁美观，不应有脱漆、起泡、裂缝、皱纹和流痕等现象。 控制柜电气、电子元器件应符合有关产品标准和设计的要求。 控制柜在无人值守时可实现以下控制功能： 1日常放空泵站，防止沉淀；2防抱死功能； 3防止浮渣。4.5 潜水泵与管道连接需要注意管径的变化，一般管道口径都要比水泵出口大一号，水泵与管道之间需要增加软接头，有可挠性相交软接，也有不锈钢软接等，均为法兰连接；还要注意管道支架的设置及安装，保证水泵不承载管道附加的外力。4.6 管路系统4.6.2 不锈钢管件产品特点不锈钢管给人一种自然的巩固亮丽之感 其自然色彩能柔和地

16、反映出周围环境的颜色。管道支、吊架应按照设计图纸要求选用材料制作，其加工尺寸、型号、精度及焊接均应符合设计要求。 止回阀的设置应符合国家现行标准建筑给水排水设计规GB50015的有关规定；止回阀选用应符合现行标准石油、石化及相关工业用钢制截止阀和升降式止回阀GB/T 12235的有关规定。4.7 控制装置两台泵单独根据液位单独启动、停顿，就算一台坏了另一台可以自动启动。自动控制是要求来水量和集水池水位发生变化或因种种原因出现故障时，与之相对应的泵的台数、转速或闸门的开度等能相应的变化，并按事先确定的要求自动调节。5 设计与构造5.1 一般规定站址地质条件是进展泵房布置的重要依据之一。如果站址地

17、质条件不好，必然影响泵房建成后的构造平安。为此，在布置泵房时，必须采取适宜的构造措施，如减轻构造重量，调整各分部构造的布置等，以适应地基允许承载力、稳定和变形控制的要求。 预制泵站施工、安装、检修和管理条件也是进展泵房布置的重要依据。一个合理的泵房布置方案，不仅工程量少、造价低，而且各种设备布置相互协调，整齐美观，便于施工。安装、检修、运行与管理，有良好的通风、满足通风、采暖和采光要求，并符合防潮、防火、防噪声、节能、劳动平安与工业卫生等技术规定，并满足交通运输要求。 预制泵站层底板高程是控制主泵房立面布置的一个重要指标，应根据水泵安装高程和进水流道含吸水室布置或管道安装要求等因素确定。底板高

18、程确定适宜与否，涉及机组能否平安正常运行和地基是否需要处理及处理工程量大小的问题。 根据调查资料，已简称的泵站辅助设备多数布置在主泵房的进水侧，而电气设备则布置在出水侧，这样可防止穿插干扰，便于运行管理。在采用新技术、新材料、新设备和新工艺时，要注意其是否成熟可靠。重要的新技术、新材料、新设备和新工艺的采用，一定要经过国家有关部门或权威机构进展鉴定验证。5.2 泵站选型设计5.2.1泵站形式选择是一体化预制泵站设计首先需要明确的形式。对于用地指标短缺的排水泵站，宜选择模块化湿井泵站。对于给水泵站或不允许设备和构筑物外漏地面的泵站，宜选择模块化集成泵站。对于有较高防盗要求或地面积雪较深的排水泵站

19、，宜选择带维修间的湿井泵站。对于流量较大或系统较复杂的泵站，宜选择多井筒泵站。5.2.2关于一体化预制泵站位置具备的条件进展说明。5.2.3一体化预制泵站设计方案应和总体规划相协调，对于可分期建立的泵站，宜采用土建和设备总体分期建立。泵站设计应考虑节能减排的需要，采用高效的设备和无泄漏设计。5.2.4关于确定一体化预制泵站设计规模的原则。由于一体化预制泵站安装简便、快速，可根据近期规模进展配置，远期流量升级后，可通过远期接口连接泵站，迅速满足要求，节省前期的投资本钱。5.2.5关于一体化预制泵站平面布置原则的规定。潜水自耦式安装的水泵各泵最小中心距应为泵壳宽度的1.5倍，泵中心与墙壁之间的最小

20、距离为泵壳宽度的0.8倍。2个井筒外径最小距离不得小于0.5M。5.2.6关于一体化预制泵站设计方案包含容的说明。5.2.7关于一体化预制泵站水泵选型的技术要求规定。水泵选型应方便泵站维修和水泵轮值，减少对供电电网的冲击。湿井泵站应采用带IP68的潜水电机的水泵，防止水泵电机进水。5.2.8关于一体化预制泵站水泵启动方式的规定。5.2.9关于不同性质来水的泵站适应采用的水泵类型的规定。5.2.10一体化预制泵站水泵的散热冷却系统对于水泵的平安、有效运行起着很重要的作用，冷却系统应满足水泵工作要求，关于湿式安装和干式安装分别适宜采用的水泵冷却系统的规定。5.2.11关于采用重力管网和压力管网的泵

21、站控制方式的规定。5.2.12关于采用液位控制水泵自动开停时，泵站最高液位和最低液位之间的有效容积计算的规定。排水泵站的最高液位和最低液位之间的距离过小，电机频繁启停易导致过载。距离过大，水泵运行周期过长，增加了泵池沉淀和堵塞的风险，正确的最高液位和最低液位之间的距离是池型优化设计的关键。5.2.13关于预制泵站竖向高程设计的规定。集水池最高水位的设置不得使管道上游地面检查井产生溢水，集水池最低水位的设置应防止水泵吸入空气。 TOC o 1-3 h z u 5.3 荷载及稳定分析5.3.1荷载及稳定分析是一体化预制泵站设计中的一项主要容，其计算容通常包括4个方面，即抗滑验算、抗浮验算、抗倾验算

22、和地基强度验算。按照理论和经历分析，当地基强度验算能够满足无拉应力时，则抗倾自然满足，但仍需要作抗滑抗浮及根底下应力的验算工作。本条列举了影响预制泵站稳定性的各种荷载及其组合。5.4 荷载与扬程计算5.4.1 在进展水工建筑物构造计算时，荷载计算和组合是非常重要的一步。构造设计中涉及的作用包括直接作用荷载和间接作用如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用。设计扬程是选择水泵型式的主要依据。在设计扬程工况下，泵站必须满足设计流量要求。设计扬程应按泵站进、出设计水位差，并计入进、出水流道或管道沿程和局部水力损失确定。最高扬程是泵站正常运行的上限扬程。水泵在最高扬程工况下运行，其

23、提水流量虽小于设计流量，但应保证其运行的稳定性。最低扬程是泵站正常运行的下限扬程。水泵的最低扬程工况下运行，亦应保证其运行的稳定性，即不致发生水泵汽蚀、振动等情况。5.5 抗浮计算5.5.1预制泵站设置在地下水位较高的地段时，水的浮力可能造成预制泵站浮起。其浮力即为预制泵站底部的地下水扬压力，其抗浮力为预制泵站的自重和回填土对预制泵站壁造成的下曳力，以及收口锥体上方的竖向土压力。一般平壁管的预制泵站壁与回填土之间摩阻小，特别在有地下水情况下，其抗浮力相对较小，故当预制泵站浮力大于抗浮力时，应采取抗浮措施。可采用浇注混凝土增大抗浮力的措施。5.6 地基计算5.6.1建筑物的地基计算应包括地基的承

24、载能力计算，地基的整体稳定计算和地基的沉降变形计算等，其计算结果是判断地基要不要处理和如何处理的重要依据。如果计算结果不能满足要求而地基又不作处理，就会影响泵站的平安或正常使用。因此，本规规定泵站选用的地基应满足承载能力、稳定和变形的要求。5.6.2标准贯入击数小于4击的粘性土地基和标准贯入击数小于或等于8击的砂性土地基均为松软地基，其抗剪强度均较低，地基允许承载力均在80kPa以下，而泵房构造作用于地基上的平均压应力一般均在150kPa200kPa，少则80kPa100kPa，多则200kPa以上，特别是标准贯入击数小于4击的粘性土地基，含水量大，压缩性高，透水性差，通常会产生相当大的地基沉

25、降和沉降差，对安装精度要求严格的水泵机组来说，更是不能允许的。因此，本标准规定，标准贯入击数小于4击的粘性土地基如软弱粘性土地基、淤泥质土地基、淤泥地基等和标准贯入击数小于或等于8击的砂性土地基如疏松的粉砂、细砂地基或疏松的砂壤土地基等，均不得作为天然地基。对于这些地基，由于各项物理力学性能指标较差，当工程构造上难以协调适当时，就必须进展妥善处理。5.6.4本标准附录B.1选列的泵站地基允许承载力计算公式，主要有限制塑性开展区的公式、汉森公式和核算泵站地基整体稳定性的Ck法公式。限制塑性开展区的最大开展深度为*一允许值时，即可以此时的竖向荷载作为地基持力层的允许承载力。通常是将塑性开展区的最大

26、开展深度视为根底宽度的函数。根据工程实践经历，一般取为根底宽度的1/3或 1/4，但不宜规定过大，否则影响建筑物的平安稳定；同时，也不宜规定过小，否则就不能充分发挥地基的潜在能力。为平安起见，本标准取用塑性开展区的最大开展深度为根底宽度的1/4见附录B.l中的B.1.1式。对于公式B.1.1中的根底底面宽度，现行国家标准建筑地基根底设计规GB 50007规定，大于6m时，按6m考虑；小于3m时，按3m考虑。考虑到大、中型泵房根底底面宽度一般都大于6m，不加区别的都取用6m，显然不符合泵站工程的实际，因此本规对泵房根底底面宽度不作任何限制，按实际取用，但必须同时满足地基的变形要求。对于公式B.1

27、.1中的根底埋置深度，现行国家标准建筑地基根底设计规GB 50007规定，一般自室外地面标高算起。在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部构造施工后完成时，应从天然地面标高算起。这一规定，对房屋建筑地基根底是合理的，因其四周开挖深度根本一致，且开挖后回填时间短，地基回弹影响小。但对大、中型泵房根底情况就不同了。大、中型泵房根底和大、中型水闸底板一样，基坑开挖后回填时间长，地基有充分时间回弹，而且两面不回填土，因此根底埋置深度只能按其实际埋深取用。如根底上、下游端有较深的齿墙，亦可从齿墙底脚算至根底顶面，作为根底的埋置深度。对于公式B.1.l中土的抗剪强度指标，考虑到大、中型泵站和大、

28、中型水闸一样，施工时间一般都比拟长，地基有充分时间固结，而且浸于水下，因此宜采用饱和固结快剪试验指标。严格地说，公式B.1.l只适用于竖向对称荷载作用的情况。如果地基承受竖向非对称 荷载作用时，可按根底底面应力的最大值进展计算，所得地基持力层的允许承载力则偏于平安。汉森公式是极限承载力计算公式中的一种，不仅适用于只有竖向荷载作用的情况，而且对既有竖向荷载作用，又有水平向荷载作用的情况也适用。采用该公式计算地基持力层的允许承载力时，规定取用平安系数为2.03.0，这是根据工程的重要性、地基持力层条件和过去使用经历等因素确定的。例如，对于重要的大型泵站或软土地基上的泵站，平安系数可取用大值。对于中

29、型泵站或较坚实地基上的泵站，平安系数可取用小值。本标准附录B.1所列汉森公式，已将取用的平安系数计入，可直接计算地基持力层的允许承载力，即B.1.2式。无论是采用公式B.1.1，还是采用公式B.1.2，式中的重力密度和抗剪指标值，都是将整个地基视为均质土取用的。实际工程中常见的多是成层土，可将各土层的重力密度和抗剪强度指标值加权平均，取用加权平均值。这种处理方法比拟简单，但容易掩盖软弱夹层的真实情况，对泵房平安是不利的，为此必须同时控制地基沉降不超出允许围。还有一种处理方法是根据各土层的重力密度和抗剪强度指标值，分层计算其允许承载力，同时绘出地基持力层以下的附加应力曲线，然后检查各土层特别是软

30、弱夹层的实际附加应力是否超过各相应土层的允许承载力。如果未超过就平安，超过了就不平安。后一种处理方法虽然克制了前一种处理方法的缺点，不掩盖软弱夹层的真实情况，但计算工作量相当大，往往是与地基沉降计算同时完成。至于k法公式，也是按塑性平衡理论推导而得，尤其适用于成层土地基。该公式在水闸工程设计中，是多年常用的公式，已被列入国家现行标准水闸设计规SL 265。在泵站工程设计中，近年来也有一些泵站使用该公式，因此将该公式列入本规附录B第B.1节，即B.1.3式。5.6.5由于软弱夹层抗剪强度低，往往对地基的整体稳定起控制作用，因此当泵房地基持力层存在软弱夹层时，应对软弱夹层的允许承载力进展核算。计算

31、软弱夹层顶面处的附加应力时，可将泵房根底底面应力简化为竖向均布、竖向三角形分布和水平向均布等情况，按条形或短形根底计算确定。条形或短形根底底面应力为竖向均布、竖向三角形分布和水平向均布等情况的附加应力计算公式可查有关土力学、地基与根底方面的设计手册。5.6.6作用于泵房根底的振动荷载，必将降低泵房地基允许承载力，这种影响可用振动折减系数反映。根据现行国家标准动力机器根底设计规GB 50040的规定，对于汽轮机组和电机根底，振动折减系数可采用0.8；对于其他机器根底，振动折减系数可采用1.0。有关动力机器根底的设计手册推荐，对于高转速动力机器根底，振动折减系数可采用0.8；对于低转速动力机器根底

32、，振动折减系数可采用1.0。考虑水泵机组根底在动力荷载作用的振动特性，本规规定振动折减系数可按0.81.0选用。高扬程机组的根底可采用小值；低扬程机组的块基型整体式根底可采用大值。5.6.8我国水利工程界地基沉降计算，多采用分层总和法，即公式5.6.9。严格地说，该式只有在地基上层无侧向膨胀的条件下才是合理的。而这只有在承受无限连续均布荷载作用的情况下才有可能。实际上地基土层受到*种分布形式的荷载作用后，总是要产生或多或少的侧向变形，但因采用分层总和法计算，方法比拟简单，工作量相比照拟小，计算成果一般与实际沉降量比拟接近，因此实际工程中宜使用这种计算方法。应该说，无论采用何种计算方法计算地基沉

33、降都是近似的，因为目前各种计算方法在理论上都有一定的局限性，加之地基勘探试验资料的取得，无论是在现场，还是在室，都难以准确地反映地基的实际情况，因此要想非常准确地计算地基沉降量是很困难的。当按公式5.6.9计算地基最终沉降量时，必须采用土壤压缩曲线，这是由土壤压缩试验提供的。如果基坑开挖较深，根底底面应力往往小于被挖除的土体自重应力，可采用土壤回弹再压缩曲线，以消除开挖土层的先期固结影响。对于公式5.6.9，根据工程实际情况，往往是软土地基上计算沉降量偏小，对此，参照国家现行有关规的规定。对于地基压缩层的计算深度，可按计算层面处附加应力与自重应力之比等于0.10.2的条件确定。这种控制应力分布

34、比例的方法，对于底面积较大的泵房根底，应力往下传递比拟深广的实际情况是适宜的，经过水利工程实际使用证明，这种方法是能够满足工程要求的。泵房地基允许沉降量和沉降差确实定，是一个比拟复杂的问题。在目前水利工程设计中，对地基允许沉降量和沉降差尚无统一规定。现行国家标准建筑地基根底设计规GB 50007规定，建筑物的地基变形允许值，可根据地基土类别，上部构造的变形特征，以及上部构造对地基变形的适应能力和使用要求等确定。如单层排架构造柱距为6m柱基的允许沉降量，当地基土为中压缩性土时为120mm，当地基土为高压缩性土时为200mm；建筑物高度为100m以下的高耸构造根底允许沉降量，当地基土为中压缩性土时

35、为200mm，当地基土为高压缩性土时为400mm。框架构造相邻柱根底的允许沉降差，当地基土为中、低压缩性土时为0.002L(L为相邻柱根底的中心距，mm)，当地基土为高压缩性土时为0.003L；当根底不均匀沉降时不产生附加应力的构造，其相邻柱根底的沉降差，不管地基土的压缩性如何，均为0.005L。现行行业标准水闸设计规SL 265已对地基允许沉降量和沉降差未作具体规定，由于水闸根底尺寸和刚度比拟大，对地基沉降的适应性比拟强，因此在不危及水闸构造平安和不影响水闸正常使用的条件下，一般水闸根底的最大沉降量到达100mm150mm和最大沉降差到达30mm50mm是允许的。对有防水要求的泵站，过大的沉

36、降差将导致防水失效，危及建筑物平安。现行国家标准地下工程防水技术规GB 50108规定用于沉降的变形缝其最大允许沉降差不应大于30mm。根据调查资料，多数泵站的泵房地基实测最大沉降量为100mm250mm，最大沉降差为50mm100mm，只有少数泵站的泵房地基实测最大沉降量和最大沉降差超过或低于上述围。例如*泵站的泵房地基实测最大沉降量竟达650mm，最大沉降差竟达350mm；又如*泵站的泵房地基实测最大沉降量只有40mm，沉降差只有20mm。但实测资料证明，即使出现较大的沉降量和沉降差，除个别泵站机组每年需进展维修调试，否则难以继续运行外，其余泵站泵房地基均稳定，运行情况正常。显然，如果对这

37、两个控制指标规定太高，软土地基上的泵房构造将难以得到满足，则必须采取改变构造型式如采用轻型、简支构造，或回填轻质材料，或加大根底的平面尺寸，或调整施工程序和施工进度等措施，但有时采取*种措施却会对泵房构造的抗滑、抗浮稳定带来或多或少的不利影响；如果对这两个控制指标规定太低，固然容易使软土地基上的泵房构造得到满足，但实际上将会危及泵房构造的平安和影响泵房的正常使用，或给泵站的运行管理工作带来较多的麻烦。5.6.9水工建筑物的地基处理方法很多，随着科学技术的不断开展，新的地基处理方法，如水泥土搅拌法深层搅拌法、粉喷桩法、高压喷射法等不断出现。但是，有些地基处理方法目前仍处于研究阶段，在设计或施工技

38、术方面还不够成熟，特别是用于泵房的地基处理尚有一定的困难；有些方法目前用于实际工程，单价太高，与其它地基处理方法相比拟，显得很不经济。根据泵站工程的实际情况，本规列出换填垫层法、强力夯实法、水泥土搅拌法、振冲法、桩根底、沉井根底等几种常用地基处理方法的根本作用、适用条件和说明事项见本标准附录B表B.2。1。但应指出，任何一种地基处理方法都有它的适用围和局限性，因此对每一个具体工程要进展具体分析，综合考虑地基土质、泵房构造特点、施工条件和运行要求等因素，初步选出几种可供考虑的地基处理方案或多种地基处理综合措施，经技术经济比拟确定适宜的地基处理方案。必要时应在施工前通过现场确定其适用性和处理效果。

39、5.6.10根据工程实践经历，强力夯实法、振冲法等处理措施，对于防止土层可能发生液化，均有一定效果。对于粉砂、细砂、砂壤土地基，如果存在可能发生液化的问题，采用板桩或连续墙围封，即将泵房底板下四周封闭，其效果尤为显著。5.6.11黄土典型黄土湿陷性大，且厚度较大；黄土状土(次生黄土由典型黄土再次搬运而成，其湿陷性一般不大，且厚度较小。黄土在一定的压力作用下受水浸湿，土的构造迅速破坏而产生显著附加下沉，称为湿陷性黄土。湿陷性黄土可分为自重湿陷性黄土和非自重湿陷性黄土。前者在其自重压力下受水浸湿后发生湿陷，后者在其自重压力下受水浸湿后不发生湿陷。对湿陷性黄土地基的处理，应减小土的孔隙比，增大土的重

40、力密度，消除土的湿陷性，本规列举了如下几种常用的处理方法：重锤表层夯实法一般可消除1.2m1.8m深度黄土的湿陷性，但当表层土的饱和度大于60%时，则不宜采用；换土垫层法包括换灰土垫层法是消除黄土地基局部湿陷性最常用的处理方法，一般可消除1m3m深度黄土的湿陷性，同时可将垫层视为地基的防水层，以减少垫层下天然黄土层的浸水机率。垫层的厚度和宽度可参照现行国家标准湿陷性黄土地区建筑规GB 50025确定；土桩挤密法包括灰土桩挤密法适用于地下水位以上，处理深度为5m15m的湿陷性黄土地基，对地下水位以下或含水量超过25%的黄土层，则不宜采用;桩根底是将一定长度的桩穿透湿陷性黄土层，使上部构造荷载通过

41、桩尖传到下面坚实的非湿陷性黄土层上，这样即使上面黄土层受水浸湿产生湿陷性下沉，也可使上部构造免遭危害。在湿陷性黄土地基上采用的桩根底一般有钢筋混凝土打入式预制桩和就地灌注桩两类，而后者又有钻孔桩、人工挖孔桩和爆扩桩之分。钻孔桩即一般软土地基上的钻孔灌注桩，对上部为湿陷性黄土层，下部为非湿陷性黄土层的地基尤为适合。人工挖孔桩适用于地下水含水层埋藏较深的自重湿陷性黄土地基，一般以卵石层或含钙质结核较多的土层作为持力层，挖孔桩孔径一般为0.8m1.0m，深度可达15m25m。爆扩桩施工简便，工效较高，不需打桩设备，但孔深一般不宜超过10m，且不适宜打入地下水位以下的土层。至于打入式预制桩，采用时一定

42、要选择可靠的持力层，而且要考虑打桩时黄土在天然含水量情况下对桩的摩阻力作用。当黄土含有一定数量钙质结核时，桩的打入会遇到一定的困难，甚至不能打到预定的设计桩底高程。湿陷性黄土地基上的桩根底应按支承桩设计，即要求桩尖下的受力上层在桩尖实际压力的作用下不致受到湿陷的影响，特别是自重湿陷性黄土地基受水浸湿后，不仅正摩擦力完全消失，甚至还出现负摩擦力，连同上部构造荷载一起，全部要由桩尖下的土层承当。因此，在湿陷性黄土地基上，对于上部构造荷载大或地基受水浸湿可能性大的重要建筑物，采用桩根底尤为合理；预浸水法是利用黄土预先浸水后产生自重湿陷性的处理方法，适用于处理厚度大、自重湿陷性强的湿陷性黄土地基。需用

43、的浸水场地面积应根据建筑物的平面尺寸和湿陷性黄土层的厚度确定。由于预浸水法用水量大，工期长，因此在没有充足水源保证的地点，不宜采用这种处理方法。经预浸水法处理后的湿陷性黄土地基，还应重新评定地基的湿陷等级，并采取相应的处理措施。5.6.12在我国黄河流域以南地区，不同程度地分布着膨胀土。膨胀土的粘粒成分主要由强亲水性矿物质组成，其矿物成分可归纳为以蒙脱石为主和以伊利石为主两大类，均具有吸水膨胀、失水收缩、反复胀缩变形的特点。这种特点对修建在膨胀土地基上的建筑物危害较大，因此必须在满足建筑物布置和稳定平安要求的前提下，采取可靠的措施。根据多年来对膨胀土的研究和工程实践经历，对修建在膨胀土地基上的

44、泵站工程而言，目前主要采取减小泵房根底底面积，增大泵房根底埋置深度，以及换填无膨胀性土料垫层和设置桩根底等地基处理方法。减小泵房根底底面积是在不影响泵房构造的使用功能和充分利用膨胀土地基允许承载力的条件下，增大根底底面的压应力，以减少地基膨胀变形。增大泵房根底埋置深度是将泵房根底尽量往下埋入非膨胀性或膨胀性相对较小的土层中，以减少由于天气干湿变化对地基胀缩变形的影响。上述两种工程措施主要适用于大气影响急剧层深度一般不大于1.5m的平坦地区。换填无膨胀性土料垫层的方法主要适用于强膨胀性或较强膨胀性土层露出较浅，或建筑物在使用中对地基不均匀沉降有严格要求的情况。换填的无膨胀性土料主要有非膨胀性的粘

45、性土、砂、碎石、灰土等，这对含水量及孔隙比拟高的膨胀性土地基是很有效的工程措施。换填无膨胀性土料垫层厚度可依据当地大气影响急剧层的深度，或通过胀缩变形计算确定。当大气影响急剧层深度较深，采用减小根底底面积、增大根底埋置深度，或换填无膨胀性土料垫层的方法对泵房构造的使用功能或运行平安有影响，或施工有困难，或工程造价不经济时，可采用桩根底。膨胀土地基中单桩的允许承载力应通过现场浸水静载试验，或根据当地工程实践经历确定。在桩顶以下3m围，桩周允许摩擦力的取值应考虑膨胀土的胀缩变形影响，乘以折减系数0.5。在膨胀土地基上设置的桩根底，桩径宜采用250mm350mm，桩长应通过计算确定，并应大于大气影响急剧层深度的1.6倍，且应大于4m，同时桩尖应支承在非膨胀性或膨胀性相对较小的土层上。5.7 构造底板混凝土属于厚大构造物，本身刚度较大，上部荷载又较均匀，因而由于荷载引起裂缝的可能性较小，但值得注意的是温度应力，所以减少混凝土温升，降低水泥水化热，就成为混凝土选用原材料的关注点。关于泵站外部材质应力和荷载计