中厚板轧制规程设计课程设计

1、刖言板钢轧制制度的确定要求充分发挥设备潜力、提高产量、保证制度，并且 操作方便、设备安全。合理的轧制规程设计必须满足下列原则和要求：在设备 允许的条件下尽量提高产量，充分发挥设备潜力提高产量的途径不外是提高压 下量、减少轧制道次、确定合理速度规程、缩短轧制周期、提高作业率、合理 选择原料增加坯重等。在保证操作稳定的条件下提高质量，为保证钢板操作的 稳定，要求工作辊缝成凸型，而且凸型值愈大操作愈稳定。压下规程是钢板轧制制度中最基本的核心内容，它直接关系着轧机的产量 和产品的质量。轧制制度中得其他内容如温度制度、速度制度都是以压下制度 为核心展开的。反过来，温度制度、速度制度也影响到压下速度。目录

2、,制定生产工艺和工艺制度, 1制定生产工艺流程 1-2制定生产工艺制度 压下规程制定 1坯料的选择2 2确定轧制方法2 3轧制道次的确定，分配各道次压下量24咬入能力的校核3速度制度确定4温度制度确定5压下规程表的制定6各道次变形程度和变形速率的制定6.1 变形程度的确定6.2变形速率的确定7轧制压力的制定7.1变形抗力的确定7.2平面变形抗力的确定7.3计算平均压力p7.4轧制压力的确定8电机输出力矩的制定 8.1传动力矩的计算 8.2附加摩擦力矩的确定 8.3空转力矩的计算 8.4动力矩的计算 8.5电机输出力矩的计算 8.6电机额定力矩的计算 9电机的校核 9.1主电机能力的限制9.2各

3、机架电机输出力矩等效力矩的计算9.3校核各机架的电机输出力矩 9.4校核各机架的电机输出力矩10 电机输出负荷图 10.1速度制度图 10.2 电机负荷图 参考文献1 制定生产工艺和工艺制度1 1制定生产工艺选择坯料f原料清理f加热f除磷f纵轧到底f矫直f冷却f表面检查f 切边f定尺f表面尺寸形状检查f力学性能检测f标记入库发货。1 - 2制定工艺制度在保证压缩比的情况下，坯料尺寸尽量小，加热时出炉温度应在1120- 1300C，温度不要过高，以免发生过热或过烧现象；用高压水去除表面的氧化 铁皮；矫直时采用辊式矫直机矫直，开使冷却温度一般要接近纵轧温度，轧后 快冷到相变温度以下，冷却速度大都选

4、用5-10。或稍高一些，切边时用圆盘式 剪切机进行纵剪，然后用飞剪定尺。2 -压下规程制定已知成品规格为12mmX 2000mmX lmm2 - 1坯料的选择初轧坯、连铸坯：H (250)XB (2000)XL (2200) mm材质：Q2352 - 2确定轧制方法纵轧到底。2 - 3轧制道次的确定，分配各道次压下量2.3.1轧制道次的确定坯料尺寸：HXBXL=250X2000X2200mm，总的压下量为 250-12=238mm。 根据经验值选取轧制道次n=20，制定压下规程。2.3.2各道次压下量的分配粗轧阶段压下量分配原则为：(1)粗轧机组变形量一般要占总变形量的 7085%；(2)为保

5、证精轧机组的终轧温度，应尽可能提高精轧机组轧出的带 坯温度；(3) 一般粗轧机轧出的带坯厚度为2040mm；(4)第一道考虑咬入 及坯料厚度偏差不能给以最大压下量，中间各道次应以设备能力所允许的最大 压下量轧制，最后道次为了控制出口厚度和带坯的板形，应适当减小压下量精轧机组的主要任务是在68架连轧机上将粗轧带坯轧制成板坯，尺寸符 合要求大成品带钢，并保证带钢的表面质量和终轧温度。精轧连轧机组分配各架压下量的原则是充分考虑利用温度的有利条件，把 压下量尽量集中在前几架，在后几架保证板形，厚度和精度及表面质量，压下 量逐渐减小。为保证带钢机械性能，最后一架压下率不低于10%。精轧机组压 下量分配一

6、般利用现场经验资料表2-1：道次压下量和轧后尺寸分配道次轧制方式机架H (mm)B (mm)L (mm)h (mm)0除鳞高压水250200022001纵轧二辊24020002291102纵轧二辊22820002412123纵轧二辊21320002582154纵轧二辊19520002820185纵轧二辊17520003142206纵轧二辊15020003666257纵轧二辊13020004230208纵轧四辊11520004783159纵轧四辊100200055001510纵轧四辊90200061111011纵轧四辊80200068751012纵轧四辊70200078571013纵轧四辊602

7、00091661014纵轧四辊502000110001015纵轧四辊402000137501016纵轧四辊32200017187817纵轧四辊24200022916818纵轧四辊18200030555619纵轧四辊14200039286420纵轧四辊1220004583322 - 4咬入能力的校核热轧钢板时最大咬入角为1520，低速咬入取20。在自然咬入条件下应满足：AhW AhmaxAhmax可按最大咬入角或摩擦系数来计算：Ah =D (1-cos a )=56mm式中：Ah道次的绝对压下量，哑；B 摩擦角，;D轧辊直径，哑。，故咬入符合要求。3速度制度确定31选择速度图图3-4可逆式机座的

8、速度图必一梯形速度图；8一二角形速度图中厚板生产中，由于轧件较长，为方便操作，采用梯形速度图，见图3-4.3 - 2轧制速度的确定粗轧机：N=2X2400kWn = 03060rpma= 15 rpm/s ；b = 30 rpm/s精轧机：N=4800kWn = 03060 rpm 二辊辊径：d = 690 mm； D=1150mma = 30rpm/s ；b = 60 rpm/s四辊辊径：工作辊d = 510 mm； D = 800mm支承辊 d = 750 mm； D=1400mm 二辊速度：ny=15 rpm ； np=20rpm ； nd=30 rpm四辊速度：ny=20 rpm ；

9、np=30 rpm ； nd=60 rpm二辊、四辊轧机最大允许 的轧制压力：4000t3-3计算各道次轧制时间第一道次：加速轧制时间t1，减速轧制时间号等速轧制时间匕对于四辊轧机：加速轧制时间 t：t=(n - n)/a= (30-15)/ 15=1s TOC o 1-5 h z 11 dy减速轧制时间 t ： t =(n - n )/b= (30-20)/ 30=0.3s3 3dp等速轧制时间 t : t = L-0.5(v + v )*t -0.5(v + v )*t /n =0.2s22yd1 p d3d所以纯轧时间t= t1+ t2+ t3=4s如果轧件长度lW3.5m，取间隙时间t

10、j=2.5s轧件长度3. 5WlV8m，取间隙时间tj=6s轧件长度l8m，取间隙时间tj=4s因此间隙时间匕=2.5同理，依次求的第二道次到二十道次轧制时间如表3-1所示。表3-1：各道次轧制速度和时间分配道次咬入速度(rpm)稳轧速度(rpm)抛出速度(rpm)纯轧时间(s)间隙时间(s)轧制时间(s)11530201.522.54.0221530201.572.54.0731530201.642.54.1441530201.732.54.2351530201.862.54.3661530202.042.54.5471530202.332.54.8381530202.642.55.1491

11、530202.462.54.96102060302.752.55.25112060302.992.55.49122060303.292.55.79132060303.682.56212.56.71152060304.942.57.44162060306.032.58.53172060307.402.59.90182060309.682.512.181920603012.72615.222020603016.19622.194温度制度确定为了确定各道次轧制温度，必须求出各道的温度降。高温时轧件温度降可以 按辐射热算，而认为对流和传导所损失的热量大致可与变形功所转化的热量

12、相 抵消。由于辐射热所引起的温度降在热轧板带材时，可用以下公式近似计算：t=12.9XZ/hX(T1/ 1000) 4Z-该道次轧制时间和前道次间隙时间之和h-轧出厚度T前一道次的绝对温度根据经验，双机架中厚板轧机轧制材料为普碳钢，其粗轧开轧温度为 1160C。所以第一道次温降为t=12.9X4.02 / 240X(1433 / 1000) 4=0.9C，所以 t2=1159C。同理，依次求的第二道次到二十道次轧制温度如表4-1所示。表4-1：所有道次轧制温度道次0123456T0.91.01.11.21.41.7温度C1160.01159.11158.11157.01155.81154.41

13、152.7道次78910111213T2.12.32.83.33.74.55.7温度C1150.61148.31145.51142.41138.61134.11128.4道次14151617181920T7.410.414.623.035.860.365.1温度C1121.01110.61096.01073.01037.2977.0911.9表5-1：压下规程道次H（mm）B（mm）L （mm）咬入速度 （rpm）稳定速度 （rpm）抛出速度 （rpm）纯轧时间（s）间隙时间（s）温度 (C)0250200022001160.01240200022911530201.522.51159.122

14、28200024121530201.572.51158.13213200025821530201.642.51157.04195200028201530201.732.51155.85175200031421530201.862.51154.46150200036661530202.042.51152.77130200042301530202.332.51150.68115200047831530202.642.51148.39100200055001530202.462.51145.51090200061112060302.752.51142.41180200068752060302.992

15、.51138.61270200078572060303.292.51134.11360200091662060303.682.51128.414502000110002060304.212.51121.015402000137502060304.942.51110.616322000171872060306.032.51096.017242000229162060307.402.51073.018182000305552060309.682.51037.2191420003928620603012.726977.0201220004583320603016.196911.96各道次变形程度和变

16、形速率的制定6.1变形程度的确定由公式变形程度：e=Ah/H,其中Ah为各道次压下量，H为各道次轧制前的厚度，则 1 =10/240=4.2%,其他各道次变形程度见表6-1。6.2变形速率的确定由公式.2vAh =H + h R其中v表示各道次轧辊最大速率，H为各道次轧制前的厚度，h为各道次轧 制后的厚度，Ah表示各道次压下量，R表示工作辊的辊身的半径。因为咬入速度，稳轧速度，抛出速度取值不同，则v在各道次不全相同。一道次 12 乂 1806 / = 0.972m/s，250 + 240 575其他各道次变形速率见表6-1。表6-1道次轧件厚度H/mm压下量 h/mm /%变形速率/s-102

17、501240104.20.9722228125.31.1153213157.01.3234195189.21.56651752011.41.82161502516.72.31771302015.42.40681151513.03.97391001515.04.52710901011.1454.67512701014.35.29813601016.76.11314501020.07.22415401025.08.8301632825.09.8721724833.312.6931818633.314.6561914428.615.7062012216.713.6697.1

18、变形抗力的确定由各道相应的变形速度及轧制温度即可查找出30%压下来是钢的变形抗 力，再经换算成实际压下率时的变形抗力。各道次的变形抗力见变7-1。7.2平面变形抗力的确定由公式平面变形抗力：K =1.15 os各道次平面变形抗力见表7-1。7.3计算平均压力p根据中厚板轧制的情况，可取应力状态影响系数n=0.785+0.25l/h,其中h 是变形区轧件的平均厚度，1为变形区长度，/ =，足瓦，则p=1. I5os*n。各道次平均压力p见表7-1。7.4轧制压力的确定由公式：P=BLp,第一道次的轧制力为 P=2000*75.83*42.84=6497.44Kn其余道次轧制压力见表7-1。表7-

19、1道次o s/Mpaosr/MpaK/Mpa1/mmnp/kNP/kN16043.249.6875.830.8642.846497.4426145.1451.9183.070.8745.367535.2836248.9856.3392.870.8950.159314.5246351.6659.41101.730.9154.0410996.1056454.462.56107.240.9358.1812477.2767063.773.26119.900.9771.0217029.387706372.45107.240.9870.7515173.5888070.480.9677.460.9476.3

20、511828.3898576.587.9877.460.9784.9113153.9010806878.2063.250.9574.409411.23118673.9685.0563.250.9782.5910446.75128878.3290.0763.251.0089.6911345.16139081.994.1963.251.0396.8512250.15149189.18102.5663.251.07109.9913912.80159594.05108.1663.251.14122.9115546.561610099113.8556.571.18134.1015171.32171101

21、10126.5056.571.29163.1918463.3718120120138.0048.991.37188.8118499.8419140140161.0040.001.41227.0118160.8020160145.6167.4428.281.33222.5212587.398电机输出力矩的制定8.1计算传动力矩M z由公式M广如lp ,l表示接触孤长度，根据大量实验数据统计，热轧板带材平=0.420.5，取 平二0.5。第一道次：Mzi = 2甲lp = 2 x 0. 5 x 75. 83 x 6497. 44 x 10-3 = 492. 69kJ ；其它道次计算方法如上，计算结

22、果见表8-1。8.2附加摩擦力矩的确定8.2.1轧辊轴承中的附加摩擦力矩根据计算公式轧辊轴承中的附加摩擦力矩Mm1 = Pfd ；d-支持辊辊颈直径，f -支持辊轴承摩擦系数，取f=0.005。第一道次：Mmii = pfd = 6497. 44 x 0. 005 x 690 x 10-3 = 22. 42kJ ； 其它道次计算方法如上，计算结果见表8-1。8.2.2传动机构中的摩擦力矩根据计算公式1 、M + MM = ( 1)mlm 2门ii 一轧辊与主电机的传动比；MZ 一轧制力矩；Mm1 一轧辊轴承中的附加摩擦力 矩；叩一传动机构的效率，即从主电机到轧机的效率，取叩=0.94。第一道次

23、：Mm21x 492. 69 + 22. 42 = 30”1kJ；其它道次计算方法如上，计算结果见表8-1。7.2.3附加摩擦力矩的计算ml + MMm1 支持辊轴承中的附加摩擦力矩Mm2 传动机构中的摩擦力矩。第一道次：M = Ki + M = 22.42 + 30. 91 = 53. 32kJ ；miim211其它道次计算方法如上，计算结果见表8-1。8.3空转力矩的计算空转力矩的计算公式为：Mk=(0.030.06)*0.975N/n二辊轧机主电机空转力矩为：Mk=0.04*0.975*2400*2/30*10=62.40kJ四辊轧机主电机空转力矩为：Mk=0.04*0.975*4800

24、/30*10=62.40kJ8.4动力矩的计算动力矩数据不全，不用计算。8.5计算电机输出力矩电机传动轧辐的力矩由计算公式M =M z +M m+M k +M d式中：Mz轧制力矩，kNm；Mf附加摩擦力矩，kNm；Mk空转力矩，kNm；Md动力矩，kNm。第一道次的电机输出力矩M=492.69+53.32+62.40=608.42kJ其它道次计算方法如上，计算结果见表8-1。8.6电动机额定力矩的计算二辊轧机主电机额定力矩的计算:MH1 = 9550E1 = 9550 x 4800 = 1528kJ ； nH130 x 1000四辊轧机主电机额定力矩的计算:MH 2 =9550NH2nH 2

25、9550 x 4800 x 230 x 1000=3056kJ ；NH1、NH 2分别为二辊轧机主电机和四辊轧机主电机的额定功率；Li、nH2分别为二辊轧机主电机和四辊轧机主电机的所选用的转速。表8-1道次Mz/kJMm1/kJMm2/kJMm/kJMk/kJM/kJMH/kJ入MH/kJMe/kJ1492.6922.4230.9153.3262.40608.4215283438309.802625.9326.0039.1265.1162.40753.4415283438396.613865.0532.1453.8385.9762.401013.4115283438555.2641118.69

26、37.9469.40107.3362.401288.4215283438732.3651338.0443.0582.87125.9162.401526.3515283438898.0962041.7558.75126.03184.7862.402288.93152834381418.8071627.1852.35100.77153.1262.401842.71152834381167.208916.2244.3657.63101.9962.401080.6130567640646.8791018.9049.3364.09113.4262.401194.7230567640738.4810595

27、.2235.2937.8373.1262.40730.7430567640441.2811660.7139.1841.9981.1762.40804.2830567640499.8612717.5342.5445.6088.1562.40868.0830567640555.2613774.7745.9449.2495.1862.40932.3530567640614.7614879.9252.1755.93108.1062.401050.4230567640717.8015983.2558.3062.49120.7962.401166.4430567640827.3916858.2256.89

28、54.91111.8062.401032.4230567640742.62171044.4569.2466.82136.0662.401242.9030567640931.5118906.3069.3758.54127.9262.401096.6230567640828.9019726.4368.1047.67115.7862.40904.6130567640621.3520356.0347.2024.1971.4062.40489.8230567640311.49主电机能力的限制，主要由过载能力和发热能力两部分组成。一般常以过载电流来限制最大压下量和加速度等动态电流，令过载时的最 大力矩Mmax,小于过载系数与额定力矩MH的乘积：MmaxW入 MH各道次的入MH见表8-1。9.2各机架电机输出力矩等效力矩的计算等效力矩的计算公式为： 吃 2 七 + M j 21 jM e 二Z J+Z tjW M H式中：Mmax轧制周期内最大电机输出力矩，kNm；入主电机允许过载系数，直流电机入=22.5,交流同步电机入=2.5 3；