CFB锅炉技术改造及节能优化经验总结莫钰英课件

1、广东省粤电集团连 州 发 电 厂2006年4月2日 广东省粤电集团连州发电厂大型CFB机组锅炉技术改造及节能优化经验总结 第1页，共69页。1 连州发电厂大型CFB机组锅炉概况广东省连州发电厂目前装机容量为520MW（2125MW2135MW），其中3、4锅炉为440t/h的CFB锅炉，是哈尔滨锅炉厂采用美国Alstom公司技术生产的国内首次燃用无烟煤的135MW等级CFB锅炉，分别于2004年2月及5月份投产。该CFB锅炉采用后墙给煤，配备两条给煤线，每侧给煤流程为三级密封式给煤方式，第一级给煤机为电子称重皮带式给煤机，第二、三级给煤机是刮板式给煤机，一、二、三级给煤机均采用变频调节来控制其

2、转速。给煤口的上方设置了插板门和旋转给料阀运行时，通过控制称重式皮带给煤机来调节送入炉膛的燃煤量。第2页，共69页。1 连州发电厂大型CFB机组锅炉概况CFB锅炉灰渣温度高达900多，所配置风水联合冷渣器来冷却高温灰渣，它的作用是将炉内排出的高温底渣冷却到150以下，从而有利于底渣的输送和处理。 CFB锅炉的主要优点之一就是可以实现炉内脱硫，在850900的工作温度下，通过给料系统输入炉内的石灰石可充分发生焙烧反应，并于SO2反应生成硫酸钙，以固体形式排出达到脱硫的目的。第3页，共69页。1 连州发电厂大型CFB机组锅炉概况床料系统是在CFB锅炉启动前或在运行过程中投入使用，作用是在锅炉启动前

3、加入床料，使得CFB顺利和更快捷启动；在锅炉运行过程中加入床料加强炉床内物料的循环流化。由于CFB炉内物料循环流动的特点，因此其炉内受热面及其四管磨损现象普遍较严重，需有专门的防磨措施。第4页，共69页。2 大型CFB机组锅炉整体优化技术改造总结连州电厂2台440th的CFB锅炉，是国内首批及首次燃用无烟煤的135MW等级CFB锅炉，自2004年2月和5月投运以来，出现了早期CFB锅炉普遍存在的各种问题，包括储煤给煤系统堵塞、冷渣器结焦排不出渣、石灰石和床料系统堵塞、热工控制逻辑不合理、锅炉启动/停运时耗油量大、锅炉飞灰含碳量偏高、燃烧效率低、厂用电率高、炉内磨损严重等等，严重地影响了CFB机

4、组的安全经济稳定运行。为此连州电厂进行了全面的优化改造，主要有以下几个方面：第5页，共69页。2 大型CFB机组锅炉整体优化技术改造总结2.1 给煤系统优化改造 2.2 冷渣器系统优化改造2.3 石灰石和床料系统优化改造2.4 热工控制逻辑的优化2.5 CFB锅炉启动运行方式的优化2.6 CFB锅炉停炉操作的优化2.7 CFB锅炉燃烧优化2.8 CFB锅炉的防磨第6页，共69页。2.1 给煤系统优化改造 2.1.1 煤仓改造前存在问题 连州发电厂CFB锅炉炉均设计有两个煤仓，供给A、B两条给煤线，煤仓设计时为防止堵煤，内衬高分子微晶板材料，以保证表面光滑度，设计煤仓倾角为66，并设计有一台疏松

5、机。实际运行中存在的问题有：（1）内衬高分子微晶板材料的煤仓在煤干燥的时候下煤非常稳定，但在煤较湿时非常容易造成煤“贴壁” 或“搭桥”现象，甚至导致堵煤、断煤，造成机组被迫降负荷投油运行以及大量使用民工进行人工捅煤。第7页，共69页。2.1.1 煤仓改造前存在问题（2）煤仓倾角为66度，倾斜度不够，也容易造成煤“贴壁”现象。（3）进入一级给煤机的小煤斗无圆滑过渡部位，造成局部死角，容易在此堵煤。返回第二章目录第8页，共69页。2.1.2一级给煤机改造前存在问题(1)一级给煤机机内热电阻温度测点，但由于给煤机和落煤时振动较大，导致测点温度出现瞬间误动。(2)由于煤仓落煤量信号不稳定，并且由于PI

6、D调节采用单冲量调节系统，经常造成给煤机下煤不稳定，导致给煤机堵煤，迫使给煤线停运。同时容易造成给煤量的波动，进而造成机组负荷的波动（约为10MW）。第9页，共69页。2.1.2一级给煤机改造前存在问题（3）演算调节器输出系统的安全隔离器经常发生故障导致一级给煤机运行中转速及给煤量突然降至零或突升导致机组负荷的波动。（4）一级给煤机控制系统的热工报警信号直接进入电气控制系统的变频器柜，经常造成热工信号的不稳定而造成给煤机变频器的事故跳闸。返回第二章目录第10页，共69页。2.1.3二、三级给煤机改造前存在问题（1）二、三级给煤机断链、堵煤传感器经常误发信号导致跳闸给煤线。（2）为避免堵煤，二、

7、三级给煤机在高转速状态下运行，一旦出现堵煤，必导致电机变频器“过流”跳闸。第11页，共69页。2.1.3二、三级给煤机改造前存在问题（3）二、三级给煤线控制柜安装在就地给煤层（16米），周围环境中煤灰、粉尘多,且环境温度较高。从而导致损坏变频器及降低控制柜内的控制回路的可靠性。柜内的电气设备特别是变频器经常烧毁，3炉从2003年12月调试始至2004年5月份，其、级给煤线4个变频器中便有3个变频器由于受灰尘污染和高温而损坏，无法修复，须更换.（4）、级给煤线控制系统的热工报警信号直接进入电气控制系统的变频器，由于热工信号的稳定性比较差，经常造成给煤线误跳闸，导致锅炉床温及床压大幅度波动，严重威

8、胁机组安全稳定运行。返回第二章目录第12页，共69页。2.1.4三级给煤旋转给料阀改造前存在问题 （1）旋转给料阀容易卡涩造成电机过力矩动作跳闸。（2）在雨季期间，燃煤湿度大容易在旋转给料阀内出现结块，进而导致旋转给料阀在运行中出现卡涩引起过力矩跳闸。（3）密封性能不好，导致在旋转给料阀处漏出大量高温煤粉，污染环境。（4）旋转给料阀周围环境温度较高，易造成变频器和电机过热跳闸，而且所在的地方空间狭小，维修较困难。返回第二章目录第13页，共69页。2.1.5煤仓的改造（1）考虑到原来设计的内衬高分子材料的煤仓在煤较湿时容易造成“贴壁”或“搭桥”现象，决定对煤仓进行改造，将内衬高分子材料拆除，改为

9、贴8mm厚的不锈钢板，保证落煤的畅通。（2）考虑到煤仓倾角倾斜度不够，决定在煤仓改造时将煤仓倾角增大为70，加大煤的自流速度。（3）在煤仓与小煤斗过渡部位增加圆弧过渡，避免形成局部死角。返回第二章目录第14页，共69页。2.1.6 一级给煤机优化控制改造（1）由于给煤机机内温度测点采用热电阻测量，其测量原理为感温元件的电阻随着在原有测点的测量元件更换为双支铠装热电阻温度计，同时将两支热电阻引入DCS进行显示，可以降低50%的故障率，并将给煤机机内测点温度联锁跳闸一级给煤机的逻辑修改如下图3-10所示。其中当测点出现IOP时自动推出保护功能，并且在DCS上显示报警，可以避免保护逻辑误动。第15页

10、，共69页。与门或门或门测点一IOP测点一测点二测点二IOP给煤机机内测点温度联锁逻辑图1 给煤机机内测点温度联锁逻辑2.1.6 一级给煤机优化控制改造报警回路1跳闸回路报警回路2第16页，共69页。2.1.6 一级给煤机优化控制改造（2）导致一级给煤机电机转速控制波动的原因为：被计量物料的重量波动导致远算调节器PI运算后的输出信号的不稳定。电气回路中的安全隔离器、PLC的故障率高导致转速信号的不稳定。因此为获得稳定转速控制信号，只有绕开演算调节器和安全隔离器、PLC控制器，将一级给煤机电气控制回路修改如下图2所示。第17页，共69页。2.1.6 一级给煤机优化控制隔离器重量传感器信号速度传感

11、器信号变频器PLC演算调节器隔离器容积积分器煤量控制信号一级给煤机电气原理图图2 一级给煤机电气控制回路优化第18页，共69页。2.1.6 一级给煤机优化控制（3）将3、4号锅炉一级给煤机由原来的煤量远程控制信号直接接入电机变频器，稳定控制电机转速，克服或减少了由于煤量控制信号不稳定造成给煤机下煤不稳定的现象，进而导致给煤机堵煤切除给煤线，引发锅炉灭火或降负荷的情况出现。返回第二章目录第19页，共69页。2.1.7 二、三级给煤机优化控制（1）在二、三级给煤线密封箱上增加观测孔，方便运行巡查时及时掌握燃煤传输情况。（2）由于现场环境的恶劣，已经多次导致二、三级给煤线控制变频器故障，因此将二、三

12、级给煤机控制柜重新移位改装在9米热力配电室内. A、B侧变频器控制柜合并为一个控制柜。并在变频器控制柜上增加冷却风扇，以便变频器内部散热器处的空气对流，提高散热效果。(3)取消原来控制回路中的接触器及接线端子，并更换成性能较好的接触器及端子36个四常开四常闭的接触器及400个凤凰端子。第20页，共69页。2.1.7 二、三级给煤机优化控制(4) 对电机风扇电源进行改造为单独电源供给。根据控制原理图对内部控制回路重新整理接线。(5)提高变频器过流参数到额定电流的120（允许范围），并将故障自启动设置为锁定状态。（6）在保留信号报警的前提下对断链、堵煤传感器信号增加15秒延时跳闸给煤线。将一、二、

13、三给煤线上测量信号直接引入DCS，方便运行人员直接监控。第21页，共69页。2.1.7 二、三级给煤机优化控制（7）为避免二、三级给煤机出现堵煤及过力矩动作跳闸现象，重新在DCS上设计逻辑，并将二、三级给煤机的转速分级控制到适当数值，保证上一级转速比下一级转速低一百转。（8）为避免给煤线控制电源回路对测量信号的干扰影响，将电气信号与热工信号分离，热工信号直接进入DCS控制系统而不再进入变频器。 返回第二章目录第22页，共69页。2.1.8旋转给料阀改造取消故障率最高的锅炉给煤旋转给料阀，并采用在锅炉给煤口处增加密封风箱的方法代替旋转给料阀的密封作用。具体工作如下。（1）取消给煤口旋转给料阀，改

14、用一种密封装置代替，如图3-12所示，现场设备见彩图3-13。（2）密封装置由上风环、下风环、风箱组装而成。第23页，共69页。2.1.8旋转给料阀改造落煤3、4炉给煤线落煤口密封风箱图3-12 落煤口密封风箱装置示意密封风密封风返回第二章目录第24页，共69页。22冷渣器系统优化改造2.2.1原风水联合冷渣器存在问题（1）风水联合冷渣器在运行中冷渣器内经常出现堵塞、结焦、排渣困难等问题，严重影响机组运行的稳定性、经济性和安全性。（2）为加大风量，经常保持3台冷渣器流化风机连续运行，从而造成厂用电的极大浪费，同时造成较大的噪音污染。（3）现场流化风机噪音很大，另在事故排渣（即红渣）需用水冷却时

15、造成粉尘四处飞扬，甚至飞达锅炉顶部，整个锅炉机组乌烟瘴气，给机组运行人员、检修人员及排渣、运渣人员的身心带来极大损害，根本谈不上安全、文明生产。第25页，共69页。2.2.2冷渣器系统改造（1）从保证排渣量以及尽可能提高余热回收利用这两方面考虑，对滚筒冷渣器进行选型设计。连州发电厂燃烧用煤种为劣质无烟煤，灰份按最大量计算为60%；另煤质最差时100t/h左右的煤量其负荷才达120MW，而计算出灰渣量为60t/h，按灰渣比6:4计算，渣量最大为24t/h，所以选用GTL150-20型滚筒冷渣器，要求滚筒直径为150cm，长度为8米，排渣量为20t/h，设计最大排渣量为25t/h，以保证满足最恶劣

16、工况下单台冷渣器仍能满足机组满负荷时锅炉排渣的需要。第26页，共69页。2.2.2冷渣器系统改造设计一套专门的滚筒冷渣器冷却水系统，从汽机凝结水母管引过来，经冷渣器加热后，再利用提升泵送回至汽机#2低加出口，其冷却水量为80t/h 左右，冷却水温升设计为2530，因此可充分利用渣的余热进行加热凝结水，提高了余热回收利用效率，并将余热损失降至最低程度。 第27页，共69页。2.2.2冷渣器系统改造（2）将原转弯死角多，坡度不够的落渣管取消，重新布置，从锅炉炉膛锥形排渣阀出口直接引至冷渣器入口，避免造成死角，保证排渣的畅通，同时在冷渣器上方装设了隔离用插板门，方便冷渣器出现故障时检修隔离用，确保检

17、修工作安全。同时取消了原一级输渣机系统及细灰至锅炉回料系统，进一步简化系统。第28页，共69页。2.2.2冷渣器系统改造（3）原风水联合冷渣器系统配备了三台冷渣器流化风机，每台250kW（6kV电机），共750kW；且未改造前经常保持2-3台同时运行，才能保证流化效果，现改用2台滚筒式冷渣器后，电机功率为18.5kW/台（380V），共37kW，从而节省了大量的厂用电，且冷渣器流化风机噪音和振动均较大，取消后可减少周围的环境噪音污染。第29页，共69页。2.2.2冷渣器系统改造（4）输渣系统控制柜改造及移位，原二级输渣机控制柜直接装设在风水联合冷渣器旁边，振动大，环境温度较高且灰尘污染大，造成

18、控制柜工作环境非常恶劣，时有误动跳闸现象发生，严重威胁设备安全、稳定运行。冷渣器改造后，直接将冷渣器及二级输渣机控制柜放置在九米平台，避免了以上类似现象的发生。 返回第二章目录第30页，共69页。2.3石灰石和床料系统2.3.1改造前存在问题（1）石灰石系统上粉管道过长（其石灰石粉储粉罐原设计放在烟囱附近，与锅炉石灰石粉下粉仓的输粉管道距离长达200多米） ，有多处弯管，石灰石易吸潮，且输送空气压力不够，造成管道经常堵管，系统经常不能正常运行。（2）石灰石螺旋给料机易卡经常烧坏电动机。（3）风量不足。两台炉前石灰石输送风机的风量，不足够A、B两侧同时投运。（4）石灰石系统漏点大，环境污染大。（

19、5）床料仓旋转给料阀经常卡涩，或电机过负荷跳闸。第31页，共69页。2.3.1改造前存在问题（6）床料仓下至石灰石粉输送系统管道容易堵塞。（7）床料输送系统系统复杂，管道阻力大，风压明显不足，造成加床料速度偏慢，加至床压2kPa往往需要68小时，严重影响机组启动时间。（8）加床料时必须启动一台石灰石粉输送风机运行，此时机组未运行，石灰石粉亦未投运，造成厂用电的浪费。 返回第二章目录第32页，共69页。2.3.2改造方案（1）精简、优化石灰石输送系统部分1）取消原设计所有石灰石输送系统，只保留部分管道。保留4号炉旁通往炉前石灰石粉仓以上管道设施。并在管道入口处安装4个球阀，由石灰石罐车直接对各粉

20、仓进行输粉。2）通向各个粉仓的三通阀取消，进仓口加装逆止门。3）将离罐车最远的通向两个仓的石灰石管道由平直改为倾斜于仓体，有利于石灰石粉的自流。 第33页，共69页。2.3.2改造方案（2）精简、优化炉前石灰石给料系统部分。 取消输送风机、螺旋给料阀、喷射式供料器及输送管道。改为由从石灰石仓下接旋转给料阀送入二级给煤机，由二级给煤机送入炉膛，并加一路促动风。（3）精简、优化加床料系统取消原加床料联接在加石灰石系统的管路，加大床料仓低部落床料管道成325，保留原有的电动插板门和旋转给料阀，直接联接到A侧二级给煤机，同时在床料仓低部加装了吹堵风，防止床料滑落不畅。 返回第二章目录第34页，共69页

21、。2.4热工控制逻辑的优化2.4.1MFT保护及其响应逻辑优化 （1）取消了“失去全部燃料”MFT保护。（2）取消了“火检冷却风母管压力低”的MFT保护逻辑条件，同时将火检风机的控制逻辑改为“火检冷却风母管压力低”自动联锁启动备用风机，确保火检冷却风母管压力满足运行要求。（3）取消了“点火延时”逻辑条件。第35页，共69页。2.4.2高压流化风机启动逻辑优化（1）将原来的允许启动逻辑的旁路阀开度50%的条件改为旁路阀开度50%或风机备用联锁开关在投入状态即可允许备用风机自启动返回第二章目录第36页，共69页。2.4.3炉膛压力自动控制逻辑优化（1）在炉膛压力PID（228PID）控制逻辑中增加

22、引风机状态运行信号，当只有单台风机运行时，系统将禁止投入勺管执行器的自动运行或将已投自动运行的系统强制退为手动。（2）对DCS系统挂牌逻辑进行了修改，将部分设备互相关联的逻辑单独移出，确保逻辑信号传输的正常。返回第二章目录第37页，共69页。2.5 CFB锅炉启动运行方式的优化通过对CFB锅炉冷态启动前的要求、CFB锅炉冷态启动前的检查、CFB锅炉冷态启动的操作、CFB锅炉冷态启动的投煤操作等四个方面规定相应的操作规程，来进行CFB锅炉启动运行方式的优化调整。CFB锅炉优化调整前，其冷态升炉时，平均启动时间为20小时，平均启动用油为90吨，并且在CFB锅炉启动升炉过程中易发生运行参数调整不当、

23、床料严重结焦的事故。经优化调整后，其冷态升炉平均启动时间为14小时左右，节约了6个小时，可减少直接发电量损失、节约24吨启动用油、节约风机厂用电。 返回第二章目录第38页，共69页。2.6 CFB锅炉停炉操作的优化通过在CFB锅炉停炉优化操作的要求、CFB锅炉滑参数停炉优化的操作、CFB锅炉正常停炉优化的操作等三方面制定操作规程来进行CFB锅炉停炉操作的优化。CFB锅炉优化操作调整前，其滑参数停炉时，平均停炉时间为10小时，平均停炉用油为20吨。正常参数停炉时，平均停炉时间为5小时，平均停炉用油为8吨。另外，在停炉操作过程中，易发生床温、汽温大幅度波动的事件。停炉操作优化调整后，停炉的时间缩断

24、为3个小时，不但减少直接发电量损失、而且还节约停炉用油等。 返回第二章目录第39页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化经过对CFB锅炉各系统的不断改进，锅炉机组的运行稳定性大大提高，但该CFB锅炉仍存在着飞灰含碳量高（高达20），排烟温度高（近150，设计为134）等主要问题，造成锅炉热效率始终达不到设计保证值89%，这严重影响了CFB锅炉机组的运行经济性。2005年9月，粤连公司、连州发电厂、广东宇阳电力科技有限公司、广东省电力试验研究所和浙江大学热能工程研究所对4号CFB锅炉进行了联合燃烧优化运行调整试验。第40页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化优化试验主要考察锅炉负荷、运行氧量、

25、一二次风配比、床压、加石灰石等运行参数对锅炉效率的影响，以确定合理的锅炉系统安全经济运行模式，达到提高锅炉效率的目的。同时进行了CFB锅炉污染物SO2、NOx的排放、高温旋风分离器特性等试验。得出如下结论。第41页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化（1）在工况优化之前，飞灰含碳量(从灰斗取样）高达20左右，经过增大氧量、减小一二次风比等措施，最终将飞灰含碳量降至14左右。所以有效地降低了固体不完全燃烧热损失，从工况优化前的6.36降低到最低3.8，平均降低了2左右，总体上锅炉效率由86.77提高到88.96%，锅炉效率增加了2.19%。第42页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化（2）在

26、Ca/S比为2.4左右时，锅炉SO2排放量可以控制在150mg/Nm3以下，锅炉脱硫效率可达到90以上。NOx排放量较低，NOx排放平均在80ppm以下，这说明锅炉具有良好的环保性能。（3）空预器漏风率为A侧2.42，B侧2.09%，漏风系数A侧0.030，B侧0.026，基本达到了设计漏风系数0.03的要求。第43页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化（4）对旋风分离器测试表明，额定负荷下，分离效率可达99以上，本锅炉循环倍率在30左右。分离器入口的实测飞灰浓度在4.5kg/m3左右。在试验的运行风速下，平均粒径大于0.5mm的颗粒，基本上在炉内燃烧，最后随底渣排出；对于粒径小于0.5mm

27、的颗粒被烟气携带出炉膛进入旋风分离器，粒径大于0.0308mm的颗粒，绝大多数能被分离下来，而小于0.0308mm的颗粒也有一半以上被分离下来，随着粒径的减小，其分离效率逐渐降低。负荷在70100额定负荷运行时，分离器分离效率都超过98，因此给入的石灰石基本上都能参与循环，这可以提高脱硫效率和石灰石的利用率。第44页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化分析表明分离器出口各档粒径颗粒的含碳量均高于进口的，而且分离器出口烟温明显高于进口，说明分离器内后燃现象比较严重。第45页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化（5）测试发现，表盘A侧烟道排烟温度比实测值平均大21.7，B侧烟道比实测值平均大4

28、.0，因此应重新布置A侧烟道内测温热电偶的测点位置。表盘氧量基本能反映实际燃烧氧量，运行人员燃烧调整控制时可以作为参考依据。 第46页，共69页。2.7 CFB锅炉燃烧优化（6）关于减温水量偏大的问题：在试验过程中发现，满负荷时过热器减温水量达到35t/h以上，再热器减温水量达到32t/h以上，远远超过设计值，试验发现这主要是设计的受热面积比实际需要的要大30%左右，运行中不得不增大减温水流量，这大大的降低了电厂运行的经济性，发电效率可降低12%。在适当的时候要考虑安排改造。返回第二章目录第47页，共69页。2.8 CFB锅炉的防磨CFB锅炉的磨损问题是困扰CFB锅炉技术发展的关键因素，磨损问

29、题解决的如何，直接关系到CFB锅炉的能否保持长期安全运行。连州电厂的经验是及时吸取同类型电厂教训，对关键部位勤检查，细检查，仔细分析原因，及时消除隐患。也正因为如此，才保证了3、4号CFB锅炉投产以来未发生过因四管爆漏和浇注料脱落引起的停炉事件。第48页，共69页。2.8 CFB锅炉的防磨281上、下省煤器中间段蛇形管弯头在检查中发现存在减薄1mm左右的现象，后经分析原因为厂家弯管制作时引起的减薄，但为保险起见，连州电厂对该部位弯头采用耐磨浇注料填充办法进行防磨。282在锅炉的四管检查中连州电厂发现三级过热器的悬吊管（省煤器管）的迎烟气面防磨罩变形严重，经过仔细分析为抱箍安装数量少导致防磨罩贴

30、紧水冷壁不够，过热变形。对防变形磨罩进行校正并加装抱箍后未再发生过防磨罩变形现象。返回第二章目录第49页，共69页。2.8.3水冷壁管的磨损，采取如下措施：在水冷壁过渡区锅炉厂已设计了防磨护罩。在中间水冷壁与前后墙连接的水冷壁管磨损部位加装防磨护罩控制风速（风量）严格控制床压在68kPa之间控制好床温控制好入炉煤的粒度加强对耐火耐磨浇注料的维护 返回第二章目录第50页，共69页。3 总结经过上述整体优化技术改造后，给煤系统堵煤的情况得到了很好得解决，没有发生系统本身原因的非计划停运事故，相关设备、元器件没有再发生故障或损坏事故。滚筒冷渣机的排渣情况十分良好，以前的结焦、排渣困难的状况得以扭转。

31、石灰石和床料系统不再堵塞， SO2排放浓度得以大大降低；锅炉启动/停运的时间缩短，节约了大量的燃油量。燃烧调整后锅炉效率增加了2.19%。对CFB锅炉关键部位的勤检查、及时消除隐患，保证了CFB锅炉投产以来未发生过因四管爆漏和浇注料脱落引起的停炉事件。 第51页，共69页。4.连州电厂CFB锅炉节能优化改造的经验总结连州发电厂2台440t/h的CFB锅炉，是哈尔滨锅炉厂采用美国Alstom公司技术生产的国内首次燃用无烟煤的135MW等级CFB锅炉，自2004年2月和5月投运以来，安全、经济、环保运行指标都很不理想，主要表现在：锅炉不能满负荷正常运行；煤耗、油耗和厂用电率长期偏高；石灰石系统长期

32、投不了。第52页，共69页。 4.连州电厂CFB锅炉节能优化改造的经验总结为此，我厂针对这些问题进行了全面的整体优化技术改造。到2005年3号CFB炉A级检修(6月8日至7月19日)， 4号CFB炉B级检修后 (7月15日至8月3日)，整体优化技术改造就全部完成了。下面就3、4号CFB锅炉在整体优化改造后的运行情况进行总结介绍。第53页，共69页。4.1 #3、4CFB锅炉整体优化改造后的总体运行情况:3号CFB锅炉从2005年7月19日升炉开机(A级检修后)，8月1日至3日调峰停机， 10月3日至15日国庆期间调峰停机。10月16日，重新开3号CFB锅炉运行，一直运行到06年3月底(已连续运

33、行163天）。从2005年7月19日至12月31日进行统计，3号机组共运行了3646小时，发电41886.1万kw.h，平均每小时的负荷为114.9MW，直接厂用电率为7.73%。第54页，共69页。 上图为3号CFB锅炉10月20日至12月24日的运行参数。图中床温、床压稳定。第55页，共69页。4.1 #3、4CFB锅炉整体优化改造后的总体运行情况：4号CFB锅炉从2005年8月3日升炉开机(B级检修后)，一直运行到06年春节前调峰停机，4号机组连续运行了175天。4号CFB锅炉从2005年8月至12月31日进行统计，共运行了3602小时，发电42455.697万kw.h，平均每小时的负荷

34、为117.8MW，直接厂用电率为7.58%。第56页，共69页。 上图为4号CFB锅炉10月14日至12月18日的运行参数，在图中，床温、床压稳定。第57页，共69页。附表1：3、4号CFB锅炉的直接厂用电率2005年3号CFB锅炉的直接厂用电率%4号CFB锅炉的直接厂用电率%7月份8.5B级检修8月份8.098.169月份7.837.6610月份7.557.5511月份7.47.2912月份7.147.32平均7.737.58第58页，共69页。4.2 #3、4号CFB锅炉整体优化后的各系统运行情况:（1）、给煤系统优化改造后的运行情况 3、4号CFB锅炉的给煤系统自2004年6月改造以来，

35、给煤系统运行一直很正常，没有发生堵煤的情况，现场没有漏煤粉，没有发生故障或损坏事故。第59页，共69页。（2）、冷渣器系统优化改造后的运行情况 自2004年6月及7月份改造为滚筒冷渣机以来，滚筒冷渣机的排渣情况一直很正常，没有再出现漏灰漏渣现象。 上图为3、4号CFB锅炉10月18日至12月14日的运行参数，在图中，床压稳定。第60页，共69页。（3）、石灰石系统优化改造后的运行情况 石灰石系统经优化改造后，其一直运行正常，锅炉的SO2含量可以降至150mg/m3以下，脱硫效率高达90%以上。上图为3、4号CFB锅炉9月10日的SO2含量。第61页，共69页。4.2 #3、4号CFB锅炉整体优

36、化后的各系统运行情况:（4）、床料系统优化改造后的运行情况 床料直接输送到二级给煤机刮板上，通过给煤机加到炉膛内，操作简单、可靠，床压从0升至3kPa的加床料时间为2小时，比未改造前的8小时减少6小时，同时，可以在运行中置换床料。（5）、热工控制逻辑优化改造后的运行情况 自改造后，没有发生由于热工逻辑问题影响到CFB锅炉安全运行的现象。第62页，共69页。（6）、CFB锅炉启动操作优化后的运行情况上图为2005年8月3日3号CFB锅炉的升炉启动曲线，7：25，3号CFB锅炉点着火，12：44，P主：3.08/3.07Mpa，T主：383/372；P再：0.39/0.39Mpa，T再：380/3

37、60，3机开始挂闸冲转，13：58，3号机发变组与系统并网，17：26，3号机N50MW，全退油枪运行，19：50，3号机N130MW，升炉操作结束。升炉时间用了12.5个小时，烧了47T油，汽温、汽压和负荷没有大幅度的波动。第63页，共69页。（7）、CFB锅炉停炉操作优化后的运行情况 上图为2005年7月31日16：50，3锅炉正常停炉曲线，停炉前参数：负荷90MW，主汽压：9.15/9.15Mpa，再热汽压：1.55/1.55Mpa，主汽温：535/36，再热汽温：537/538，床温：853。19：43 3炉主汽压：2.6/2.6Mpa，再热汽压：0.2/0.2Mpa，主汽温：454/454，再热汽温：408/423，床温：549，3机与系统解列，汽机远方打闸，3炉熄火，正常操作结束。停炉时间用了3个小时，烧了4T油，汽温、汽压和负荷没有大幅度的波动。第64页，共69页。（8）、CFB锅炉燃烧优化后的运行情况日期3、4号CFB锅炉的低位发热量:kj/kg3号CFB锅炉的飞灰可燃物：%4号CFB锅炉的飞灰可燃：%2005.12.121713.611.649.622005.12.221832.37.546.32005.12.32083411.48