现浇箱梁模板(扣件式)计算书

1、箱梁模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017、工程属性箱梁类型四室梁A(mm)4500B(mm)950C(mm)1750D(mm)1250E(mm)250F(mm)350G(mm)1850H(mm)150I(mm)1450J(mm)700K(mm)300L(mm)1100M(mm)500N(mm)2000O(mm)250箱梁断面图底板下支撑小梁布置方式垂直于

2、箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n1立杆纵向间距l a(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)900模板支架搭设的高度 H(m)13.5立杆计算步距h(mm)1200立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1350212003120041200512006120071200812009600I. I一I Illi III II III Illi I 掌 MM

3、Q I 3lflQ0 JltMWL 2WQ MM2*MK J ftOO3tMQ |1 箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m 3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m 2)计算模板和其支撑小梁时2.5计算主梁时1.5计算支架立杆时1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m 2)2风荷载参数:风荷载标准值2水(kN/m2)基 本 风 压2 30(kN/m 2)省份浙江0.3#=30 号

4、 pst=0.03地区杭州市风荷载高度变化系 数化地面粗糙度D类(有密集建筑群 且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)13.5风荷载体型系数限单板模板支架以0.195四、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm 2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度向板进行计算，即将面板看作一“扁梁，梁宽b=1000mm,则其：截面惯性矩 I=bt3/12=1000 153/12=281250mm4截面抵抗矩 W=bt2/6=1000 152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能

5、力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：qi=1.2b(Gikh0+G2k+G4k)+1.4b(Qik+Q2k)=1.2 1 X25.5 K7+0.75+0.4)+1.4 1 留.5+2)=59.7kN/mh0-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4 0c7b(Q1k+Q2k)=1.35 225.5 X7+0.75+0.4)+1.4 0.71X(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值 q=maxqi, q2=max59.7, 64.485=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：q / =b(Gho+G2k+G4

6、k)=1 迎5.5 K7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l 2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125 64.485 0.152=0.181kN m产M/W=0.181 义 106/37500=4.827N/mm215)=0.484N/mm2V=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算=5q4/(384EI)=5X44.5 1504/(384 X 6000X 281250)=0.174mm 0.335N/mm2-0.829mm允许值f= 15N/mm 2，2fv= 1.6N/mm3 =l/150=300/150=2mm结论符合要求符合要求符

7、合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4)198.3截面抵抗矩W(cm 3)39.7抗弯强度设计值f(N/mm 2)205弹性模量E(N/mm 2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)125计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：qi=1.2b(Gikh0+G2k+G4k)+1.4b(Qik+Q2k)=1.2 Q15 依5.5 K7+0.75+0.4)+1.4 0.W Q.5+2)=8.955kN/mh0-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.

8、4 灰7b(Q1k+Q2k)=1.35 0.15 依5.5 C7+0.75+0.4)+1.4 0.70.7b(Q1k+ Q2k)=1.4 0.7 0.15 Q.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：q，=b(Gh0+G2k+G4k)=0.15 (25.5 K7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=la=600mm11111111111111111111111111111111 III II I II IU11111111 LI 111 111 LI IIIi)、抗弯强度验算M =0.1q 静l2+0.117q活 12=0.1 9.011 0.62+0.1

9、17 0.661 0.62=0.352kN m6=M/W=0.352X 例39.7 1 ：03)=8.866N/mm2 f=205N/mn2满足要求！2)、挠度变形验算=0.677q4/(100EI)=0.677 6.675 6004/(100 X 206000 X 1983000)=0.014mm 6.317= 6.317kN正常使用极限状态：p= IRm初=1必.405= 4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨 计算主 梁计算简图如下，l = lb = 600mm6317kN6317tN 6,JL7kM 6J17kh 6.117kN 6.317kM6

10、J17khl 6.317LN 6,J1.7kM 63t7kN t.ll7kNJr vv I V 4 v I v V Jr V蕊 s 蕊.161)、抗弯强度验算M=1.421kN m产M/W=1.421X 106/（39.7 1炉）=35.793N/mm2&f=205N/mm2满足要求！2）、挠度变形验算=0.062mm2.714= 2.714kN, lc=900mm,按二等跨 计算。项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值o= 44.081N/mm23= 0.096mmRmax5= 18.724kN允许值f=205N/mm23 =l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要

11、求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p= ( max3= 1 X4.286= 4.286kN, p= ( R4x3= 1 2.626= 2.626kN , ld=900mm,按二等跨 计算。项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值- 32.368N/mm23=0.071mmRmax6= 15.325kN允许值2 f=205N/mm23 =l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求/七、可调托座计算可调顶托承载力容许值N 1 (kN)40由主梁计算”可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4 =27.41kN &N=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax

12、5 = 18.724kN N=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6 = 15.325kN N=40kN满足要求！八、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安 全技术规范 JGJ162-2008立杆钢管类型(mm) 48X 3.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/mm 2)205截面抵抗矩W(cm 3)5.08长细比验算入=h/i=1200/15.8=75.9490.15 13.5+0.003/0.6= 30.149kN(T=Ni/( 1A)+M w/W=30.149 X03/(0.75 489)+0.003 106/5080=82.849N/mm20.15 13.5+0.003/0.9= 21.461kN(T=N2/( 1A)+Mw/W=21.461 03/(0.75 489)+0.003 106/5080=59.16N/mm20.15 13.5+0.003/0.9= 18.062kN(T=N3/( 1A)+Mw/W=18.062 X03/(0.75 489)+0.003 106/5080=49.892N/mm2 f=205N/mn2 满足要求！九、可调(固定)底托计算可调(固定)底托承载力容许值N2(kN)40由