现代水利水电施工

1、.：.；光面爆破技术及砼温控技术在水利工程上的运用第一章 光面爆破施工及运用光面爆破是经过控制爆破的作用范围和方向，使爆破后的岩面光滑平整，防止岩面开裂，以减少超、欠挖和支护的工程量，添加岩壁的稳定性，减弱爆破振动对围岩的扰动，进而到达控制岩体开挖轮廓的一种技术。同光阴面爆破也是一种难度较大的施工技术，在施工中如爆破参数、施工方法选取不当，往往无法到达理想的爆破效果。光面爆破参数选择主要与地质条件有关，其次是炸药的种类与性能及隧道开挖断面的外形与尺寸有关，在浙江金丽温高速公路官田坪隧道施工中，由于各项爆破参数选取合理，光面爆破获得了很好的效果。爆后岩面光滑平整，炮眼痕迹保管率在90%以上，肉眼

2、根本上看不到爆破裂隙，光面爆破技术有效的控制了官田坪隧道的超欠挖，从而大大减少了开挖、回填以及支护的工程量。减轻了爆破对围岩的扰动，充分发扬了围岩的自承才干，有效地提高了隧道的平安度。1 光面爆破的机理光面爆破是沿开挖轮廓线布置间距较小的平行炮眼，在这些光面炮眼中进展药量较少的不耦合装药，然后同时起爆，爆破时沿这些炮眼的中心连线破裂成平整的光面。经过国内外实验室研讨和现场消费实际可以看出，光面爆破是由于采用不耦合装药，药包爆轰后，炮眼壁上的压力显著降低，此时药包的爆破作用为准静压力。当炮孔压力值低于岩石的抗压强度时，在炮眼壁上不至呵斥“压碎破坏。这样爆轰波引起的应力波和凿岩时在炮眼壁上呵斥的应

3、力形状类似，只能引起少量的径向细微裂隙。裂隙数目及其长度随不耦合系数和装药量而不同。普通在药包直径一定时，不耦合系数值愈大，药量愈小，那么细微裂隙数愈少而长度也愈短。光面炮眼组同时起爆时，由于起爆器材的起爆时间误差，不能够在同一时辰爆炸。先起爆的药包的应力波作用在炮眼周围产生细微径向裂隙图1-b的A炮眼。由于B炮眼所起的导向作用，结果沿相邻两炮眼连心线的那条径向裂隙得到优先发育。在爆炸气体作用下，这条裂隙继续延伸和扩展，在相邻两炮眼的连心线同眼壁相交处产生应力集中，此处拉应力最大。A、B两炮眼中爆炸气体的气楔作用将这些径向裂隙加以，扩展，成为贯穿裂隙。a孔装药情况；b先爆炮孔对相邻炮孔的影响；

4、c光面的构成构成光面图1 光面爆破时炮眼连心线上破裂面的构成2 光面爆破的参数及工艺21 光面爆破主要有以下几个参数2.1.1不耦合系数 不耦合系数是指炮孔直径d和药卷直径d0之比。K=d/ d0不耦合系数K=1，表示炮孔直径和药卷直径完全耦合，炮孔全部被炸药装满。药卷与孔壁之间没有空隙。此时，爆轰压力对孔壁作用明显。K1，表示炮孔直径与药卷直径不耦合，药卷与孔壁之间有空隙。K越大，那么空隙也越大。假设KcK1，Kc产生压碎的临界不耦合系数光面爆破的效果就不好；假设KKc1，炮孔周围就不产生压碎圈。所以KKc1时进展光面爆破是获得良好效果的必要条件。实际证明，K=22.5时，光面效果最好。2.

5、1.2炮孔间距和空孔 光面爆破是要使相邻炮孔之间用裂隙连通起来，以构成平整的断裂面。因此，炮孔间距在裂隙中的连通上起着非常重要的作用。孔距的大小主要取决于炸药的性质、不耦合系数和岩石的物理力学性质。实际上可用下式计算。式中: -炮孔间距；p-冲击波作用在孔壁上的波峰压力Mpa；-岩石的泊松比；-岩石的极限抗压强度Mpa；-炮孔直径。根据消费实际，取孔距为炮孔直径的1020倍，即=(1020)。在节理、裂隙比较发育的岩石中应取小值，整体性好的岩石中可取大值。空孔的作用主要是对裂隙的伸展起导向作用。空孔与装药孔间隔 ，普通在400mm以内。2.1.3最小抵抗线W 光面层厚度或周边眼到临近辅助眼间的

6、间隔 ，是光面眼起爆时的最小抵抗线，普通应大于或等于光面眼间距。2.1.4周边孔密集系数 周边孔密集系数是指孔距a与最小抵抗线W之比值，即m=a/W。m值的大小，对光面爆破效果影响最大，下面从三种不同情况进展阐明。1当m=a/W=2时，孔间距值a偏大，而W值偏小，成为两个炮孔单独爆破时的爆破漏斗，留下abc三角形岩埂，起不到光面爆破效果，如图-2a。2当m=a/W=1时，假设两炮眼同时起爆，紧缩波到达自在面前，即可完成孔间裂隙的贯穿，而构成光面。如不同时起爆，另一炮眼起自在面作用，也可到达光面爆破效果，如图-2b所示。3当m=a/W=0.5时，不论能否同时起爆，紧缩波到达自在面时，首先到达相邻

7、炮孔，不仅产生裂图2 不同密集系数的爆破情况缝，并使该孔的岩石破坏，甚至呵斥超挖，也达不到光面爆破的效果，见图-2c所示。实际阐明，当m=0.81.0时，爆破后的光面效果较好，硬岩中取大值，软岩中取小值。2.1.5、线装药密度 线装药密度又叫装药集中度，它是指单位长度炮眼中装药量的多少g/m。为了控制裂隙的发育，坚持新壁面的完好稳定，在保证沿炮眼连心线破裂的前提下，尽能够少装药。软岩中普通可用70g/m-120g/m，中硬岩中为20 g/m -300g/m，硬岩中为300g/m -350g/m。2.1.6周边眼的其他参数 1炮眼直径d。光面爆破的周边眼直径无需选择，国内掘进常用的炮眼直径为35

8、mm-5mm；2周边眼的深度l和角度。“预留光面层法的周边眼深度可达2.5m-3m；全断面一次爆破时，周边眼深度普通为1.5m-2.0m。确定眼深时，还应思索到其他作业的消费才干在掘进循环中的充分发扬。周边眼原那么上应布置在设计轮廓线上，但由于受凿岩机机型的限制，不得不向外偏斜一定角度，偏斜角普通为35。偏斜角度的大小，可根据眼深加以调整，使眼底落在轮廓线外100mm处。隧道光面爆破常用参数如表1所示。表1 隧道光面爆破常用参数岩石类别周边眼间距E (cm)最小抵抗线W (cm)相对间隔 E/W装药集中度q (g/m)硬 岩556560800.81.0300350中硬岩456060750.81

9、.0200300软 岩354545550.81.07012022 光面爆破主要施工方案用光面爆破开挖隧道时有两种方案，一种是全断面法，如图-3所示。对于 = 4 * ROMAN IV、 = 5 * ROMAN V类整体性好的围岩，可采用全断面法，此时掏槽眼、辅助眼等的参数按普通爆破来设计，周边眼那么按照光面爆破来设计。可用多段毫秒电雷管或非电导爆系统按顺序起爆，掏槽眼、辅助眼间起爆间隔时间不应小于25ms。临近周边眼的一排炮眼的药量要比其他炮眼的药量少，以控制围岩爆震裂隙的开展。另一种是预留光面层法，先掘进超前导洞，然后加以刷大，如图-4所示。这种预留光面层法的特点是，在爆破周边眼之前可根据爆

10、破超前导洞的情况进展参数调整或修正轮廓，以到达较好的光面爆破效果。3 影响光面裂痕构成的要素影响光面裂痕构成的要素很多，主要要素有装药量和装药构造，最小抵抗线与孔间距的比值，起爆方法、空孔等。3.1 装药构造为了不破坏需求维护一侧的围岩，要采用较大的不耦合系数K=d/d0，K22.5，环状间隙装药和间隔装药，以及低猛度、低爆速如2000m/s3000m/s、低密度的炸药。 3.2 最小抵抗线、空孔与孔距最小抵抗线应大于光面孔的孔距。最小抵抗线过小时，孔与孔之间的光面裂隙来不及贯穿，各孔就已朝自在面构成爆破漏 斗，结果产生凸凹不平的破裂面；相反，最小抵抗线过大时，光面裂隙固然容易构成，但是自在面

11、方向的爆破效果能够要恶化，会出现大块度。根据实际推算和现场施工分析，空孔和最小抵抗线的比值最好是0.81。在节理、裂隙发育的岩石中以及开挖面的拐角、弯曲部分，要加密炮孔或添加导向空孔。3.3 起爆间隔时间实验室爆破实验研讨阐明，齐发起爆的裂隙外表最平整，微差延期起爆次之，秒差延期最差。齐发起爆时，炮眼贯穿裂隙较长，抑制了其它方向裂隙的发育，有利于减少炮眼周围的裂隙的产生，可构成平整的壁面。所以，在实施光面爆破时，间隔时间愈短，壁面平整的效果愈有保证。应尽能够减少周边眼间的起爆时差，相邻光面炮眼的起爆间隔时间不应大于100ms。4 工程实例4.1 工程概略鹤峰县官田坪流域输水隧洞，全长189m，

12、属于丘陵区垄岗低丘区 = 3 * ROMAN III。官田坪隧道出露地层主要为晚侏罗世晶屑熔结凝灰岩。外表覆盖第四系残坡积松散层，岩性为含碎石亚粘土，部分为含粘性土碎石，土质松散。下覆晚侏罗世晶屑熔结凝灰岩，岩性为晶屑熔结凝灰岩，块状构造，岩质巩固。受地质构造影响，节理发育。围岩类别强风化层 = 2 * ROMAN II类，中风化层 = 3 * ROMAN III类，微风化层 = 4 * ROMAN IV类。4.2 爆破方案1、 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III类围岩稳定性较差，节理裂隙发育。对 = 2 * ROMAN II类围岩采用台阶开挖法，每个循环进尺为1.

13、0m。2、 = 4 * ROMAN IV类围岩稳定性较好，思索到机械设备的运用效率以及工期的影响，对此类围岩采用全断面开挖法, 每个循环进尺为2.5m。4.3 凿眼、爆破器材4.3.1凿岩机械 采用可挪动式全断面作业台车，运用YT-27型气腿式凿岩机钻眼。全断面作业时应配合9台凿岩机同时钻眼，以保证开挖作业进度。4.3.2爆破器材 为了防止闲散电流对爆破平安的影响，必需采用非电起爆系统。主要器材有：毫秒延期雷管、8#火雷管、导火索、导爆管、导爆索。4.4 爆破参数4.4.1炸药耗费量 爆破采用2号岩石硝铵炸药，由公式：Q=qSl式中:Q每循环应运用的炸药量，kgq单位炸药耗费量，kg/ m3S

14、开挖断面积以半个主洞计，m2l平均炮眼深度，m炮眼利用率，取85%1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III类围岩的炸药耗费量 q取0.90 kg/ m3，S为81.77 m2，l设计为1.0m 故Q=0.9081.771.085%=62.55 kg2 = 4 * ROMAN IV类围岩的炸药耗费量q取1.26kg/ m3，S为64.18m2，l设计为2.5m 故Q=1.2664.182.585% =171.84 kg4.4.2炮眼、药卷直径 采用的凿岩机械决议炮眼直径为D=42mm，药卷直径，周边眼d=22 mm，其他炮眼d=32 mm。不耦合系数，周边眼K=D/d=

15、1.91，其他炮眼K=D/d=1.31。4.4.3周边眼的布置 周边眼原那么上应布置在设计轮廓线上，但由于受凿岩机机型的限制，不得不向外偏斜一定的角度，偏斜角普通为35。偏斜角度的大小可根据眼深加以调整，使眼底落在轮廓线外100mm处。1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III类围岩周边眼的布置 炮眼间距a=450 mm2 = 4 * ROMAN IV类围岩周边眼的布置炮眼间距a=500 mm4.4.4掏槽眼的布置 1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III围岩周边眼的布置掏槽眼采用螺旋掏槽方式，其特点是各装药炮眼至空眼的间隔 不等而依次递增，如

16、图-3所示。遇到特别难爆的岩石可添加1-2个空眼以增大自在面和补偿空间体积。空眼可比装药炮眼略深些，以便装入适量的清渣药包。整个装药炮眼都爆破后，空眼底部的清渣药包的爆炸可将已炸碎的岩渣推出槽腔。 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III围岩台阶法开挖爆破布孔表示图如图-3所示。图3 螺旋掏槽眼布置表示图2 = 4 * ROMAN IV类围岩周边眼的布置图4 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III围岩台阶法开挖爆破布孔表示图掏槽眼采用垂直楔形掏槽方式，每对掏槽眼顶部间距为190cm,底部间距为20cm,掏槽眼同任务面的交角为70。炮眼的布置及装药构

17、造如图-5所示， = 4 * ROMAN IV类围岩炮孔布置表示图如图-6所示。图5 垂直楔形掏槽眼布置表示图图6 = 4 * ROMAN IV类围岩炮孔布置表示图4.5 起爆方式及起爆顺序为了防止闲散电流对爆破平安的影响，采用非电起爆系统。 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III围岩采用台阶法开挖,其上部台阶的起爆顺序、炮孔药量如表-2所示，下部台阶的如表-3所示。 = 4 * ROMAN IV类围岩采用全断面开挖法，其起爆顺序、炮孔药量布置如表-4所示。表2 官田坪隧道主洞 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III类围岩上部爆破参数序号炮眼称号

18、孔深(m)孔数(个)雷管段别装药量装药构造药卷直径mm每孔装药量(g)小计(g)1掏槽眼141353801520延续2掏槽眼131335100100延续3扩槽眼1195353606840延续4掘进眼1127353303960延续5掘进眼1177-1353305610延续6内圈眼1239353307590延续7周边眼12911222908410间隔8底板眼11313353304290延续合计11838320开挖面积m24994炮眼密度个/ m2236单位用药量kg/ m309估计进尺m10第二章 围堰爆破设计及平安监控官田坪输水洞工程采用全年断流围堰、隧洞导流、基坑全年施工的导流方式。左、右岸各

19、布置1条导流洞，按两岸对称、双弯道、断面一样的方式布置。右岸导流洞断面为城门洞型，其尺寸为15 m19 m(宽高)，洞身长为1 187658 m，进、出口底板高程分别为1 63850m和1 6340 m。根据招标文件规定，为保证隧洞汛期正常施工，工程进出口围堰的洪水设计规范确定为按全年十年一遇洪水设计，相应洪峰流量为7 920 m s。根据电站坝址处历年水文资料，并结合现场实地调查情况，进口围堰顶高程按EL 1 648 m设计，出口围堰顶高程按EL 1 647m设计。进出口围堰的混凝土堰体为矩形重力式，顶宽为30m，混凝土堰体根底岩埂顶面内外侧各宽出混凝土堰体10 m，然后以1：03和1：05

20、的坡比向下开挖成型。进口混凝土围堰体宽30858 m，高95 m，长度约32 m，断面面积486 m ；出口混凝土围堰体宽30104 m，高125 m，长度约30 m，断面面积813m。1 爆破撤除过程中的主要危险源识别根据进出口围堰的构造及周边构筑物的布置，思索围堰撤除爆破后导流洞将直接过流的特殊缘由，围堰爆破后的石碴因无法挖运，部分石碴受水流冲击能够经导流洞冲入下游河床，经过综合分析和识别，在撤除爆破过程中能够产生的危险、危害要素主要有：1.1 爆破振动波 (空气冲击波和水击波)对周边构筑物的影响；1.2 爆破飞石对周边构筑物的影响；1.3 爆破后石块受水流冲击对进出水口及洞身混凝土底板的

21、破坏；1.4 撤除后的侧边及底板因不平整引起水流不畅呵斥对周边建筑物的冲击破坏。2 撤除爆破设计及计算机系统模拟和平安监测21 最大单响药量确实定爆破引起的质点振动速度可根据萨道夫斯基公式计算从式(1)可知，在介质一定时，影响爆破振动的主要要素是爆破最大单响药量q。针对官田坪导流洞的地质情况，在导流洞及过坝交通洞施工过程中进展了多次有针对性的爆破实验，经过测试结果的回归分析，得出单响药量与质点振动速度的近似关系，反复推算得出k值和值分别取1945和1812。根据。 规定，最大质点振动速度 =15 cms。所以在导流洞进出口围堰爆破设计时，充分思索爆破引起质点振动速度的控制要求(经专题会议讨论确

22、定按10 cms控制)，在满足围堰周边构筑物平安的情况下，围堰撤除爆破实践采用单孔单响起爆方式，最大单响药量Q控制在24 kg左右。22 炸药单耗确实定进出口围堰的撤除爆废除围堰外露部分外，其他部分根本为水下爆破。根据水下爆破炸药单耗的计算方法，炸药单耗为q=q1+g2+q3+q4 式中：g 为根本炸药单耗，取10 kg113 ；g：为爆区上方水压增量单耗，g =0Olh。，h 为水深，m；q，为爆区覆盖层增量单耗，q =002h ，h 为覆盖层厚度，m；q为岩石膨胀增量单耗，q =003h，h为梯段高度，m；爆区上方显露水面，h ：0；爆区上方覆盖层h =0；梯段高度h进口为95，出口为13

23、，代入式(2)计算得炸药单耗q=129139 kgm 。思索围堰爆破后主要依托导流洞过水进展冲碴，石碴过大能够对底板呵斥损坏，综合堰体地质构造和明挖爆破单耗与爆破后的岩石块度实验，为保证爆碴块度控制在30cm左右，将爆破炸药单耗调整为153 195 kgm。23 爆破资料的选择围堰撤除爆破作业过程中，应思索以下特殊情况：1)假设起爆资料延时不准，容易产生重段，导致爆破单响药量增大从而使质点振动速度过大，对周边构筑物呵斥损坏；2)进出口围堰地质构造复杂，裂隙发育，作业过程中装药时间长，假设药包受裂隙水的浸泡能够产生不完全爆炸，最终产生撤除不完全，能够带来因水流不畅呵斥的危害。为了消除因爆破资料呵

24、斥的不测事件，在爆破资料的选取上，经过对国内厂家爆破资料的技术评审和现场对比实验(炸药浸水殉爆实验、导爆索抗水实验等)，经比选后选取了山东Orica公司高爆速、高密度、高抗水性和抗压性的 5 mm和+32 mm 2种乳化炸药。选择高精度非电雷管，并确定了孔问延时17 ms、排间延时42 ms的高精度非电雷管起爆网络方案。经实验，爆破资料的起爆误差可控制在2 ms，防水效果到达68 h。24 起爆网络设计原那么为确保围堰撤除爆破的效果及一次胜利，并到达预期的平安控制目的，经多次实验及专题研讨，确定了起爆网络设计的根本原那么：采用单孔单响起爆网络技术，质点振动速度和炸药单耗分别按上述规范控制和确定

25、；爆破孔内、：iLI-均采用双雷管(预裂孔内采用双导爆索)；整个网络传爆雷管全部传爆后第一响炮孔才起爆；为尽量减少对建筑物的影响并确保堰体爆破时向江内抛掷，采取程度爆破孔(由堰内向堰外布设)方式，且最先起爆点选择在围堰中间分界限，利于爆堆构成缺口，确保爆碴向江内抛掷；围堰底部和左、右侧各布设一排程度预裂孑L，实施三面预裂，对地震波起减振作用，防止爆破对保管岩体的破坏并确保岩壁完好平顺。根据上述原那么所设计的爆破孔布置及爆破网络衔接如下所示。阐明：1 为17ms非电雷管，用于孔间延时；2 为25ms非电雷管；3 42ms非电雷管，用于排间延时；4 为65ms非电雷管；5孔内为1 025 mS延时

26、起爆雷管. 25 爆破设计的计算机系统模拟与爆破平安监测在爆破设计过程中，为了验证爆破设计的实施效果，运用现代计算机仿真技术，经过进出口围堰构造及周边构筑物等环境参数的数学建模和爆破孔网参数起爆模拟设计，阐明爆破设计与实践情况是相符的。在实施爆破过程中，为进一步检验、评价爆破的平安性，预先在进出口建筑物上布设了爆破振动平安监测仪器(共布设10个监测点)，采用加拿大Instantel公司消费的MiniMate Plus振动信号记录系统进展数据记录、分析和处置。第三章 大体积混凝土温度控制施工技术大体积混凝土构造由于构造体积大、整体要求高，往往不宜留置施工缝。此外，水泥水化时放出大量热量，当构造体

27、积大时，混凝土内部聚集的热量长期不易散失，混凝土内部和周围大气环境间构成较高温度差，由于温度应力常呵斥混凝土开裂。因此，大体积混凝土温度控制是控制大体积混凝土施工质量的重要环节。1大体积混凝土温控施工方案11混凝土配合比设计1.1.1 混凝土原资料水泥：采用325低热矿渣水泥。水泥散装入场，水泥运用温度不得超越50 ，否那么须采取措施降低水泥温度。粉煤灰：采用电厂I级粉煤灰，质量应符合 用于水泥和混凝土中的粉煤灰 (GB159691)的规定。砂：含泥量 1，细度模数23-31，属II区级配范围，其它目的必需符合规范规定。砂源必需稳定，砂入场后应分批检验。石：碎石必需为5315mm延续级配，级配

28、应优良，来源应稳定。石子必需分批检验并严厉控制其含泥量不超越1。外加剂：采用NF系缓凝型高效减水剂。水：拌和用水的水质经过严厉检验并符合有关规范规定。1.1.2 “双掺技术为改善混凝土性能，同时掺加粉煤灰和减水剂，对于大体积混凝土，粉煤灰取代了部分水泥，使得混凝土的水化热降低，可以有效地防止温度裂痕。锚碇混凝土中采用的粉煤灰为磨细的I级灰，外加剂为NF型缓凝高效减水剂 。1.1.3 混凝土配合比泵送混凝土应具有良好的和易性和粘聚性，不离析、不泌水。初始坍落度控制在18cm左右，初凝时间为25h3h。为满足以上施工要求，确保施工质量，对锚碇大体积混凝土配合比进展大量实验，按资料实践情况，优选出配

29、合比；同时结合现场施工和资料情况，对配合比进展调整。根据设计要求和有关规范规定，大体积混凝土采用规范养护条件下60天龄期的抗压强度作为验收和评定的根据。12温度控制设计为防止混凝土施工过程中因温度应力、干缩应力等产生开裂，对大体积混凝土进展温控设计，采用仿真计算，模拟混凝土实践施工过程，思索混凝土的分块、分层浇筑及浇筑温度，施工间歇期、混凝土水化热的分发规律、养护方式、冷却水管降温、外界气温变化、混凝土徐变等复杂要素，在仿真计算的根底上，制定大体积混凝土在施工期间不产生温度裂痕的提出大体积混凝土施工的温控规范：1.2.1 混凝土浇筑温度不超越28 ；1.2.2 混凝土最大水化热温升：C30混凝

30、土不超越3l，C35混凝土不超越35 ：1.2.3 混凝土内表温差不超越25；1.2.4 相邻混凝土温差不超越25。2温度控制措施及现场控制2I混凝土的分块分层大体积混凝土浇筑面积过大时，需分块进展浇筑，块与块之间设置后浇带；大体积混凝土厚度过厚时，需分层进展浇筑，分层厚度宜为2m左右。当设置有后浇带时，后浇带混凝土应在主体混凝土温度根本稳定后浇筑，防止接缝开裂。22混凝土浇筑温度的控制混凝土出拌和机后，经泵送、振捣诸过程后的温度为浇筑温度，控制在28 以内。在每次混凝土开盘之前，必需严厉控制混凝土原资料的温度，要量测水泥、粉煤灰、砂、石、水的温度，专门记录，计算其出机温度，并估算浇筑温度。当

31、浇筑温度超越上述控制规范日寸，必需采取措施：混凝土泵管外用草袋遮盖， 并经常洒水降温；砂、石料防止太阳暴晒；夏季施工时拌和水中加冰来降低水的温度：尽量利用夜间浇筑混凝土；冬期施工拌和水用锅炉加热，保证水的温度在10，确保浇筑温度在5以上。23控制各层浇筑的间歇期混凝土浇筑间歇期应控制在57天，在底层混凝土内部温度峰值过后才允许浇筑下一层混凝土。假设因其它工序，某些块的间歇时间超越7天，应经过验算并有相应调整温控措施。采取的措施为：在间歇期内要加强外表的养护和保温，坚持混凝土的潮湿形状。24冷却水管布置及其要求浇筑面积和厚度均较大的混凝土内部需设置冷却水管，冷却水管宜采用管径423mm、厚325

32、mm的黑铁管，成S型布置，各方向间距宜为1m左右，冷却水管布设后应进展压水实验，防止管道漏水；在混凝土浇筑至水管标高后立刻开场通水，延续通水810天，在此期间假设混凝土降温速率超越1.5d，那么停顿通水；严厉控制进水温度，在保证冷却水管进水温度与混凝土内部最高温之差不超越25条件下，尽量使进口水温最低；在气温较高时，冷却水应运用静置后的集水池内的水，气温较低或冬季施工时，应使冷却水管出水回至集水池内，使进口水温适当升高，以控制温差。25混凝土的保温及养护各层混凝土顶面待混凝土终凝后进展养护，用湿麻袋覆盖， 时间继续到上层混凝土浇筑，浇筑前各层间程度接缝施工缝进展处置，外表进展凿毛、清洗干净。气

33、温较高时(日最高气温超越20)侧面可不用保温，但各暴露的侧面拆模后必需进展喷淋养护(可采用冷却水管出水)，坚持混凝土面潮湿，防止干缩裂痕的产生。当混凝土内外表温差超越温控规范或寒潮降临及冬季施工时，混凝土各侧面应进展外表保温覆盖。26混凝土的现场施工控制为确保大体积混凝土施工质量，提高混凝土的均匀性和抗裂才干，必需加强对混凝土每一环节的施工控制，要求现场人员必需从混凝土的拌合、运输、浇筑、振捣到养护、保温整个过程实行有效监控。混凝土施工严厉按照公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000)进展，并应特别留意以下方面：2.6.1 混凝土拌制配料前，各种衡器应请计量部门进展计量标定，称料误差应符合规范要求。应严厉控制新拌混凝土质量，使其和易性满足施工要求。坍落度检验应在出机口进展，回绝运用坍落度过大和过小的混凝土料。要及时检测粗、细骨料的含水率，遇阴雨天气应添加检测频率，随时调整用水量。2.6.2 浇筑混凝土前应对模板、钢筋、