高支撑模板安装与拆除施工方案

1、. 南昌国际体育中心高支撑模板安装与撤除施工方案PAGE ：.；PAGE 29目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc237604134 一工程概略 PAGEREF _Toc237604134 h 2 HYPERLINK l _Toc237604 二工程构造特点 PAGEREF _Toc237604 h 2 HYPERLINK l _Toc237604 三危险源的辩示与控制 PAGEREF _Toc237604 h 2 HYPERLINK l _Toc237604 四施工工艺和施工方法 PAGEREF _Toc237604 h 3 HYPERLINK l _Toc

2、237604 1 模板支撑系统资料选择 PAGEREF _Toc237604 h 3 HYPERLINK l _Toc237604 2 施工工序 PAGEREF _Toc237604 h 4 HYPERLINK l _Toc237604140 3 施工方法 PAGEREF _Toc237604140 h 4 HYPERLINK l _Toc237604141 五模板支撑系统的验算 PAGEREF _Toc237604141 h 7 HYPERLINK l _Toc237604142 六支撑体系的检查与验收 PAGEREF _Toc237604142 h 7 HYPERLINK l _Toc23

3、7604143 七平安消费技术措施 PAGEREF _Toc237604143 h 7 HYPERLINK l _Toc237604144 八过程监控的详细措施与方法 PAGEREF _Toc237604144 h 8 HYPERLINK l _Toc237604145 九架体周边刚度、程度联络加强方法 PAGEREF _Toc237604145 h 9 HYPERLINK l _Toc237604146 十应急预案 PAGEREF _Toc237604146 h 9 HYPERLINK l _Toc237604147 十一拆模方案及平安措施 PAGEREF _Toc237604147 h 1

4、0 HYPERLINK l _Toc237604148 十二梁模板扣件式钢管支架计算书 PAGEREF _Toc237604148 h 11 HYPERLINK l _Toc237604149 1 编制根据 PAGEREF _Toc237604149 h 11 HYPERLINK l _Toc237604150 2 参数信息 PAGEREF _Toc237604150 h 12 HYPERLINK l _Toc237604151 3 梁模板荷载规范值计算 PAGEREF _Toc237604151 h 14 HYPERLINK l _Toc237604152 4 梁侧模板面板的验算 PAGER

5、EF _Toc237604152 h 15 HYPERLINK l _Toc237604153 5 梁侧模板内外龙骨验算 PAGEREF _Toc237604153 h 16 HYPERLINK l _Toc237604154 6 穿梁螺栓的计算 PAGEREF _Toc237604154 h 20 HYPERLINK l _Toc237604155 7 梁底模板计算 PAGEREF _Toc237604155 h 20 HYPERLINK l _Toc237604156 8 梁底支撑的计算 PAGEREF _Toc237604156 h 22 HYPERLINK l _Toc23760415

6、7 9 扣件抗滑移的计算 PAGEREF _Toc237604157 h 27 HYPERLINK l _Toc237604158 10 立杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc237604158 h 27 工程概略南昌国际体育中心网球中心工程位于南昌市红角洲生米大桥南侧，为框架构造，地上3层，地下0层，建筑总高度22.73米，建筑总面积9811.5平方米，规范层层高5.75米，总工期566天，该工程由网球中心和游泳训练馆组成，屋面均为桁架构造。屋面梁均为无板式，三层构造板比二层构造板面积减少很多，即屋面梁支撑部分支撑在三层构造板上，部分支撑在二层构造板上。本工程由南昌市政公用投资控股有限责

7、任公司国际体育中心代建工程部投资建立，中建国际深圳设计顾问设计，江西省建筑设计研讨总院地质勘察，江西中昌工程咨询监理监理，江西省第二建筑工程公司组织施工；由万永虎担任工程经理，赵位中担任技术担任人。 工程构造特点本工程为框架3层，网球中心根底梁顶标高为-0.550，二层构造标高为5.700、5.850、5.950不等，三层构造标高为10.200，构造梁为400*700、250*600，板厚为120、150，屋面梁顶标高为12.12019.980，屋面梁为500*600、500*800、500*850。模板支架的支撑应符合以下规定：1、模板支架周围与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至

8、顶延续设置；2、因支撑高度为12.845米，在两端与中间每隔4排立杆从顶层开场向下每隔2步设置一道程度剪刀撑；3、下部离支撑面小于或等于200处设置一道横纵向扫地杆。 危险源的辩示与控制根据国务院393号令、建立部及等有关法规及规章，结合本工程的实践特点，屋面梁高模板工程存在的危险源有：1、梁模板支撑系统能否接受梁钢筋、混凝土及施工荷载，即支撑系统的强度、刚度能否满足要求；2、模板支撑系统的稳定性能否满足要求，即支撑系统在钢筋、模板施工及混凝土浇筑过程中能否失稳；3、施工过程中的平安用电以及作业面临边防护能否平安。危险源辩示表序号工程及场所职业平安影响时态形状风险评价风险等级过去如今未来正常异

9、常紧急LECD1梁模板和支撑高处坠落661554012梁混凝土施工坍 塌6640144013根底失稳高处坠落物体打击66155401艰苦平安危险要素清单序号艰苦危险要素控制方法监控担任人1模板支撑施工的高处坠落运用好三宝等用品，搭设好操作平台周自红2凝土施工时的架体坍塌严厉按规范和方案进展施工、检查、验收，并进展过程监控余定立毛征建3根底失稳引起的架体倒塌对根底进展加固，采用3层钢筋楼面分担受力周自红 施工工艺和施工方法1 模板支撑系统资料选择1.1 钢管：采用直径48*3.5焊接钢管，其力学性能必需符合国家现行规范GB700-89中Q235A钢的规定，同时，钢管外表要求平直光滑，不应有裂痕、

10、分层、压痕、划道和硬弯；1.2 扣件：采用机械性能不低于KTH330-08的锻铸铁扣件，包括直角扣件、对接扣件、旋转扣件，脚手架所用扣件必需有产品合格证、消费答应证及专业检测单位检测报告，扣件外表不得有裂纹、气孔、不宜有缩松、砂眼或其它缺陷；扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.M，且不应大于65 N.M。1.3 模板：本模板工程选用规格为910*1830，厚20的优质九夹板；1.4 木枋：本模板工程选用规格为60*100的优质木枋。2 施工工序 弹梁位置线 脚手架搭设 调整标高 梁底模、侧模安装 摆放板底模木 HYPERLINK mailto:50*100300断面木方作搁栅 搁栅 校正标高

11、安装板模 检查验收3 施工方法 3.1 模板支撑系统搭设：一、脚手架搭设参数：搭设前应根据层高选用钢管，并将弯曲、变形、锈蚀等不符合要求的脚手管剔除。立杆脚底应设垫板，间隔 楼地面200左右设置纵横相连的扫地杆。扫地杆以上各程度大横杆步距为1800。二、脚手架搭设要求：1脚手架立杆应垫50厚200宽的立人松木板；2脚手架立杆的选择：立杆需采用对接扣件衔接或采用旋转扣件进展衔接每根立杆不小于两个旋转扣件，钢管接头必需错开；3脚手架立杆布置：立杆的间距1000，脚手架的立杆支撑架为了加强整体性，在立杆之间必需纵、横两个方向均设置程度拉结杆大横杆，大横杆的步距为1500；4开场搭设立杆时，应每隔一跨

12、设置一道抛撑，直至第一步程度大横杆安装稳定后，方可根据情况撤除；5脚手架必需设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距楼面不大于200处的立杆上，横向扫地杆运用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的立杆上；6纵、横向的扫地杆连结采用直角扣件与立杆进展紧固，采用直角扣件进展衔接；7采用对接扣件衔接或旋转扣件衔接的立杆，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头程度间隔 不应小于500；8剪刀撑设置：采用钢管作为斜撑，用扣件将斜撑与立杆和纵、横程度杆相衔接。纵向剪刀撑沿轴线框架梁两侧通长设置，每道斜撑跨越立杆的根数宜在511根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不大于6米，斜杆与地面的倾

13、角宜在4560之间；同时，脚手架两侧及中间需按要求设程度剪刀撑，分别在：顶层然后每隔2层设置程度剪刀撑，以添加脚手架整体刚度；10梁底程度钢管搭设：根据构造框架梁、次梁、板的布置，计算出梁、板的程度杆的标高，确定程度杆的高度，采用13米的钢管进展搭设，间距同立杆间距；11梁底顶撑设置：梁截面较大的梁，集中线荷载也较大，在梁底设置顶撑钢管，顶撑钢管与梁底程度管用十字扣件衔接，在十字扣件底部再增设一个扣件加固；12脚手架搭设终了后，必需经工程技术、质量、平安部门验收合格后，方可进入下一道工序模板工程，脚手架的验收规范严厉遵照相关规范规范；3.2 梁模板支设：1、梁底模铺设：在手架搭设终了并经工程检

14、查验收后，校准梁底程度钢管程度标高，即铺设梁底模。梁底模根据图纸事先预制；2、梁模板起拱：根据GB50204-2002要求，为防止浇筑混凝土过程中呵斥梁、板下挠，梁板模板根据规范要求按3/1000起拱。3、梁模板施工要点：1梁模板采用18厚、规格915*1830的九夹板配制成型，板底模板用 HYPERLINK mailto:50*100300作搁栅 50*100250方楞作搁栅。2梁模加固采用48*3.2钢管，梁箍间距应500，当梁高700h1000时，应于梁中部加设12对拉螺杆；螺杆程度间距不得大于600mm。3梁、板模板支设时，首先采用水准仪将楼层控制标高引测到立杆上，并将其翻测到梁和板底

15、的标高，根据所翻测的板底标高铺放板底的搁栅，其接头错开，并不得有悬挑。4搁栅铺好后铺钉九夹板模板，板模铺设时应从梁一侧向另一侧梁密铺，在板两端及接头处用钉子钉牢，其他部位少钉，以便拆模，支设时模板接缝应严密。5梁的侧模与底模相交处将侧模伸究竟模下，以便侧模的撤除；梁模与柱模相交处将梁模伸入柱模内，并与柱模内外表相平；梁的侧模与板底模相交处，应将侧模置于板底模下，将板底模伸至梁模内边齐。6一切板缝均采用腻子批嵌平整密实，保证砼不漏浆。3.3 模板撤除：1、拆模强度要求：1梁侧模在砼强度能保证其外表及棱角不因拆模板而损坏，方可撤除。2对于梁、板底模：砼强度设计砼强度的75%方可撤除。3对于悬臂构件

16、底模：砼强度设计砼强度的100%方可撤除。4因屋面支撑的高度较大，对根底的压力较大，所以主屋面的支撑模板除了满足以上要求以外还需在相应位置的上部构造混凝土施工后再进展撤除。2、拆模方法及本卷须知1模板撤除应严厉遵照施工规范及设计要求进展，拆模时间确实定应根据同等条件下养护砼试块的强度值确定，并填写模板撤除恳求审批表详第102页。2拆模前，针对现场实践情况，对操作人员作出有针对性、适用性的交底。模板撤除普通的是先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位，并作到不损伤构件或模板。3撤除模板时人不得站在正在撤除模板的正下方，或正撤除的模板或支架上。4悬挑构件模板撤除后，应再在板底加设顶撑，

17、作为平安防护，防止上部坠物呵斥悬挑梁板的损坏。拆模顺序与支模顺序相反，后支撑的先拆，先支撑的后拆。拆模板的撬棍通常为18-22钢筋，长度1M左右。撤除楼板模板时，要留意整块模板掉下，拆模人员应站在门、窗洞口外拉支撑，防止模板忽然全部掉落伤人。5拆模间歇时，应将已活动的模板、横杆、支撑等运走或现场堆放，防止因踏空、扶空而坠落。撤除的模板应及时进展清理，根除砼屑、涂刷上脱模剂，分类堆放，以坚持现场的文明施工环境。模板支撑系统的验算本工程模板支设用脚手架均采用钢管搭设脚手架，其立杆纵横间距应详各部位的附图，程度横杆最下一道离楼板约200高搭设，往上各程度横杆间距应小于1.8M，最上一排程度横杆的面标

18、应符合模板标高支设要求，在楼层构造周围两排立杆间应设置剪刀撑，使整个架体构成一稳定性较好的空间网架构造，在模板方案编制时已按强迫性规范要求进展支撑架承载力、刚度及稳定性计算附后。支撑体系的检查与验收1、检查验收的内容：屋面梁模板支撑的检查应包括：立杆的垫板铺设；根底楼面底下支撑能否完好；立杆的间距、步距；立杆的接头错位、程度拉杆、剪刀撑的搭设、保险扣的安装等。2、检查验收的责任人、过程中的检查，由各专业工出息展过程控制检查，高支撑架体由架子工长周自红担任过程控制和检查，其他架体由木工工长余定立和毛征建担任控制和检查。、模板支撑系统脚手架搭设好后，由专业施工员毛征建、余定力、工程质量员刘小雄以及

19、技术总工张金旺组织按施工方案对脚手架按施工方案进展验收，方允许进展下道工序施工。3、检查验收的程序高大模板及梁钢筋绑扎终了，在混凝土浇筑前，按施工方案对脚手架按施工方案进展验收，同时，用扭力矩扳手对扣件能否拧紧进展测试，验收合格，并填写好模板工程验收记录第99页后，报请监理、业主单位进展验收，并报安监站查验。平安消费技术措施1、真实落实“平安第一的方针，组织学习平安消费、消防管理等有关法规；2、健全平安消费管理网络，落实公司、工程部、班组三级平安消费管理责任制；3、高大模板施工前，由工程施工员、技术员、平安员必需组织施工工人进展有针对性的平安技术交底；4、由工程专职平安管理员担任本模板工程平安

20、消费日常监视管理任务，按平安规范有关规定完善和健全平安管理台帐，强化平安管理软件资料任务；5、购置足够的平安帽、平安带、平安网等平安消费防护用品，严厉规定进入施工现场必需戴好平安帽，高空作业在无平安防护设备时，必需按规定系好平安带，平安防护脚手架必需按规定张挂平安网，构架二层悬挑部分第二阶段施工时也应绑好平安带，以确保施工人员的生命平安；6、真实贯彻“管消费必需管平安的平安消费管理原那么，落实工地指点平安消费轮班制和节假日值班制度；7、高大模板工程要预先通知公司工程部，由工程部组织一次专项检查，及时定措施、定人、定时间进展整改；8、对于分包队伍和作业班组，征收一定数额的平安消费保证金，对其单位

21、或个人违反平安消费规程按总承包有关规定处分；9、严禁酒后作业，进入施工现场严禁穿拖鞋、高跟鞋和赤膊操作；10、对于发生的平安事故，坚持“四不放过的原那么进展处置；11、支设4米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设任务台，缺乏4米的，可运用马凳操作，不准站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用立杆支撑攀爬上下；12、模板撤除时应严厉遵守“拆模作业的要点；13、浇筑梁、板混凝土时，设专人对模板支撑系统进展监护，同时，对混凝土浇筑进展全过程监管，严禁板面堆积混凝土过高，以防止由于楼面施工荷载过重呵斥模板支撑系统平安隐患；14、支撑搭设时，应控制好立杆的垂直度，并应在立杆上做好程度观测线用红漆标注在钢

22、管上，在载实验前后和混凝土施工时全程监控架体的沉降变化，如发现架体沉降较大，应及时派人对架体进展加固。 过程监控的详细措施与方法1、技术交底制度：在外架、模板、钢筋、混凝土施工前，由工程技术人员根据施工方案对施工班组进展有针对性的技术、平安交底；2、过程控制：高支撑体系脚手架搭设、脚手架立杆间距、剪刀撑设置等严厉按施工方案执行，施工过程中由专业木工工长余定立和毛征键、质量员吴琴美和刘小雄、平安员涂俊和周自红进展监控，发现与施工方案和规范不符景象及时予以纠正；3、作业面施工荷载控制：为防止作业面荷载过于集中，呵斥支撑系统失稳景象，严厉控制梁、板模板、钢筋施工过程中以及混凝土浇筑过程中作业面的荷载

23、，尤其是浇筑混凝土过程中，严禁在楼面上集中放料，严厉按施工方案的浇筑顺序浇筑混凝土；4、“三宝的强迫运用：在构架二层悬挑部分的施工时，必需绑好平安带，以确保在失稳和不测坠落时工人的生命平安；5、预警值的划分：到达以下预警值需启动警报、立刻停顿施工并疏散人员，通知技术部门进展处置；脚手架支撑如发现钢管有扭曲趋势或扣件有下滑达2公分和扣件崩裂的； 架体周边刚度、程度联络加强方法脚手架程度联络杆纵横向拉通，并按要求搭设程度和垂直剪刀撑，以保证脚手架整体稳定性。 应急预案1、支撑系统的失稳及沉陷应急措施：在浇筑梁、板混凝土过程中，能够会出现高大模板支撑系统失稳或沉陷景象，在浇筑混凝土过程中，安排专人对

24、支撑系统进展察看、监控，一旦发生支撑系统失稳景象，立刻组织人员对支撑系统进展加固。假设发现模板发生沉陷，立刻停顿该部位混凝土浇筑，由混凝土工长曹会文立刻组织人员进展有序疏散。并立刻通知技术部门对支撑系统进展加固并验收后，才干继续施工；2、不测停电处置措施：为防止梁、板混凝土浇筑过程中不测停电，呵斥混凝土不能延续浇筑给混凝土质量呵斥隐患，在浇筑混凝土前一天咨询供电部门混凝土浇筑日期能否会停电，同时，施工现场配备暂时发电机组，一旦停电，立刻启动暂时发电系统，以保证混凝土浇筑的延续性。3、如发现有人员伤亡的特殊情况的处置方法：立刻将伤者立刻送至医院进展救治；作好起家属和工友的思想任务，冷静处置问题；

25、如有艰苦事故，因立刻将现场进展封锁，维护好现场；向公司和上级部门汇报；对事故进展调查分析，写好调查分析报告；对问题的责任人进展处置，做到三不放过；4、应急通讯联络遇到紧急情况要首先向工程部汇报。工程部利用或向上级部门汇报并采取相应救援措施。应急通讯录部门姓名应急小组办公长(工程经理)万永组长(消费经理)李军组长(技术担任)张金旺03541983组员 (木工工长)余定立67160组员 (平安员)周自红79164组员 (砼工工长)曹会员 (钢筋工长)李国员 (机电工长

26、)江鲸涛98417558消防119急救120平安监视管理拆模方案及平安措施 混凝土强度等级到达规范要求时才可以撤除模板。1、各类模板撤除按先支的后折后支的先拆顺序进展，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进展撤除。2、不承重的侧模板，梁、柱墙的侧模板，在保证砼强度外表及棱角不撤除模板而受损坏时，在墙体大模板常混条件下，砼强度到达1N/mm2即可撤除。3、任务前应事先检查所运用的工具能否结实，并且运用绳链系在身上，任务时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、撤除4m以上模板时，应搭设暂时脚手架和操作台，并设防护栏杆。5、撤除平台，楼层板的底模时，应设暂时支撑，

27、防止大片模板坠落。6、撤除模板普通应采用长撬杆，严禁作业人员站在撤除的模板上。7、撤除的模板承拆随清理，以免钉子扎脚，拆模下方不能站人，拆模区设警言标志。8、撤除的模板向下运送传送，上下呼应，不能采取猛撬，用机械吊运撤除模板时，模板堆码整齐捆牢，才可吊装。 梁模板扣件式钢管支架计算书1 编制根据第四版；江正荣著；(JGJ130-2001)；(GB50010-2002)；(GB 50009-2001)；(GB 50017-2003)；GB 50009-2001；GB 50017-2003；梁段称号： HL1。 2 参数信息2.1 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)： 500；梁截面高度 D(

28、m)： 600；楼板混凝土厚度(mm)： 100；梁底承重架支撑方式采用：梁底有承重立杆梁底承重立杆根数：2；梁底支撑方式：梁底支撑平行与梁截面；梁底支撑资料：方木；立杆梁跨方向间距 La(m)：1.2；梁两侧立杆间距(m)： 1.2；横杆步距(m)：1.8；梁底承重架计算高度H(m)：19.93；板底立杆间距Lb(m)：1.2；采用的钢管类型为：483.5(mm)；思索扣件质量及保养情况，取扣件实践抗滑承载力：6；2.2 荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；钢筋自重(kN/m3)： 1.5；施工均布荷载规范值(kN/m2)：2；新浇混凝土侧压力规范值(kN/m2)： 10.02；倾倒

29、混凝土侧压力(kN/m2)： 1；振捣混凝土荷载规范值(kN/m2)： 1；2.3 资料参数木材种类：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：20；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；2.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度mm：60；梁底方木截面高度mm：100；梁底模板支撑间距mm：250；2.5 梁侧模板参数梁侧模板支撑

30、构造方式： 对拉螺栓支撑梁侧模板背楞支撑方式： 外龙骨程度横楞外龙骨数目：3；竖楞内龙骨间距mm：250；穿梁螺栓程度间距跨越竖楞数：2；穿梁螺栓型号：M12；对拉螺栓穿越内龙骨；主楞资料： 钢楞；截面类型： 圆钢管483.5截面惯性矩I(cm4)： 12.19；截面抵抗矩W(cm3)： 5.08；主楞合并根数：2；次楞资料: 木楞宽度：60 mm；高度：100截面惯性矩I(cm4): 500；截面抵抗矩W(cm3): 10；次楞合并根数：2；2.6 其他参数混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模温度T()：35；混凝土的浇筑速度V(m/h)：0.6；新浇混凝土的初凝时间t (h)

31、：t - 新浇混凝土的初凝时间，获得 1h；模板计算高度H(m)：0.6；外加剂影响修正系数1掺外加剂为：1.2；混凝土坍落度影响修正系数2坍落度5090mm时为：1；荷载分项系数查GB50009-2001第8页永久荷载G：1.2；可变荷载Q：1.4；资料折强度折减系数cz：木材为0.9，钢材为0.85；3 梁模板荷载规范值计算3.1梁侧模板荷载强度验算要思索新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。按，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值：公式1：F1=0.22ct12V 0.5计算式1：F1 = 0.222411.212.50.

32、5=10.02kN/m2公式2：F2=cH计算式2：F2 = 240.6=14.4kN/m2；分别为10.02 kN/m2、14.4 kN/m2，取较小值10.02 kN/m2作为本工程计算荷载。4 梁侧模板面板的验算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度和刚度。强度验算要思索新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。计算的原那么是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内龙骨上的跨计算。面板计算简图4.1 抗弯验算公式： = M/W f其中-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W -面板的净截面抵抗矩，公式：W = bh2/6b：面板

33、截面宽度，h：面板截面厚度；W= 300202/6 = 20000 mm3 f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M = 0.1ql2其中q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： 公式：q1= GF1lcz 计算式：q1=1.20.310.020.9 3.25kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：公式： q2=QFqlcz 计算式：q2=1.40.310.9 0.38kN/m；q = q1+q2 = 3.25+0.38 3.62kN/m；计算跨度(内龙骨间距)： l = 250 mm面板的最大弯距 M= 0.13.622502= 22653 N

34、.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： =22653/ 20000=1.1326 N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值 = 1.13 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值f= 13 N/mm2，满足要求！4.2 挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中q -作用在模板上的侧压力线荷载规范值： q = 10.02 0.3 = 3.01 N/mm；l-计算跨度(内龙骨间距)： l = 250mmE-面板材质的弹性模量： E = 9500 N/mm2；I-面板的截面惯性矩：公式： I =lBh3/12计

35、算式： I = 300203/12=200000 mm4面板的最大挠度计算值： =0.6773.012504/(1009500200000) 0.0418 mm面板的最大允许挠度值： = l/250 =250/250 = 1 mm结论：面板的最大挠度计算值 = 0.0418 mm 小于面板的最大允许挠度值 = 1 mm，满足要求！5 梁侧模板内外龙骨验算5.1 内龙骨验算内龙骨直接接受模板传送的荷载，并将荷载传送给外龙骨，按照均布荷载作用下的二跨延续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W公式：W =CbCh2/6计算式：W = 601

36、002/6= 100000公式：I =CbCh3/12计算式：I = 601003/12=5000000 mm4内龙骨计算简图1.内龙骨抗弯强度验算强度验算计算公式如下：公式： = M/W f其中-内龙骨弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内龙骨的最大弯距(N.mm)； W-内龙骨的净截面抵抗矩； f -内龙骨的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内龙骨跨中弯矩：公式：M=0.125ql2其中，作用在内龙骨的荷载：公式：q =q1+q2 计算式：q=(1.210.020.9+1.410.9)0.25 / 2 1.51kN/m；内龙骨计算跨度(外龙骨间距)： l = 300 mm内龙骨的最大弯

37、距： M=0.1251.51300 2= 16989.75 N.mm；经计算得到，内龙骨的最大受弯应力计算值： =16989.75/100000 = 0.17 N/mm2；内龙骨的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；结论：内龙骨最大受弯应力计算值 = 0.17 N/mm2 内龙骨的抗弯强度设计值小于 f= 13 N/mm2，满足要求！2内龙骨的挠度验算公式： = 0.521ql4/(100EI) 其中E-内龙骨资料的弹性模量：10000 N/mm2；q-作用在内龙骨上的侧压力线荷载规范值： q = 10.020.25 / 21.25 N/mm；l-计算跨度(外龙骨间距)：l = 300

38、 mmI-内龙骨的截面惯性矩：公式：I =lBh3/12计算式：I =300203/12= 5000000N/mm2；内龙骨的最大挠度计算值： = 0.5211.25300 4/(100100005000000) 0.0011 mm内龙骨的最大允许挠度值： = 300 /250=1.2 mm结论：内龙骨的最大挠度计算值 =0.0011 mm 小于内龙骨的最大允许挠度值 = 1.2 mm，满足要求！5.2 外龙骨验算外龙骨直接接受内龙骨传送的荷载，并将荷载传送给对拉螺栓支撑，按照集中荷载作用下的二跨延续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，圆钢管483.5 ，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =

39、 5080 mm3I = 121900 mm41.外龙骨抗弯强度及挠度验算由于外龙骨运用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法矩阵位移法计算外龙骨的弯距，以下是计算结果包括附图。作用在外龙骨的荷载： P = (1.210.020.9 +1.410.9)0.250.3 / 2 = 0.45 kN；E-外龙骨的弹性模量，其值为 N/mm2； 外龙骨程度按照集中荷载作用下的二跨延续梁计算；集中荷载P取板底支撑传送力，P = 0.45 kN；外龙骨计算简图 外龙骨计算弯矩图(kN.m) 外龙骨计算剪力图(kN) (mm) 外龙骨计算变形图(mm) 最大弯距M0.09 kN.m最大剪力V0.5

40、7kN最大支座反力R1.48kN最大挠度 = 0最大允许挠度 = l / 250 =750/ 250=3外龙骨受弯应力按以下公式计算：公式： = M/W f其中-外龙骨受弯应力计算值(N/mm2) M-外龙骨的最大弯距(N.mm)； W-外龙骨的净截面抵抗矩； f -外龙骨的强度设计值(N/mm2)。外龙骨的受弯应力计算值： = 90612 / 5080 = 17.837 N/mm2；外龙骨的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；结论：外龙骨的受弯应力计算值 = 17.837 N/mm2小于外龙骨的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！外龙骨的最大挠度计算值 = 0.0001 m

41、m小于外龙骨的最大允许挠度值 = 3 mm，满足要求！6 穿梁螺栓的计算 验算公式如下：公式：N N = f A其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm穿梁螺栓有效直径：9.85 穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm穿梁螺栓所受的最大拉力：N =R= 1.48 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值： N = 170.000 76 /1000= 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力kN= 1.48kN 小于穿梁螺栓最大允许拉力值 kN= 12.92 kN，满足要求！7 梁底模板计算面板为

42、受弯构造,需求验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨延续梁计算。强度验算要思索模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只思索模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W = 500202/6 = 33333.33 mm3公式：I =bh3/12计算式：I = 500203/12 = 333333.33 mm4计算简图7.1 抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：公式： = M/W f其中-梁底模板的弯曲

43、应力计算值(N/mm2)； M -计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 250mm q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.224 + 1.50.5 0.60.9 = 8.26 kN/m；模板构造自重荷载：q2：1.20.350.50.9 = 0.19 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.410.50.9 = 0.63 kN/m；q = q1 + q2 + q3= 8.26+ 0.19+ 0.63 =9.08kN/m；跨中弯矩计算公式如下：公式：M = 0.1ql2计算式：M = 0.109.0

44、80.2520.06 kN.m；最大受弯应力计算： =56756.25/ 33333.33 =1.7 N/mm2；结论：梁底模面板计算应力 = 1.7 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f= 13 N/mm2，满足要求！7.2 挠度验算根据刚度验算采用规范荷载，同时不思索振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：公式： = 0.677ql4/(100EI) 其中q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24 + 1.5)0.6+ 0.350.5 = 7.82 KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距)： l = 250 mmE-面板的弹性模量： E = 9500 N/mm2；面板的最大允许挠度值：

45、 = 250 /250= 1 mm面板的最大挠度计算值： =0.6777.82250 4/(1009500333333.33) 0.0653mm面板的最大挠度计算值: = 0.0653 mm，小于面板的最大允许挠度值: = 1 mm，满足要求！8 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要思索模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只思索模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。8.1 荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24 + 1.5)0.60.25 =3.825 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)

46、：q2 = 0.350.25(20.6 + 0.5)/ 0.5 = 0.2975 kN/m；(3)活荷载为施工荷载规范值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载规范值 q3= (2+1)0.25 = 0.75 kN/m；8.2 梁底支撑荷载计算静荷载设计值 qf = 1.2(3.825 + 0.2975)+ 1.4 0.75 = 5.997 kN/m；程度支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W= 601002/6 = 100000 mm3公式：I =bh3/12计算式：I = 601003/12 = 5000000

47、 mm48.3 梁底支撑强度验算：梁底支撑的最大弯距无法运用固定公式合理计算，计算机采用有限元法矩阵位移法进展弯距、剪力、挠度、支座反力的计算。以下为计算结果包括图形：梁底支撑计算简图梁底支撑弯矩图(kN.m)梁底支撑剪力图(kN)梁底支撑位移图(mm)支座反力(梁侧纵向程度杆接受)Ra=Rb=0.72kN支座反力(梁底纵向程度杆接受)Rc= 2.88 kN最大弯距：M = 0.11 kN.m最大剪力：V = 1.5 kN最大挠度： = 0.03最大应力 = M / W = 114728.18 / 100000 = 1.15 N/mm2；抗弯强度设计值 f = 13 N/mm2；结论：梁底支撑

48、的最大受弯应力计算值 1.15 N/mm2 小于梁底支撑的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!8.4 梁底支撑抗剪验算：截面抗剪强度必需满足： 公式： = 3V/(2bhn) 其中-梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；V-梁底支撑计算最大剪力(N)；b-梁底支撑的方木截面宽度(mm)； h -梁底支撑的方木截面高度(mm)；fv-梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；梁底支撑受剪应力计算值：公式： = 3V/(2bhn)计算式： = 31.5/(260100) = 0.38 N/mm2梁底支撑抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；结论：梁底支撑的受剪

49、应力计算值0.38 N/mm2 小于梁底支撑抗剪强度设计值1.5 N/mm2,满足要求!8.5 梁底支撑的挠度验算最大允许挠度：= 4结论：梁底支撑的最大挠度计算值 =0.0263 mm 小于梁底支撑的最大允许挠度 = 4 mm，满足要求！8.6 纵向程度横杆钢管的强度验算由于纵向程度横杆钢管接受梁底支撑传送的荷载，运用固定公式无法合理计算其弯矩，故计算机采用有限元法矩阵位移法计算程度横杆的弯距，以下是计算结果包括附图。荷载计算公式如下：程度横杆钢管的自重荷载：q = 1.2 0.0376= 0.05 kN/m；梁支撑传送给梁侧纵向横杆的荷载：0.72kN梁支撑传送给梁底纵向横杆的荷载：Pc=

50、 2.88以下是梁侧纵向横杆的计算结果：计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管位移图(mm)经过计算机运用有限元法矩阵位移法计算得到：梁侧纵向横杆最大支座反力：R =3.82 kN；梁侧纵向横杆最大弯矩：M = 0.43 kN.m；梁侧纵向横杆最大剪力：V= 2.16 kN；梁侧纵向横杆最大挠度： = 0.83梁侧纵向横杆纵向程度横杆钢管的最大应力 =1000 425.05/ 5080=83.67 N/mm2；纵向程度横杆钢管的抗弯设计强度 f=205.0 N/mm2；结论：纵向程度横杆钢管的最大应力计算值 83.67 N/mm2 小于程度横杆钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!以下是梁底纵向横杆的计算结果：计算简图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管位移图(mm)经过计算机运用有限元法矩阵位移法计算得到：梁底纵向横杆最大支座反力：R = 15.27 kN；梁底纵向横杆最大弯矩： M = 1.7 kN.m；梁底纵向横杆最大剪力： V= 8.62 kN；梁底纵向横杆最大挠度 =3.32梁底纵向横杆纵向程度横杆钢管的最大应力 =10001697.57/ 5080=0.33 N/mm2；梁底纵向程度横杆钢管的抗弯设计强度 f =205.0 N/mm