悬挑卸料平台施工方案14

1、- - -国际商品旅游展示交易中心工程卸料平台建设单位：重庆泽胜文化旅游发展有限公司施工单位：重庆宏宇建设工程（集团）有限公司编制人:审核人:期：2015年1月目 录 TOC o 1-5 h z 一、工程概况 4二、卸料平台架体搭设材料要求 4三、卸料平台架体搭设技术措施 4 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 四、钢管落地卸料平台计算书 5 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 五、型钢悬挑卸料平台计算书 13 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 六、操作

2、平台安全要求：25一、工程概括工程名称：国际商品旅游展示交易中心 工程建设单位：重庆泽胜文化旅游发展有限公司设计单位：重庆艾伯思建筑设计有限公司地勘单位：重庆市地质勘察院监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司施工单位：重庆宏宇建设工程（集团）有限公司建筑面积：33000m2建筑层数：地下二层，地上四层建筑层高：米建筑总高：21m工程地址：重庆市两江新区龙兴镇影视城民国街结构类型：框架结构建筑功能：旅游冏品展小.二、卸料平台架体搭设材料要求1）卸料平台架体各种杆件采用外径48mm壁厚3mm白3号钢焊接钢管，使用生产 厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢 GBT7

3、0即Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为5-6米，小横杆 4-6米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理， 不合格的钢管决不允许使用。2）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符 合钢管脚手架GB15831995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证 与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm扣件的 活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1mm扣件螺栓的拧紧力距 达60N* M时扣件不得破坏。3）脚手板采用50mm勺

4、片连接式脚手板，宽度为200mm凡是腐朽、扭曲、斜纹、 破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端150m话口中间用？4.5圆钢弯90 勾固定。三、卸料平台架体搭设技术措施1、施工准备（1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐 段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份 ，互相监督，由专业班 组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档.(2)按对卸料平台使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收 ， 方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。(3)搭拆以及吊装的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗.2、卸料平台

5、架体的基础(1)架体搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水.为保证架基的承载能力， 架体搭设之前，先浇筑一层6000mmT 6000mm*100mm C1味混凝土地骨.上面铺 设厚度50mmiJ0o 2X3m木脚手板，之后在木脚手板上放置立杆，之后按设计的 立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空.3、卸料平台主要用途梁板模板拆除后材料往施工作业面吊运的中专平台，对卸料平台的承载力要进行精确的计算，并且用承载力极限力*0.5作为卸料平台的最大限载量.四、钢管落地卸料平台计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架 的计算规范使计算极容易出现能完全确保安全

6、的计算结果。本计算书编写还参考 了施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。落地平台支撑架立面简图1、参数信息:(1)基本参数立杆横向间距或排距la (m): 1。20,立杆步距h(m): 1。50;立杆纵向间距lb (m): 1。20,平台支架计算高度H (nj): 15.00;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m): 0o 10,平台底钢管间距离(mm):100。00;钢管类型：48X3.0,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：0c6、横向支撑钢管计算:- - -80；(2)荷载参数脚手板自重(kN/m2): 0.150 ;栏杆自重(kN/m): 0.150;

7、材料堆放最大荷载(kN/m2) : 1.000 ;施工均布荷载(kN/m) :0。080;(3)地基参数地基土类型：混凝土楼板；地基承载力标准值 (kPa) : 250。00; 立杆基础底面面积(m2): 0.25;地基承载力调整系数：1.00。2、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5 o 08 cm3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;纵向钢管计算简图3、荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：qn = 0。15 + 0。15X 0.1 = 0.165 kN/m;(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 1 x 0.1

8、 = 0.1 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):Pi = 0 0 08X0o 1 = 0.008 kN/m4、强度验算：依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2012)5。2。4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算.最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：M = 0.1q1l 2+0。 117q2l 2最大支座力计算公式如下：N = 1。 1q1l + 1.2q 2l均布荷载：qi= 1。2 X qii+ 1。2 乂 q 12 = 1.2 X 0.165+ 1.2 X0.1 = 0.318 kN/m；均布活载：q2 =

9、1.4 X0O 008 = 0。011 kN/m；最大弯距 Mmax= 0。1X0.318X1.2 2 + 0o 117 X0o011X1o22 = 0.048 kN m ;最大支座力 N = 1.1 X0O 318X 1.2 + 1 o 2X0o 011X1。2 = 0O 436 kN;最大应力 (T = Mmax / W = 0。048X 106 /(5080) = 9.386 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力 9 。 386 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度205N/mrm,满足要求！5、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷

10、载作用下的挠度；计算公式如下 :V = 5ql 4/384EI均布恒载：q = q 11 + q 12 = 0.265 kN/m ；均布活载：p = 0。 008 kN/m；4v = (0.677 X0O 265+0o 990 X 0。008) X 1200 / (100X 2.06 X 105X 121900)=0。155 mm纵向钢管的最大挠度为 0 。 155 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm 满足要求！支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =0.436 kN ;PPPPPPPPPPFFPPPPPPPPFFPPPP

11、PPPPPFPPPPPIr ir ir l、r ! r ! r 1 1 1 j ;1200!T If 191111 r 1 r j ,f r 1 l 1 1 r l，12001200支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN m）支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图（kN）- - -最大弯矩 Mmax = 0.623 kN - m ;最大变形 v max = 2 o 465 mm ;最大支座力Qmax = 5 。 75 kN ；最大应力 （r= 122。706 N/mm2;横向钢管的计算应力 122.706 N/mm 2 小于 横向钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢

12、管的最大挠度为 2 。 465 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm,满足要求！7、扣件抗滑移的计算:按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。0kN,该工程实际的 旋转单扣件承载力取值为 8。 0kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 5 。 75 kN ；R 6 。 40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！8、模板支架立杆荷载标准值（ 轴力）计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（ 1）静荷载标准值包括以下内容:（1 ）脚手架的自重（kN ） :N

13、G1 = 0.129 X15 = 1 。 936 kN;（ 2）栏杆的自重（kN） ：NG2 = 0.15 X1.2 = 0.18 kN ;（3）脚手板自重（kN ） ：N33 = 0。15X 1。2X1。2 = 0.216 kN;（ 4）堆放荷载（kN） :N34 = 1 X10 2X1。2 = 1 。 44 kN;772 kN ；经计算得到 , 静荷载标准值NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 3( 2)活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = 0。08X1。2X1。2 = 0。115 kN;( 3)因不考虑风荷载, 立杆的轴向压力设计值计算公式N =

14、 1.2N g + 1.4N q = 1 o 2X3。772+ 1.4 X0O 115 = 4。688 kN;9、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式 :(T = N/ d AKH 0f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 4.688 kN ；小一-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.58 cm ；A - 立杆净截面面积(cm2) ： A = 4.89 cm 2;W 立杆净截面模量( 抵抗矩)(cm3) ： W=5。 08 cm3；6-钢管立杆最大应力计算值(N/mr; f - 钢管立杆抗压强度设计值:f

15、=205 N/mm2；K h 高度调整系数：Kh=1/(1+0。 005X (15-4) ) =0。948;L 0 - 计算长度 (m ) ;如果完全参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001 ) ， 由公式 (1 )或(2)计算l 0 = k 1 n h(1)l0 = h+2a(2)k1 计算长度附加系数，取值为1。 167；以计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范(JGJ1302011)表 5。3.3; = = 1.73 ;a - - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a =0.1 m ；公式( 1)的计算结果：立杆计算长度 L0

16、= k uch = 1 。 167X 1.73 X1.5 = 3 。 028 m；- - -Lo/i = 3028.365 / 158 = 192 ;由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0。195 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =4688。28 / ( 0.195 X489 ) = 49。167N/mm钢管立杆稳定性验算(7 = 49.167 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值用=205 N/mm 2,满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 150 8 = 108 ;由长细比l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.53 ;钢管立杆受

17、压应力计算值；(T =4688.28 /( 00 53X 489 ) = 18。09 N/mm；钢管立杆稳定性验算(7 = 18 o 09 N/mn2小于钢管立杆抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算Io = k k(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1。038 ;公式(3)的计算结果：L0/i = 2059 。 288 / 15.8 = 130;由长细比l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.396 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =4688。28 / ( 0.396 X489 ) = 24.2

18、11N/mm钢管立杆稳定性验算(7 = 24.211 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度设计值用=205 N/mm 2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐 患。表1模板支架计算长度附加系数ki步距 hS)0 9hl 2 I 2hl 511klI 2431 135I,1671.163表2模被支架计直长度附加系数k21.35101.014L0261441.C1 012L0221S31.01.0071.0151521.01.0071.0141.801.0LOOT1.0141921.01.0071.0122041.01.007L.0122.251.01.00T1

19、0102,701.01.0071.010H 隔）46增2 诫ulhGiOIQ12141 0391.Q421.0541 0311.0391 0471 0241.0311.0391 0211 0291.0361 0201.0261.0331.0181.0241.0301.0181 021.Q291.0161.0201.0271.0161 0201.02TIE1820253035401.0611.0811.09Z1 1131 1ST1. 155 1.1731.0561.0641.0721 092Lin1 129 1.1491.0471.0551.0621.0791.0971 114 1.1321.0

20、431.0511.05&1.0741.0901 106 1.123i.04G1.0461.0521.0671.0311.095 1.1111.0351 0421.0481.0621.0761 090 1.1041.0351.0391.0441.0601.0731 087 1.1011.0321.031r1.0421 0571.1HQLO01 1.0641.0321叼1.0421.0531.0661 0T9 1.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PWfg地基承载力设计值：fg = f gkXkc = 12

21、0 kPa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18 。 75 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N = 4 。69 kN;222基础底面面积：A = 0 o 25 m 。p=18o 75 kPa GkiXl+10 4X1.3 Qki+Pk/S) 1=1.28。39X+1。4X (1。32+5/2) M=7。608kN/m抗弯验算：Mmax=0。100泪s2=0。10070 6080.92=0。616kN m(T =Mmax/ W=0O 616M06/ (4。17M03) =

22、147。781N/mm2 f=205N/mm2面板强度满足要求！5.5、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号14b号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)609.4截面抵抗矩Wx (cm3)87.1抗弯强度设计值f(N/mm 2)205弹性模量E (N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态：q1=(1.2 Gk1+1。4M。3Qk1)K+1。2Gk2=(1.2 0.39+1.4 仅 3 2) 0.9+1。20.164=3.894kN/mp1=1.4 何=1.4)5=7kN正常使用极限状态：q2= (Gk1+Qk1)K+Gk2= (0O 39+2) 0.9+0。164

23、=2.315kN/m p2=Pk=5kN1、抗弯强度- - -Mmax=qi (Li2/8-m2/2) +pi XLi/4=3。894(22/8-02/2) +72/4=5。447kN。m(r=Max/( xWx) =5。447 M06/ (1.05 87.1 103) =59.559N/mm2609o 4X04) (5-24(0/2)2) +5X20003/ (48X206000)609。4M04) =0。385mm B/2=3 o 894 2/2=3。894kN正常使用极限状态：R2=q2 B/2=2O 3152/2=2.315kN5.6、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16号槽钢截面面积

24、 A (cm2)25 o 15截面回车t半径ix(cm)6.1截面惯性矩Ix (cm4)934 o 5截面抵抗矩Wx (cm3)116。8抗弯强度设计值门(N/mm2)205弹性模量E (N/mm2)206000根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91）,主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支 点作用）：承载能力极限状态：qi=1。2Pk/2=1o 4X5/2=3.5kNR1=3.894kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0o 150+0。010=0。353kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=2O 31

25、5kN1、强度验算3400计算简图弯矩图（kN m）10 W9.9S2 匕口加560r 1-7931.623-11L2 2,201-1.8772.口朋5-983七二，匚= o qq且212药剪力图（kN）R 外=12.333kNMmax=9。059kN mN=R外/tan a = R(hi/ai)=12。333/(3。400/3.400)=12。333kN (r=Mmax/ (半Wx) +N/A=9。059M06/ (1。05X16.800 103)+12。333M03/ (25.15 M02)=78.773 N/mm2 f =205.000 N/mm2主梁强度满足要求!2、挠度验算003400计算简图变形图（mm）max=3 o 415mm。 =ai/250.00=3400.00/25Q 00=13.600mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图（kN）R 外=12.333kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的 受力情况发生了改变，故因重新建立计算模型计算：1、强度验算5.45-2.