涵洞顶板及墙体模板支架计算书

1、 20/20涵洞顶板及墙体模板支架计算书涵洞顶板模板支架计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 4、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称通道涵洞顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)800模板支架高度H(m)5.6模板支架纵向长度L(m)47模板支架横向长度

2、B(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1350二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)3.65施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份重庆0.25k=0zst=0.058地区重庆风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.23整体模板支架stw1.086fk=0zstw

3、=0.272支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.325三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01.1设计简图如下：HYPERLINK file:/D

4、:品茗软件品茗建筑安全计算软件OutPut板模板盘扣式_3平面图.dwg模板设计平面图HYPERLINK file:/D:品茗软件品茗建筑安全计算软件OutPut板模板盘扣式_3纵向剖面图.dwg纵向剖面图HYPERLINK file:/D:品茗软件品茗建筑安全计算软件OutPut板模板盘扣式_3横向剖面图.dwg横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3Ib

5、h3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+3.65)0.8)+1.50.921=34. 745kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+3.65)0.8)122.22kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/834.7450.32/80.391kNm Mmax/W0.391106/3750010.427N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=522.2

6、23004/(38410000281250)=0. 833mm max=0.833mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.3+(24+3.65)0.8)+1.50.920.310.509kN/m 因此，q1静0

7、1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.3(0.3+(24+3.65)0.8)0.39.618kN/m q1活01.5LQ1kb=1.11.50.920.30.891kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1259.6180.92+0.1250.8910.921.064kNm M2q1L12/2=10.5090.152/20.118kNm MmaxmaxM1，M2max1.064，0.1181.064kNm =Mmax/W=1.064106/83333=12.768N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V

8、10.625q1静L+0.625q1活L0.6259.6180.9+0.6250.8910.95.911kN V2q1L110.5090.151.576kN VmaxmaxV1，V2max5.911，1.5765.911kN max=3Vmax/(2bh0)=35.9111000/(250100)1.773N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+3.65)0.8)0.36.726kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5216.7269004/(1009350416.667104)0.

9、59mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)= 6.7261504/(89350416.667104)0.011mmmin(2l1/150，10)min(2150/150，10)2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形木楞主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782主梁截面抵抗矩W(cm3)166.667主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁截面惯性矩I(cm4)833.333主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算 q10

10、1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.5+(24+3.65)0.8)+1.50.920.310.595kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.5+(24+3.65)0.8)0.39.704kN/m q1活01.5LQ1kb 1.11.50.920.30.891kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+3.65)0.8)0.36.786kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.2510.5950.911.919kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375

11、q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3759.704+0.4370.891)0.9+10.5950.155.215kN RmaxRmax，R111.919kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.256.7860.97.634kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3756.7860.9+6.7860.153.308kN RmaxRmax，R17.634kN;计算简图如下：主梁计算简图一 2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=2.03106/166667=12.18N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 3、抗

12、剪验算主梁剪力图一(kN) max=3Vmax/(2bh0)=311.3451000/(2100100)1.702N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中max=0.406mm=min600/150，10=4mm 悬挑段max0.102mm=min(2100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=16.476kN，R2=21.868kN，R3=21.868kN，R4=16.476kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30按上节计算可知，可调托座

13、受力N21.868kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)603.2立杆钢管计算截面类型(mm)603.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算 l01=h+2ka=1350+20.7200=1630mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/20.1=89.552=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载

14、: =l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，1=0.558 Mwd=0LwQMwk=0LwQ(2wklah2/10)=1.10.90.91.5(10.0580.91.52/10)=0.078kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max16.476,21.868, 21.868,16.476+1.11.30.155.6=23.069kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W23.069103/(0.558571)+0.078106/7700=72.403N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB5121

15、0-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.6/8=0.73 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.272=0.245kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.910.325=0.293kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.620.245+5.60.293=5.482kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1

16、均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=420.90.155.6/(0.90.9)+0.5+214/2=20.998kN.m30Mok=31.13.651=12.048kN.M 满足要求！涵洞墙体模板支架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、组合钢模板技术规范GB/T50214

17、-2013 3、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 7、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土墙名称涵洞墙身新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝土墙的计算高度(mm)5000混凝土墙的计算长度(mm)10000二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算

18、位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，244min38.014，9638.014kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，245min38.014，12038.014kN/m2 S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)=1(1.3 38.014+ 0.91.52.000)52.12kN/m2 正常使用极限状态设计值S正

19、G4k38.014 kN/m2 三、面板布置面板铺设方式水平面板长向接缝方式端缝齐平HYPERLINK file:/D:品茗软件品茗建筑安全计算软件OutPut组合钢模板_立面图.dwg模板设计立面图 四、面板验算荷载设计值折减系数0.95面板宽度b(mm)1050面板厚度(mm)3面板长度(mm)1200面板截面惯性矩I(cm4)132面板截面抵抗矩W(cm3)29.7面板抗弯强度设计值f(N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000单块面板一端悬臂长(mm)250小梁间距(mm)350面板长向接缝方式为端缝齐平，根据组合钢模板技术规范GB/T50214-2013，4.3.5和4.4.5条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下： 1、强度验算 q0.95bS承0.951.0552.118=51.988kN/m面板弯矩图(kNm) Mmax1.625kNm Mmax/W1.625106/29.710354.701N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1.0538.014=39.915kN/m面板变形图(mm) 0.139mm1.5