扩底钻孔灌注桩施工质量控制QC成果

1、上海隧道股份有限公司第二项目管理部青草沙五号沟泵站青年QC小组PAGE PAGE - 25 -扩底钻孔灌注桩施工质量控制上海隧道工程股份有限公司第二项目部青草沙五号沟泵站青年QC小组前 言水是生命之源，是人类生存和发展不可缺少与替代的重要物资基础，是生态环境的控制性要素，水资源的可持续利用是经济社会持续发展的重要保障，优质充足的原水供给是城市发展的基本条件。上海作为国际经济、金融、贸易中心一直致力于水质的提高改善和水源的开发工作。据预测，2020年上海市规划供水总规模将超过1400万m3/d，届时原水缺口约700万m3/d以上，为了有效的解决供需矛盾，青草沙水源地原水工程项目孕育而生。其中由我

2、们承建的青草沙五号沟泵站工程作为整个原水工程的心脏又起着举足轻重的作用，并服务于即将召开的2010年上海世博会。该工程的建成将有效改善城市供水水质、提高人民生活水平的要求、缓解供需矛盾、以满足城市可持续发展的需要。为了确保青草沙五号沟泵站“亚洲第一”泵站的顺利完成，我们青草沙五号沟泵站项经部成立了“扩底钻孔灌注桩施工质量控制”的QC小组，为上海软土地基使用扩底钻孔灌注桩积累了宝贵经验，同时也为后续的超大深基坑开挖打下扎实的基础。1 课题概括11工程概括五号沟泵站工程位于上海市浦东新区曹路镇五号沟地区，是青草沙水源地原水工程三大主体工程9个子项中的1项，为陆域输水枢纽泵站。泵房平面呈矩形，东西向

3、对称布置，采用地下连续墙加内支撑系统作为基坑围护。基坑分A1以及A2两区域，A1区域为盾构工作井，平面外包尺寸为28.1m28.4m，开挖深度为24.95m。A2区域包括泵房的配水渠、前池与吸水池，基坑呈矩形，平面外包尺寸为89.2m135.2m，开挖深度为21.2m。 图一 施工现场布置图基坑开挖阶段采用钢筋混凝土支撑体系作为围护的水平支撑体系，钢格构柱作为竖向支撑构件，立柱桩均利用主体结构的工程桩。泵房抗浮采用泵房结构自重结合地下连续墙与抗拔桩的抗拔作用作为抗浮措施。图二 桩位布置图其中A1区盾构工作井内共设有24根，A2区泵房下部结构有834根，累计858根扩底钻孔灌注桩。扩底钻孔灌注桩

4、桩身混凝土设计强度等级为C30水下，桩身垂直度要求不大于1/200桩长，钢筋混凝土保护层厚度为70mm。桩体内预埋2根注浆管，待桩体达到设计强度后进行桩底注浆，每根桩注浆量为2m3，水泥掺量为8%，注浆管孔径采用48,壁厚3.5mm通用钢管。本泵房桩基工程施工区域跨度广、工期紧、对扩底钻孔灌注桩的成桩要求非常高，所以成桩质量控制的好坏直接指导和影响后期基坑开挖的施工。为了确保施工的顺利开展，我五号沟泵站项经部开展QC活动小组,针对各个重点和难点的工序及部位，制订科学、合理、周密的技术措施方案，并组织人员进行全面的施工过程控制，为优质、高效、安全的完成桩基建设任务提供最为坚实的保证。12工程地质

5、拟建工程位于浦东新区曹路镇五号沟地区，临近长江口，场地内以苗圃为主，地形较为平坦，地面标高一般为4.305.75m。经过业主提供的物探资料及现场开挖样洞情况均显示现场无地下管线。图三 青草沙水源地区位图拟建场地地层属古河道沉积地层，缺失第四纪正常沉积标准层暗绿色粘性土层而发育有古河道沉积标识层3 层。在地面下85.0m 深度范围内地层除层属近代堆积形成外，主要由粘性土、粉性土、淤泥质土、深层的砂土组成，土层分布相对较稳定。根据地基土的特征、成因及物理力学性质，勘探深度内的土层可划分为8 个大层，其中细分为3 个亚层，及层夹有砂质粉土透镜体。场地地基土特性具体分析如下表所示：表一 土层物理力学性

6、质表土层层号土层名称层厚（m）层底标高（m）土层描述1填土0.33.43.741.21以素填土为主，结构松散，含植物根茎1黄色粉质粘土0.52.92.340.42含氧化铁斑点，夹少量粉土，切面较光滑，干强度高，韧性高，无摇震反应3黄灰色砂质粉土0.96.81.44-3.34夹薄层粘性土，局部为粘质粉土，该层摇震反应迅速，韧性低，干强度低灰色淤泥质粉质粘土1.15.4-2.46-7.21含有机质，夹薄层粉土，切面较光滑，干强度中，韧性高，无摇震反应T灰色砂质粉土1.17.2-6.48-9.84土质不均，夹薄层粘性土，该层摇震反应迅速，韧性低，干强度低灰色淤泥质粘土7.412.0-16.88-20

7、.53夹薄层粉土，含有机质，该层切面光滑，干强度高，韧性高，无摇震反应1灰色粘土3.08.7-20.54-26.33夹薄层粉土，含有机质、腐植物、钙结核等，切面光滑，干强度高，韧性高，无摇震反应31灰色粉质粘土夹粉砂1.010.5-23.31-34.32土质不均，以粘性土为主，局部夹粉土及粉砂较多，干强度高，韧性高，无摇震反应32灰色砂质粉土1.5025.5-30.68-52.57局部夹较多粘性土，该层摇震反应迅速，韧性低，干强度低黄灰色粉细砂16.823.9-52.66-56.07夹薄层粘性土，含云母、石英等 扩底钻孔灌注桩的扩大端主要位于粉砂层，各土层地质剖面及灌注桩与地质剖面的位置关系详

8、见下图：图四 工程断面与土层剖面关系图2QC课题小组简介表二 小组成员简介成员姓名性别年龄文化程度职务（称）培训情况组长李福清男38硕士项目总工小组成员经过TQC知识培训，人均24课/年副组长王祺男33硕士项目经理副组长郑鑫男37本科项管部质量科长副组员刘振翼男32硕士常务副经理组员王臻华男26本科项目副经理组员匡徐平男41高中施工负责人组员王寿鹤男24本科党支部书记组员周峰男37大专测量员组员陈敏鸣男24本科质量员（发布员）组员刘兴男23本科技术员组员金强男24本科材料设备员组员张小丽女24大专资料员制表人：陈敏鸣 编制日期：2008.8.16小组活动日期：2008年8月15日2008年12

9、月15日小组活动次数：12次小组活动出勤率：100小组类型：现场攻关型小组注册编号：沪隧二项0803图五 开展QC小组活动3选题理由31扩底钻孔灌注桩施工质量要求高（1）扩底钻孔灌注桩在各土层的成孔质量难以控制。上海地区属于软土地基，承载力普遍较低，通常需要对地基进行加固处理。而本次扩底钻孔灌注桩施工工艺在同类工程里应用较少，能否在各土层内都达到扩孔直径800的设计要求，需要对钻速、钻压、泥浆比重与粘度进行适用性试验与分析。（2）扩底钻孔灌注桩在层粉砂土层扩大端的扩底质量难以控制。由于扩大端设计标高较深，正处于层粉砂土层，容易发生坍孔与缩径。如果扩底时间过短、转速过慢、泥浆比重较小等原因都将导

10、致扩底不充分，不能达到直径1600的设计要求。（3）钢筋笼、玻璃钢双套管、钢格构柱的吊装精度不易控制。钢筋笼、玻璃钢双套管是否垂直吊放都将影响到后期成桩的整体受力。而钢格构柱作为未来基坑竖向支撑构件，更起到举足轻重的作用。（4）桩底注浆施工质量难以控制。根据规范要求对每根扩底钻孔灌注桩进行桩底注浆，前期预埋注浆管的连通、注浆配比、注浆压力和注浆速度都将影响桩底注浆的最终质量。32青草沙五号沟泵站的社会影响大为迎接即将到来的2010年上海世博会，填补用水缺口及改善城市人口用水质量，青草沙水源地原水工程的建设具有战略性意义。而五号沟泵站作为青草沙水源地原水工程的心脏，起着举足轻重的桥梁作用。能否在

11、规定的时间内，保质保量的完成这一艰巨任务，对我们责任重大。随着青草沙水源地原水工程建成后，其规模将占全市原水供应总规模的50以上，与现有上海长江陈行水源地和黄浦江上游水源地形成以青草沙水源地为主导水源的“两江并举、三足鼎立”的原水供应格局。4P（计划）阶段41现状调查411工程难点基坑大，开挖深，其规模列居亚洲同类工程首位。扩底钻孔灌注桩数量多，密度大，共有858根，且相邻最小间距不足3m；工期紧，任务重，五号沟泵站是2010年上海世博原水配套工程中重要的一环；地质条件较差，扩大端部位正处于层粉砂土层，如何有效的达到设计扩底孔径是成桩质量的关键；试桩桩顶标高以上部位采用新型双层玻璃钢套管法施工

12、工艺，以取代传统的钢套管施工。以上的这些难点都对我们的施工质量和管理提出了很高的要求，为此我们项经部成立青年QC小组，旨在充分利用现有设备资源，把握好施工技术，尽量降低成本与工期，赢得良好的经济效益和社会利益。412机械设备的现状情况本次桩基工程选用GPS-12钻孔桩机，工艺采用正循环钻进，适用于上海地区浅层软土地基，其钻进较为平稳，对周围土体扰动较小，可以有效防止坍方。413业主提出的质量要求业主对我施工方提出一次验收合格；扩底灌注桩的扩底直径达到1.6m，高度达到2m；桩体垂直度不大于1/200的要求。42目标确定通过专家小组的讨论意见以及业主提出的质量要求，我们制定了明确的目标,即：扩底

13、钻孔灌注桩施工质量优良，为达到市政金奖标准，争创全国类奖项打下坚实基础。其中:确保桩基工程质量优良率90；扩底钻孔灌注桩的扩底直径达到1.6m、高度达到2m的设计要求；玻璃钢双套管吊装的垂直度控制在不大于1/200。43可行性分析431钻头选型的适应性分析MRS800型钻头是根据本工程地质情况、设计的扩底要求而设计的。该钻头扩底角=25度，收敛高度2.1m、张开高度1.65m。最大直径段高度0.2m，斜翼长度1.4m。该扩径钻有别其他扩底孔钻，其底为平面。因此，第一次用800钻头直接钻进到孔底，然后调换扩径钻头下至孔底，然后利用该钻头加钻杆的重量向下对图六 MRS800扩低钻头孔底作用，孔底的

14、土体对扩径钻头产生反作用力使钻头向桩壁扩张，此时钻机在孔底旋转达到扩底的作用。由于扩孔钻头是平底形对于软土能产生较大的反力使扩径钻头充分打开，扩径钻头打开后角度约为20度，此时由于该扩径钻头重量较重达1.01.1T，加上钻杆重量孔底深度随扩孔过程中增加200mm，即钻杆进尺200mm，即可说明扩孔钻头已全部打开达到1600mm的扩孔目的，扩孔后的形状为圆台形。结论：MRS800型钻头在性能上基本满足了本次施工的需求。432、在试桩期间玻璃钢双套管与传统钢套管的适应性分析根据设计要求，本工程扩底钻孔灌注桩需做13组试桩，试桩在工程桩桩顶标高以上采用套管法施工，旨在减少工程桩桩顶标高以上桩体摩阻力

15、要求。本次QC小组将传统钢套管与新型玻璃钢双套管之间差异点进行对比分析：普通双钢套管的限位装置简易且操作困难，不可进行环状限位，且吊装和沉放内外钢套管时同心度较低，桩身的垂直度难以保证，势必影响极限承载力试验结果的准确性，尤其当桩基抗压时，其受力表现为偏心受压，试验的准确性和可靠性难以保证。而玻璃钢双套管工艺则有效地解决了内外套管间限位的牢固、同心度高、沉放时垂直度能够很好地得到控制；双钢套管装置自重大，吊点设置及抬吊严格要求、吊装困难、风险大，而玻璃钢双套管工艺装置则自重轻、吊装简易、风险小；双钢套管接头焊接同心度及垂直度偏差较大，且焊接工序复杂、用时较长，焊缝表面平整度差，无疑会增大内外套

16、管间的环向摩擦力，而玻璃钢双套管工艺则采用碳纤维修复加强技术进行接头对接处理，表面光洁，同心度及垂直度能够很好地得到控制。结论：玻璃钢双套管的选用可以很好的胜任在试桩堆载试验时对桩顶标高以上桩体摩阻力减少的设计要求。44寻找主要问题项经部安排人员对扩底钻孔灌注桩施工现场进行监督管理，做到全程控制把握，并做好相关参数记录，经过小组成员的分析讨论，针对本次施工难点和特点，得出影响施工质量总体评价的问题主要集中在以下几方面：扩底孔径及高度的控制； （2）玻璃钢双套管的对接与吊装；钢筋笼及钢格构柱的焊接与吊放； （4）钻孔深度的控制； （5） 后期桩底注浆施工； （6）机具、设备人员的控制；（7） 其

17、他。表三 问题发生频率表顺序类别频数累计频数发生率（）累计率（）1扩底孔径及高度的控制24245455472玻璃钢双套管的对接与吊装10342277743钢筋笼及钢格构柱的焊接与吊放337688424钻孔深度的控制239458875后期桩底注浆施工241459326机具、设备人员的控制243459777其他14423100频率(%)频数N=39依据表三我们绘制了排列图。4897.7%93.2%100%4088.7%84.2%77.4%80%322424545%60%40%1610A类因素 1、2820% 1222307654321序号类别机具、设备人员的控制后期桩底注浆施工钻孔深度的控制钢筋笼

18、及钢格构柱的焊接与吊放玻璃钢双套管的对接与吊装扩底孔径及高度的控制其他图七 排列图 制表、制图人：陈敏鸣 编制日期：2008.8.20其中，尤以“扩底孔径及高度的控制”、“玻璃钢双套管的对接与吊装”最为关键！45因素分析及寻找主要原因为此我们QC小组根据讨论罗列出以下16个末端因素，经过小组成员和有关技术人员一起研讨后，一致认为“泥浆比重的控制”、“钻杆速度的控制”、“第一次清孔”需要我们在更换扩大钻头后严格把关。而试桩制作过程中的“玻璃钢双套管对接工艺的控制”、“吊装垂直度和同心度的控制”等2个因素我们需要在实践中摸索后解决。其他问题根据以往的施工经验都能解决，所以都不是要因。桩机未调整水平

19、钻孔发生倾斜机使用不规范、展开不充分MRS800型钻头故障频率高扩底钻头更换前泥浆比重控制不到位发生坍孔、缩颈现象钻杆速度控制不到位扩孔时间不够不到位钻杆提升过快法扩底钻孔过程中扩底效果不理想扩底孔径及高度的控制扩底钻孔完成后扩底不稳定第一次清孔不到位桩孔定位不准确测量检测数据不准确人员配合不协调解决问题效率较低人图八：扩底孔径及高度的控制系统图玻璃钢内外套管吊装错误吊装配合不协调机玻璃钢双套管对接控制不到位好玻璃钢整体垂直度不够玻璃钢双套管进场时“O”型橡胶圈的安装不准确玻璃钢双套管的对接与吊装法吊装垂直度和同心度的控制不到位内外套管不平行玻璃钢套管的吊装与下放时间玻璃钢双套管原材及配件质量

20、不理想试桩质量不理想料桩顶标高的测量测量检测数据不准确 人员配合不协调解决问题效率较低人图七：玻璃钢双套管的对接与吊装系统图制图人：陈敏鸣 编制日期：2008.9.15我们共归纳出16个影响扩底钻孔灌注桩的末端因素，经过要因确认，得出以下五条主要原因：1、泥浆比重的控制 2、钻杆速度的控制3、第一次清孔 4、玻璃钢双套管对接工艺的控制5、吊装垂直度和同心度的控制表四 扩底孔径及高度的控制要因确认表序号末端因素确认方法验证分析验证负责人结论1桩基为调整水平现场调查确保转盘中心与桩位中心的偏差在允许范围内匡徐平否2使用不规范展开不充分现场调查确保钻头使用规范，运作正常。臂长可伸展至扩孔直径陈敏鸣否

21、3泥浆比重控制不到位现场比较通过钻头进入不同土层的地质情况控制泥浆比重的大小李福清是4扩底时间不够现场调查确保钻头扩底时间充足刘兴否5钻杆速度控制不到位现场比较控制钻头在扩底整个过程中的转速可以确保有效孔径王祺是6扩底钻杆提升过快现场调查确保钻头钻臂展开充分，满足扩孔高度刘兴否7第一次清孔现场调查控制扩底后孔底沉渣厚度及孔壁的稳定陈敏鸣是8测量数据不准确现场调查监测数据及时、准确是施工参数调整的正确依据周峰否9人员配合不协调现场调查确保各部门人员之间沟通畅通王寿鹤否制表人：陈敏鸣 编制日期：2008.9.20表五 玻璃钢双套管的对接与吊装要因确认表序号末端因素确认方法验证分析验证负责人结论1吊

22、装配合不协调现场调查确保吊机在施工过程中根据施组要求施工刘振翼否2玻璃钢双套管对接控制不到位现场调查确保玻璃钢双套管的对接质量满足工艺要求金强是3“O”型橡胶圈的安装不准确现场检查确保内外玻璃钢双套管套接密实陈敏鸣否4吊装垂直度和同心度控制不到位现场调查确保内外玻璃钢钢双套管的间距相同符合设计要求王臻华是5玻璃钢双套管原材及配件质量不理想现场检查确保进场材料尺寸、数量及质量郑鑫否6测量数据不准确现场调查监测数据准确是施工参数调整的正确依据周峰否7人员配合不协调现场调查确保各部门人员之间沟通畅通张小丽否制表人：陈敏鸣 编制日期：2008.9.3046制订对策根据找出的主要原因，小组成员结合具体的

23、情况进行讨论，并结合上面的验证分析结果认为只要在实际施工中重点把握这五个方面的因素，就可以最大限度地减少由于客观条件所导致的困难，因此我们制订了相应的对策，具体见对策表：表六 对策表序号要因项目对策目标措施负责人期限实施地点1泥浆比重控制不到位检测方法将排渣泥浆比重控制在1.21.31、安排人员用泥浆比重仪测量每个孔洞的泥浆比李福清陈敏鸣整个桩基工程施工现场2钻杆速度控制不到位现场旁站转速在砂土层控制在40r/min为宜1、安排人员对钻孔时的钻杆速度进行控制比较2、安排人员对扩孔时的钻杆速度进行控制比较刘振翼王臻华整个桩基工程施工现场3第一次清孔检测方法泥浆进浆比重控制在1.20，返浆比重应小

24、于1.30。时间不宜小于20分钟，手触泥浆无颗粒感觉，且沉渣厚度小于100mm1、安排人员用泥浆比重仪测量一清后的泥浆比2、同时用测绳对沉渣厚度进行测量王祺郑鑫匡徐平整个桩基工程施工现场4玻璃钢双套管对接控制不到位现场控制采用碳纤维和高强度粘结胶修复补强技术进行内4道、外9道的缠绕工艺对接1、对试桩所用的玻璃钢双套管对接进行过程管理，确保符合要求刘兴金强张小丽整个试桩过程施工现场5吊装垂直度和同心度控制不到位现场控制确保内外套管的吊装的安全及下放的垂直度和同心度，并控制内套管的下端应嵌入外套管底部以下50cm的土层内，同时内套管的上端较外套管口应高出30cm1、对现场每根试桩的双套管吊装进行现

25、场监控2、给吊装人员进行交底，确保玻璃双套管的吊装符合要求李福清刘振翼王祺郑鑫整个试桩过程施工现场制表人：陈敏鸣 编制日期：2008.10.105.D（实施）阶段针对分析出来的5个主要原因和制定的相应对策，在扩底钻孔灌注桩的施工过程中，我们具体从以下几个方面进行实施：实施（一）泥浆比重的控制合理地配制泥浆，是成孔成败的关键，在施工过程中，我们应严格按照土层条件的不同选用不同性能的泥浆护壁。为此，我们在桩基工程施工初期先做了三组试沉孔试验进行比选，作为后期泥浆比重控制的依据:表六 各土层泥浆比重效果比选表土层 泥浆比重试孔一试孔二试孔三粘土层1.01.1.51.21.251.31.4砂土层1.0

26、1.21.21.31.31.4效果坍孔理想钻速过慢，混凝土浇筑质量差制表人：陈敏鸣 编制日期：2008.10.15我QC小组将土层大致分为粘土层与砂土层，并选用了三组大小各异的泥浆比重进行试沉孔，并请第三方监测单位对桩深、桩径、扩底直径、扩底高度等参数用进行检测。其中“试孔一”由于泥浆比重较小，没有形成有效的泥浆护壁，导致中途坍孔，且地表孔洞位置有坍塌。“试孔三”泥浆比重选用较大，导致钻杆速度过慢，成孔效果一般，且扩孔时间延长。最后选用“试桩二”的比重如下： 在粘土层中成孔时，出口泥浆的比重控制在1.21.25； 在砂土层、淤泥质及易坍孔土层中成孔时，排渣泥浆比重控制在1.21.3，并应选择含

27、砂量较小的泥浆，应掺入适当比例的膨润土造浆，从而使孔壁稳定；遇有流砂及易坍孔缩径土层，加大泥浆比重，控制钻速；图八 现场测量泥浆比重泥浆的粘度控制在1822秒； 在成孔过程中，排出的泥浆应先进入泥浆沉淀池，降低泥浆的含砂量及比重，然后再进入循环池利用； 经常对沉淀池、循环池进行清理，清除沉砂、积淤，对不符合要求的泥浆应及时排放到废浆池外运，确保泥浆质量。实施（二）钻杆速度的控制钻进压力及转速控制：开孔时应遵循小水量、轻压力、慢转速，以防扩径过大；护筒脚附近要慢速钻进，使护筒脚有一定的粘泥皮；在钻进过程中，最大钻进速度不大于1m/min；在钻进淤泥质粘土层时，要适当控制压力（粘土525KPa，砂

28、土515KPa）和转速（粘土为4070r/min，砂土为40r/min，最小泵量为50m3/h），以防扩径过大，且要少提动钻具，换钻杆时应轻提，以防抽坍钻孔，一般开孔及钻进淤泥层时宜开一挡。 实施（三）第一次清孔当800钻头钻至设计标高后，应停止钻进，然后更换扩孔钻头，扩孔钻具进行扩孔的同时，泥浆进浆比重控制在1.20，返浆比重应小于1.30，扩孔钻施工约40分钟至60分钟后，将钻头提离孔底1020cm，转盘回转冲孔，泥浆循环不断地进行，并时常串动钻具，以提高清孔效果。一次清孔的时间不宜小于20分钟，手触泥浆无颗粒感觉，且沉渣厚度小于200mm，一次清孔即可结束。扩孔施工时宜采取正循环系统进行

29、泥浆循环，扩孔施工时泥浆性能指标应满足本工程成孔泥浆指标。扩孔达到要求并各项性能指标验收合格后即提钻进行后续工序施工。图九 “一清”正循环泥浆循环示意图实施（四）玻璃钢双套管对接工艺的控制受目前玻璃钢管生产工艺的限制，以及考虑运输的方便等客观因素，须采用将内外玻璃钢套管分段加工，运送到现场后通过采用碳纤维和高强度粘结胶修复补强技术进行内4道、外9道的缠绕工艺对接，最终达到所需的设计长度。与现有技术相比较，试桩采用玻璃钢夹砂管替代钢管作为管材，玻璃钢夹砂管重量轻、强度高且环向及纵向刚度好，因而运输和吊装方便、施工操作安全，同时其表面光洁度良好，大大减小了双套管与周边土体的侧向摩擦阻力。项经部安排

30、专职质量员对玻璃双套管的对接进行过程控制，要求接头偏差5mm，拼接固化4小时后方能使用。以确保接头黏结时间的同心度和完整性，为后续的吊装与下放提供质量保证。实施（五）吊装垂直度和同心度的控制玻璃双套管吊装与下放的工序为：第一步先沉放外套管，第二步再沉放内套管至设计深度，沉放时应遵守以下沉放原则：导向稳定、垂直下放、准确定位、减少桩侧土体的扰动等。并且内套管的下端应嵌入外套管底部以下50cm的土层内，同时内套管的上端较外套管口应高出30cm，30cm高差的设定目的是作为桩基测试时内套管累计沉降所用，可完全保证内套管承载力测试时相对于外套管产生相对沉降，而外套管由于与内套管完全分离则可完全保持静止

31、，避免了外套管如一旦同时产生垂直位移，则无形中增大了单桩承载力。待内外套管沉放完成后，再吊放桩身的钢筋笼，应小心吊装和沉放钢筋笼， 防止钢筋笼下放时冲击破坏玻璃钢内套管。其中“O”型橡胶圈外沿与外套管内壁间隙要求约为3mm1mm，内外套管间的净距为10cm，以确保在静载荷试验过程中，由外套管隔开土体护壁，内套管不与土体直接接触，从而达到减少工程桩桩顶标高以上桩体摩阻力的要求。值得注意的是，一方面现场管理人员对整个吊装过程进行安全控制，另一方面由于内外套管自重有5t左右，所以我们在起吊前对吊点内加上橡皮垫，以避免钢丝绳损坏双套管，从各个环节确保玻璃双套管的施工质量。6C（检查）阶段61实施效果检

32、查从2008年8月中旬至2008年12月中旬，A1区和A2区桩基顺利完成，并通过试桩检测，很好地完成了目标。在我们QC小组活动期间，重点对扩底钻孔灌注桩施工质量控制的5个主要因素制定了措施及目标并对措施进行效果检查。表七 效果检查表序号要因项目目标效果检查1泥浆比重控制不到位将排渣泥浆比重控制在1.21.3通过对每根扩底钻孔灌注桩的实地测量，泥浆比都控制在1.251.3之间2钻杆速度控制不到位转速在砂土层控制在40r/min为宜对桩基在砂性土层的扩孔效果进行检查，均符合实际要求3第一次清孔泥浆进浆比重控制在1.20，返浆比重应小于1.30。时间不宜小于20分钟，手触泥浆无颗粒感觉，且沉渣厚度小

33、于100mm我们对每根扩底钻孔灌注桩进行实地测量，确保了泥浆比重在1.2左右，返浆比重应在1.2左右，桩底沉渣厚度小于50mm4玻璃钢双套管对接控制不到位采用碳纤维和高强度粘结胶修复补强技术进行内4道、外9道的缠绕工艺对接安排专职人员对玻璃钢双套管的对接进行过程管理，严格要求按照施组进行现场施工5吊装垂直度和同心度控制不到位确保内外套管的吊装的安全及下放的垂直度和同心度，并控制内套管的下端应嵌入外套管底部以下50cm的土层内，同时内套管的上端较外套管口应高出30cm通过对玻璃双套管对接过程中的过程控制，确保内外玻璃双套管的整体性和同心度，并测量套管标高，为后续施工提供保障制表人：陈敏鸣 编制日

34、期：2008.11.3062总效果（1）目标完成情况工程质量得到了业主和监理的认可，工程质量优良率达到了100。从2008年8月15日至2008年12月15日扩底钻孔灌注桩的施工过程中，成桩质量优良。完成目标一：经验收，桩基工程质量优良率为100图十 桩基质量评定表 图十一 关键工序四方签证完成目标二：扩底钻孔灌注桩的扩底孔径、高度、垂直度通过第三方检测，满足设计要求图十二 第三方监测单位桩基试验成果报告图十三 第三方检测对扩底钻孔灌注桩成孔质量的检测速报完成目标三：玻璃钢双套管吊装的垂直度控制良好，试桩通过第三方检测合格图十四 扩底钻孔灌注桩静荷堆载试验图十五 试桩成桩效果（2）经济效益运用

35、玻璃钢双套管施工工艺节约试桩制作费用43万元,并申报总公司合理化建议。原设计采用双层钢套管，根据钢管的实际作业时受力情况以及起吊等因素考虑，外层套管应采用壁厚15mm钢板，内层套管应采用壁厚10mm钢板。经过计算共需钢材156.67吨，按市场价格5500元/吨算（08年6月），共需材料费用86万元，另外需加工费用1000元/吨。共需费用101万元。实际采用环刚度为7500N/M2的玻璃钢夹砂管合同价为58万元，直接经济节约43万元。 图十六 合理化建议表（3）社会效益青草沙水源地原水工程是上海市政重点项目，五号沟泵站作为其重点子系统之一，受到各方的广泛关注。本次我们青草沙五号沟青年QC小组对整

36、个扩底钻孔灌注桩施工质量进行了全程PDCA控制，保质保量的实现了既定目标，为后续的超大深基坑开挖奠定了扎实的基础。整个活动得到了业主、监理的一致好评，取得了良好的社会效益，期间我们还参与了多次行业QC成果的交流，力求不断完善小组的质量管理能力。图十七 2008年度顾客满意度调查表图十八 该工程被评为2008年度标准化优良级工地图十五 该QC成果荣获图十九 荣获隧道股份2009年度QC成果发布会一等奖图二十 荣获上海市政、公路、燃起行业2009年度QC成果发布一等奖图二十一 上海隧道工程股份有限公司QC成果认证书图二十二 监理单位QC成果认证书（3）无形效益本次QC活动的后期，小组还对成员在公司信念、管理技巧、团队精神、互相沟通、解决问题技巧等方面进行了全面评估。这次活动，小组在这些方面都有了进一步的提高，使我们小组变得更加团结、自信和进取了。表八 无形效益结果对比表 图二十三 活动前后无形效益对比类别活动前活动后公司信念45管理技巧34解决问题34互相沟通45团队精神35制表、制图人：陈敏鸣 编制日期：2008.12.10 7A（处理）阶段71标准化我们QC小组对扩底钻孔灌注桩整个施工过程进行了分析、研究和总结，获得了宝贵的工程经验，为今后上海软土地基运用扩底钻孔灌注桩奠定了良好的基础。施工管理体系