控制仪表与控制系统典型故障案例分析课件

1、控制仪表与控制系统典型故障案例分析2010.10 现场设备故障案例分析 控制系统故障案例分析 电源系统故障案例分析 设备故障查找与处理目录案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸故障分析案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移误报警分析案例四：二苯酚装置PV1A故障分析 现场设备故障案例分析裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析案例一 1976年：30万吨/年 1994年：45万吨/年 2001年：80万吨/年目前装置包括老区和新区两大部分，总体布局呈两头一尾。案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析 乙烯装置简介一 目前装置有机组包括： 裂解气压缩

2、机：GB201（老区） GB1201（新区） 丙烯压缩机：GB501、GB551 乙烯压缩机：GB601 二元制冷压缩机：GB351 GB201是三菱公司生产的汽轮机驱动离心式裂解气压缩机，分为低压缸、中压缸和高压缸三个压缩缸。汽轮机使用高压蒸汽驱动，通过多级压缩（五段压缩）将裂解气压缩至3.5MPA. 案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析 2007年裂解装置GB201经过检修后，在试车过程中，调速器的两支转速探头出现了信号不稳定现象，先后出现瞬间回零情况，导致压缩机失速跳闸故障发生，压缩机无法正常试机。 案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析 故障现象二案例一：裂解GB

3、201电子调速器失速跳闸原因分析 调速系统案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析三 透平调速采用三菱DASH58S电子调速器和DCS远程给定控制方式。开车升速使用DASH58S电子调速器，当达到最小控制转速5032RPM时，切换到远程自动控制方式。 机头前端共有六支无源测速探头，两支供给调速器控制及超速跳闸使用，三支进入203超速保护模板进行电子超速保护，一支接入现场仪表盘用做转速显示。案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析 GB201调速系统构成GB201调速系统电子调速器三取二电子超速保护器现场控制室就地指示三菱DASH58SWOODWARD203无源测速探头：AIRP

4、AX/70085-1010-005型SE2011 SE2014 SE2015 SE2016 SE2012 SE2013 测量测速探头交流电压信号为2.5VAC（峰值电压3.5V）检查WOODWARD203超速保护模块，发现进入203的三支转速信号为600rpm且十分稳定，现场就地盘转速显示正常。初步判断DASH58调速系统存在问题。 案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析初步检查 系统接地电阻偏高 检查信号线路无虚接情况 信号线路虚接 检查信号电缆均正常 调速器输入电路故障 更换了调速器测速输入电路模块； 测速探头松动 检查测速探头安装牢固 测速探头安装间隙不对 探头安装间隙为1mm

5、调速器失速主要原因案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析失速跳闸原因分析四案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析转速探头测速原理 对调速器的检查案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析使用频率发生器向调速器输入标准正弦波信号，当输出峰值电压为4Vp-p时，调速器能够稳定检测到转速信号。当输出峰值电压降至3.5Vp-p时，转速信号波动，调速器无法正常接收转速信号使用频率发生器向WOODWARD 203 三选二超速保护系统输入标准正选波信号，当输出峰值电压为1Vp-p时，203系统就能够稳定检测到转速信号。检查结果调速器与203系统的转速输入电压下限值是不同的。有可能测

6、速探头在低转速下所产生的信号低于DASH58S调速器最低输入峰值电压即门槛电压。为确保速度信号稳定，探头峰值电压应大于4Vp-p.GB201电子调速器失速跳闸原因案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析测速探头产生的峰值电压小于调速器的门槛电压，导致DASH58调速器测速失控测试探头EC：3070A H型AITEK AIRPAX/70085-1010-005型测试条件：安装间隙为1mm，转速为3001000rpm测试内容：在相同条件下，对两种探头输出电压波型 进行监视对探头的检查和测试案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析测试结果3.2V案例一：裂解GB201电子调速器失速跳

7、闸原因分析4.4V转速（rpm）EC探头峰值电压（Vp-p）AI-TEK探头峰值电压（Vp-p）3003.624004.02.45004.43.26005.04.07006.04.88007.65.29008.05.810009.26.4EC探头与AI-TEK探头峰值电压测试对照表 案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析测试结果表明：在相同条件下，EC探头峰值电压高于AITEK探头齿轮表面宽度应等于或大于探头磁芯直径；齿高应等于或大于齿间距离；齿间距离应为探头磁芯直径的3倍； 齿轮宽度应等于或大于探头磁芯直径。探头与齿轮间隙应尽可能小，典型安装间隙为0.005 in（0.127mm）

8、； AI-TEK测速探头安装示意图 案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析测速探头安装要求转速（rpm）0.5mm时电压（Vp-p）0.6mm时电压（Vp-p）0.7mm时电压（Vp-p）3003.22.42.04004.03.83.05004.84.63.86005.65.24.67006.66.05.08007.26.85.69008.07.66.610009.28.47.270085-1010-005型测速探头性能测试案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析方法一：仍旧使用现有探头，但要调整安装间隙，即将原来的1mm间隙调整到合理值，这样可以在原转速下提高探头输出电压；

9、解决方案方法二：对探头进行换型改造，根据调速器输入电压要求，订购脉冲输出电压较高的探头。案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析五案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析1、表面速度的确定已知齿盘齿数23；齿盘外经5.32in，根据表面速度计算公式： SS=（齿轮转速齿轮直径3.14）/齿轮齿数则压缩机测速齿轮在500rpm时的表面速度为： SS=（5005.323.14）/23357 IPS案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析357案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析2、探头间隙的确定测速试验台的技术参数为：安装间隙0.02in；齿盘齿数30；齿盘外经

10、120mm4.724in设定转速500rpm根据表面速度公式： SS（齿轮转速齿轮直径3.14）/齿轮齿数 5004.7243.14/30247 IPS案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析转速（rpm）0.5mm时电压（Vp-p）3003.54004.25005.16006.07006.98007.99009.0100010.2实测输出电压值 根据表面速度公式：在齿轮转速恒定时，齿轮直径越大（或者齿轮齿数越少），其表面速度约大，输出电压也就越高 GB201压缩机的齿盘直径大于试验齿盘，且压缩机的齿盘齿数小于试验齿盘齿数上，所以500RPM压缩机测速齿盘产生的输出电压将大于5.1Vp

11、-p压缩机产生最大轴振量为150um。因此将测速探头间隙值调整为0.5毫米调整后一次开车成功案例一：裂解GB201电子调速器失速跳闸原因分析乙二醇装置在线氧分析仪故障分析案例二 乙二醇装置是用纯氧在银催化剂的作用下，通过固定床反应器氧化乙烯，生产环氧乙烷，再经管式反应器加压水合，生产乙二醇。装置采用美国科学设计公司（SD）的专利技术。 该装置是原燕化公司30万吨/年乙烯的配套项目，原设计生产能力6万吨/年。1998年由北京工程公司进行改造设计 ，将装置生产能力扩大到8万吨/年。案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析装置简介一 对于氧化制环氧乙烷而言，增加进入反应器原料中乙烯和氧的浓度，可以提高

12、反应器的生产能力，但原料气中乙烯和氧浓度的大小受乙烯爆炸浓度范围的限制，不能随意提高。 加入致稳气，可以改变乙烯爆炸浓度范围，使原料混合气中的乙烯和氧的浓度提高。燕化乙二醇装置有氮气致稳和甲烷致稳两种致稳方式。案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析氧含量控制二案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析氧含量控制二案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析控制参加反应的氧含量，以防含量过高引起爆炸D110入口氧含量三取二联锁，停混合站D110出口氧含量三取二联锁，停混合站ARAZ101AARAZ101BARAZ101CARAZ104AARAZ104BARAZ104CN2致稳7.3%7.3%7.3%5.0

13、%5.0%5.0%CH4致稳8.4%8.4%8.4%6.0%6.0%6.0%联锁值位号表1 氧分析仪联锁设定值氧分析仪作用氧分析仪联锁方式 氧分析仪型号及厂家案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析位号ARAZ-101CARAZ-104BARAZ-101BARAZ-104CARAZ-101AARAZ-104A取样点E-111交换器入口E-111交换器出口E-111交换器入口E-111交换器出口E-111交换器入口E-111交换器出口型号540A 11002200生产厂家SERVOMEXSERVOMEXSERVOMEX投用日期1985年1998年2005年 2007年9月14日凌晨1点7分，乙二醇

14、氧化单元因反应器D-110入口氧分析仪AI-101A、AI-101C指示值超过联锁值（7.3%）联锁停车。故障现象案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析三联锁趋势图检查氧分析仪样品处理系统：样品流量正常，样品排放正常，取样系统工作正常；检查入、出口在线氧分析仪：对氧分析仪通标准气进行标定，指示均正常； 仪表回路检查，未发现问题检查情况案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析四 1、在线氧分析仪系统构成 故障分析案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析五案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析样品排放示意图当样品压力增大时，一定体积的样品会含有更多的氧分子，所以当测量室压力增大时，测量值将会增大，并同

15、压力成正比。在正常操作条件下，通常样品直接排入大气，测量室压力与大气压相同。一般情况下，大气压力受到地域气象条件影响，变化范围一般在9501040mBar（海平面上）之间。而大气压力每变化10mBar，氧分析仪读数将近似变化当前值的1%，这在一定程度上可以看作是系统误差。案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析在2007年9月14日凌晨，为了避免由于雷雨天气引起着火事故，工艺人员打开了样品排放口处氮气吹扫管线，使得氧分析仪气体排放口的压力（背压）瞬间发生很大变化，这种波动迅速传递到检测器测量池，影响氧分析仪的正常测量和测量的准确性，导致氧分析仪ARAZ101A、ARAZ101C测量值瞬间波动超过

16、联锁值而引起停车事故。案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析模拟试验趋势图联锁停车趋势图案例二：乙二醇装置在线氧分析仪故障分析空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 案例三案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移误报警分析 一装置简介 气体事业部一空分装置主要包括分馏和压缩两套系统，压缩装置又包括空压机、氧压机和氮压机。来自大气中的空气经空压机压缩后，进入分馏系统，冷却至零下180左右，利用氧组分和氮组分沸点的不同，将空气分离为高纯度的氧气和氮气。分离后的氧气送入氧压机压缩至3MPa后送入管网，分离后的氮气进入不同压力等级的氮压机压缩至不同的压力后送入管网，以满足不同用户的需要。案例三：空分装置2#

17、氧压机活塞杆下移误报警分析 2003年大检修期间，空分车间新上了一台2#氧压机,该氧压机为一台活塞式压缩机（沈阳远大），共有四段，即有四个活塞杆。 在压缩机运行过程中，由于活塞杆在不停地做往复运动，时间一长支撑活塞杆的活塞环就有可能发生磨损，磨损的程度可以用活塞杆下沉的幅度来检测。当活塞杆下沉的幅度达到一定限度（在2#氧压机中为1mm)时,就必须提醒工艺人员该压缩机需要维修了，否则继续磨损下去将会导致整个压缩机的损坏。案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移误报警分析 二故障现象 在2#氧压机的仪表系统中，有四个报警回路：ZS-3201、ZS-3202、ZS-3203、ZS-3204，分别用于检测

18、2#氧压机一段、二段、三段、四段气缸的活塞杆下沉幅度是否超限。当任一段气缸的活塞杆下沉幅度超过1mm时，报警器发出声光报警信号，但并不区分到到底是哪一段气缸的活塞杆下移幅度超限。这四个回路投用后，经常发生不明原因的报警，致使2#氧压机的活塞杆下沉报警无法正常投用。 案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 三原因分析活塞杆下沉检测仪表： 上海倍加福公司生产，型号为NBB5-18GK60-WS的接点输出型接近开关，电感式。信号输出： 当接近开关距金属物的距离小于等于5mm时，接近开关输出一个闭合的接点信号 当接近开关距金属物的距离大于5mm时，接近开关输出一个断开的接点信号。1、检测回路介绍

19、案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 回路图为了使接近开关在压缩机气缸的活塞杆下移幅度超过1mm时输出一个闭合的接点信号，在安装接近开关时，先将接近开关距活塞杆的距离置为5mm，这时接近开关的输出接点刚好闭合。再将接近开关向下旋转1mm，这时接近开关与活塞杆的距离为6mm，接近开关的输出接点处于断开的状态，在这种状态下分别将ZS-3201、ZS-3202、ZS-3203、ZS-3204回路投用。如果2#氧压机任何一个气缸的活塞杆下移幅度大于等于1mm，接近开关距活塞杆的距离就会小于等于5mm，其输出接点闭合，从而使报警器发出报警信号。案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 2、接

20、近开关的安装案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 2、测试情况一个开关（断），U1220V二个开关（断），U1190V三个开关（断），U1180V四个开关（断），U1160VU1案例三：空分装置2#氧压机活塞杆下移报警分析 2、误报警原因 当接近开关距金属物的距离小于等于5mm时，其输出电阻很小，与继电器线圈电阻相比完全可以忽略。当接近开头距金属物的距离大于5mm时，接近开关的输出电阻很大，继电器线圈的电阻与其相比完全可以忽略。当回路中的四个接近开关信号均处于断开状态时，接近开关的输出的两端的电压只有160伏，而继电器线圈两端的电压却达到了60伏，这时继电器处于一种不稳定的工作状态，所

21、以报警器就会时常发出报警信号。接近开关的输出实际是一个电阻信号。一苯酚装置PV1A故障分析 案例四 一苯酚装置是以苯和丙烯为原料，以FX01（分子筛催化剂）为催化剂，通过烃化反应生产异丙苯，用空气将异丙苯氧化为过氧化氢异丙苯，再用硫酸做催化剂将过氧化氢异丙苯分解生产苯酚和丙酮的装置。 该装置引进日本三井石油化学工业株式会社的异丙苯法生产苯酚、丙酮专利技术，1998年采用自行开发的FX01催化剂代替原AlCL3生产异丙苯工艺。设计规模8万吨/年（苯酚5万吨/年，丙酮3万吨/年）案例四：一苯酚PV1A故障案例分析一装置简介 PC-1A压缩机用来制造满足一苯酚氧化塔需要的无油空气，采用美国英格索兰公

22、司C3000MX3离心压缩机，能力为18000Nm3/hr。 PV1A为PC1A空压机旁通阀。案例四：一苯酚PV1A故障案例分析 2009年8月23日23点，一苯酚装置在完成装置检修开车过程中，发现PC-1A压缩机旁通阀PV1A内漏。2009年8月24日11：50工艺停PC1A压缩机，仪表人员对PV1A旁通阀下线检查，发现蝶板反向，将旁通阀阀体与执行机构进行解体，蝶板掉向后回装、调试正常。13：54压缩机开车正常。案例四：一苯酚PV1A故障案例分析二故障过程 8月10日，PV1A具备下线条件，下线检修。8月17日，PV1A检修完毕，返回现场。检查校验记录，维修厂家对此阀进行了解体，对旁通阀填料

23、、密封面、密封圈等进行了检查和调试。打压测试结果表明，在全关状态下该阀泄漏量为5.2mL/min，小于允许泄漏量6.7mL/min，符合上线要求。8月17日9时，PV1A回装。回装中阀体与执行机构分开8月17日10时，维修单位开始阀门调试，12时调试完毕8月19日，一苯酚装置PC1A压缩机试车，因未实际带载，未发现PV1A内漏问题。8月22日，一苯酚装置开车，PC1A加载中发现PV1A旁通阀内漏，并于8月24日11：00停机下线检查处理。案例四、一苯酚PV1A故障分析三PV1A检修过程 蝶板反向导致PV1A内漏阀体无定位销子阀体上有流向指示，但没有正反指示标示案例四、一苯酚PV1A故障分析四故

24、障原因PV1A在厂家检修、测试合格后返回现场，在回装时阀体与执行机构分开，由于没有限位销及阀位指示牌，在阀门调试时科萨维修人员误将该阀开过限的位置（阀板在关闭状态的映射位置）确定为关的状态，同时没有与仪表人员沟通，即按照顺时针关进行阀门调试（KOSO蝶阀均为顺时针关），而该阀实际上顺时针为开，由此导致蝶板反向。配合调试的仪表人员对PC-1A压缩机旁通阀认知不够，没有及时发现厂家调试过程中产生的问题。调节阀回装时没有仪表人员在场，监护不到位。案例四、一苯酚PV1A故障分析五原因分析 案例五：动力2804泵跳机原因分析 案例六：裂解GB1201压缩机停机故障分析 案例七：裂解PLC02故障分析 案

25、例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理控制系统故障案例分析动力2804泵跳机原因分析案例五案例五：动力2804泵跳机原因分析 燕化公司化工一厂动力装置GA2804泵是66万吨/年乙烯改扩建的配套设备，主要为动力车间高压炉和裂解老区锅炉供应高压给水，对乙烯装置的安全稳定运行起着关键性的作用。一设备简介 GA2804泵是由汽轮机驱动的给水泵，水泵将除氧器来的二级水（0.3MPa）升压到14.68 MPa后，分别送至高压炉及裂解装置 。 该泵于2000年投入运行，从2005年开始该系统不定期发生联锁信号为汽轮机前后轴承油压低低（PIA-156/PIA-157）的停机事故，从2005年10月到2006

26、年12月期间汽轮机前后轴承油压低报警共发生51次，前后轴承油压低低导致联锁停车7次。各专业根据故障现象实施多项检修方案，但因控制系统设计复杂，故障记录不全面，分析故障原因困难，该故障原因很长时间没有彻底解决，致使相同原因停机事故仍然频繁发生。案例五：动力2804泵跳机原因分析二故障现象案例五：动力2804泵跳机原因分析跳机趋势超速释放阀油动机VOITH控制阀主汽门External SetpoinTIA141.2TIA141.1排汽EZ74水泵齿轮箱主油箱主蒸汽GC112SIAC144GE112SE144.1SE144MSI144主油泵辅油泵PIA156PIA157PIA160PIA158PS1

27、21PIA153TI153GS146GS146.1GS173LS150.1TIA111.2TIA111.1TIA141.4TIA141.3PS160TC149油加热器调速阀 分油器汽轮机控制系统介绍 西门子PLC（S7300） 操作员面板OP17 多路调制器MAW1-16 调速器Peak150 OP17CPU314SM331SM321SM322SM322SM321SM321多路调制器Peak150MPI三案例五：动力2804泵跳机原因分析检查内容 先后将汽轮机前后轴承油压变送器和多路调制器更换 检查仪表回路接线、更换信号电缆 检查仪表测压管路，未发现问题 检查导压管内润滑油，未发现异常 对PL

28、C程序进行检查，未发现问题四案例五：动力2804泵跳机原因分析针对油压瞬间波动未找到原因的情况，在保证机组在真正油压低时不损坏设备的前提下，为了避免GA2804泵因干扰信号停车，确保装置平稳运行，2006年12月对通过多路调制器采集的12个温度和压力信号增加1秒延时，以消除1秒内信号波动造成GA2804泵停车，但延时增加后原故障仍继续发生。案例五：动力2804泵跳机原因分析原因分析五1、PIA156/157报警分析案例五：动力2804泵跳机原因分析多路调制器存在工作不稳定多路调制器应用的前提是用于变送时间要求不很迫切的模拟值。由于其信号采集更新速度很慢将其采集到的信号作为联锁信号是不明智的，而

29、PLC控制系统无法克服从多路调制器采集的假信号对系统的影响 2、延时1秒仍报警分析案例五：动力2804泵跳机原因分析 通过对PLC程序后分析发现，系统加延时不起作用的主要原因是PLC对多路调制器每隔200毫秒（或300毫秒）发出采集信号，该采集信号为二进制数0000至1111共16个信号周期变化，分别与调制器的16个输入通道相对应。一个采集周期为3.4秒（或3.5秒），在此期间内将调制器的16个输入通道的值都采集道PLC当中去。可见任何采集到PLC的温度和压力信号要经过3.2（或3.3秒）秒后才能更新，如果采集到一个瞬间干扰信号后，该信号也会在PLC中保持3.2 （或3.3秒）秒，故对经过调制

30、解调器的12个温度和压力信号增加1秒延时，并不能消除假信号对系统的影响。若要加延时则延时时间必须大于3.3秒，但当系统发生真的联锁停车时，过长的延时会对GA2804泵系统造成损害。 根据GA2804泵控制系统的现状，取消多路调制器，增加一块8通道SM331模拟量输入卡，一块PT100模拟量输入模块，将CPU314更换为有两个通讯接口的CPU 315-2DP，利用现有系统把5个压力和7个温度信号直接引到PLC内，不再经过多路调制器的转换。OP17CPU3152DPSM331SM321SM322SM322SM321SM321Peak150MPISM331OPS监控站PROFIBUS案例五：动力28

31、04泵跳机原因分析改造方案及效果六改造效果案例五：动力2804泵跳机原因分析 2008年4月23日GA2804泵控制系统改造完毕投运至今，系统运行良好、工作正常，没有再发生汽轮机前后轴承油压低报警及低低联锁。从改造后系统运行情况来分析，可以排除工艺原因，原系统联锁停车的原因是多路调制器采集信号不稳定造成的，并且由于原系统多路调制器的采集方法缺陷导致对程序加延时也不能克服信号瞬间干扰，通过此次改造已将这些故障都已消除。裂解GB1201停机原因分析案例六 GB1201为裂解新区乙烯压缩机 ，采用三菱公司生产的汽轮机驱动离心式裂解气压缩机，分为低压缸、中压缸和高压缸三个压缩缸。 1994年45万吨/

32、年改扩建时投用。案例六：GB1201停机原因分析设备简介一 2010年7月5日9:32:52 新区裂解炉BA1104因高压蒸汽温度高（TAK-110427）联锁停炉。 9:33:33 新区裂解气压缩机GB-1201因一段排出温度过高（TAK-1206A/B）联锁停车（压缩机排出温度高联锁均为双支热偶，两只热偶同时温度高导致联锁动作，单只温度高显示为报警）。同时，五段排出温度过高（TAK-1210A）、二段排出温度过高（TAK-1207A）、三段排出温度过高（TAK-1208A）也先后报警。案例六：GB1201停机原因分析停机过程二 设备方面停车前压缩机的轴振动、轴位移、瓦温、振动频谱、轴心轨迹

33、等各项参数均平稳正常，无任何波动，停车前未发现设备异常，停车过程中未出现设备损伤。案例六：GB1201停机原因分析原因分析三案例六：GB1201停机原因分析 工艺方面BA-1104裂解炉停车前，裂解炉运行平稳，超高压蒸汽温度为491（联锁值为520），无异常波动 。B1201压缩机联锁停车前，裂解装置生产负荷无变化波动，压缩机三段出口和五段出口流量无变化波动，透平超高压蒸汽进汽量无波动，压缩系统各段间罐液面平稳无异常波动，段间罐压力和温度正常，润滑油系统、密封系统运行正常。压缩机段间排出温度过高联锁TAK1206/07/08/09/10联锁值均为120。联锁发生时，各段排出温度均低于联锁值，分

34、别为93.6/89.0/90.4/90.9/83.8 （9：33：24数采数据），且平稳无异常变化趋势。案例六：GB1201停机原因分析案例六：GB1201停机原因分析案例六：GB1201停机原因分析 仪表方面 新区裂解炉高压蒸汽出口温度联锁（TAK110427A/B）及GB1201段间罐温度联锁（TAK1206A/B、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B 、TAK1210A/B）均采用双支热偶二取二联锁方式。根据SOE报警记录，确认为高压蒸汽温度超高（TAK110427A/B）联锁动作导致BA-1104炉停车；一段排出温度过高（TAK-1206A/B）联锁动作导致

35、GB1201压缩机联锁停车，TAK1207A、TAK1208A、TAK1210A等3个温度回路也同时出现报警。根据联锁记录，仪表人员对相关回路所有环节的仪表设备进行了检查，检查情况如下：案例六：GB1201停机原因分析检查现场热电偶：热偶接线牢固、无松动现象；联锁热偶输出值与控制热偶输出值一致。检查现场接线箱：TAK110427A/B所在接线箱TJB1401，TAK1207A/B、TAK1209A/B 、TAK1210A/B所在接线箱TJB2208及TAK1206A/B 、TAK1208A/B所在接线箱TJB2209，各接线箱密封完好，无潮湿现象，各端子接线牢固，无松动现象。检查信号电缆：TA

36、K110427A/B与段间罐温度信号现场至机柜间电缆走向不同，用摇表检测回路电缆对地及线间绝缘情况，检测结果正常。检查中间端子柜：端子柜接线端子紧固，无松动现象。案例六：GB1201停机原因分析检查报警设定器：报警设定器供电正常，各供电开关及保险正常；校验报警设定器，校验结果正常。检查联锁继电器：校验相关继电器供电正常，各供电开关及保险正常；试验继电器动作情况，试验结果正常。检查ESD系统及卡件：出现问题的7个仪表回路分别位于两块不同的ESD卡件，检查TAK110427A/B所在卡件R02S08及 TAK1206A/B 、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B 、TA

37、K1210A/B所在卡件R01S10，卡件状态指示正常；检查系统诊断记录，无异常报警。案例六：GB1201停机原因分析案例六：GB1201停机原因分析 综上所述，我们认为BA1104高压蒸汽温度高（TAK-110427）联锁停炉以及GB-1201一段排出温度过高（TAK-1206A/B）联锁停车，是因为多点温度测点回路受到强信号的干扰，在短时间内（TAK-110427为162毫秒，TAK-1206为165毫秒）动作所致。 为避免停车事故的再次发生，经工艺、设备、仪表等专业人员充分讨论认为，此次误动的各点温度联锁，其中高压蒸汽温度联锁是为保护管线防止超温而设置的，机组各段出口的温度联锁是为防止温

38、度过高造成机组各部间隙值变化造成动静部位摩擦而设置的，经计算决定并落实了以下预防措施：案例六：GB1201停机原因分析采取措施 四更换了TAK1206A/B两台温度报警设定器；对GB1201各段出口排出温度TAK1206A/B、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B、 TAK1210A/B等联锁增加3秒延时；对BA1101/1102/1103/1104等4台裂解炉高压蒸汽温度联锁增加2秒延时；严格禁止在机房周围使用对讲机、手机等通讯设备和有可能产生强电磁干扰的电气设备。将机房所在的楼层全部划为电子设备禁止使用区域，并设警示标志。案例六：GB1201停机原因分析裂解装置

39、PLC02故障分析 案例七案例七：裂解装置PLC02故障分析一故障现象 2004年6月29日8：15分乙烯装置碳二加氢系统突然停车。碳二加氢联锁系统采用MOORE公司的QUADLOG系统，2001的上线使用。在检查PLC02机柜时发现两块相互冗余的CCM+/4M模板OK灯变红闪烁，发出报警。第一块CCM+/4M模板在控制状态，ACTIVE灯显示正常（绿色），第二块模板处在冗余状态。CDM模板（R3S3、R3S4、R3S5）状态正常，其余CDM模板（R3S6、R3S7、R3S8、R3S9、R3S10、R4S1、R4S2、R4S3、R4S4、R4S5、R4S6）的OK灯均变红闪烁发出报警，I/O输

40、出指示灯状态异常。案例七：裂解装置PLC02故障分析CCM+(控制器卡）CDM+(I/O卡）确认PLC02输出点状态，发现输出点全部失电。 复位冗余控制模板，复位后故障依然存在。 更换R4S6、R3S6 CDM卡件，复位I/O模板无效 分析故障现象发现： R3S3、R3S4、R3S5状态正常，其余CDM模板报警。进一步检查IO BUS CONTINUE模块，更换IO BUS CONTINUE模块后，手动复位I/O模块后系统正常。做CCM卡冗余切换测试，反复测试系统均切换正常，系统投用。案例七：裂解装置PLC02故障分析二检查和处理三故障分析案例七：裂解装置PLC02故障分析 根据对故障代码的分

41、析和现场检查，系统故障原因是：R04S06模块后的输入输出总线IOBUS电阻发生接触不良，在冗余的输入输出总线IOBUS产生干扰信号，从而使R04S06模块的输入输出通道的信号数量与控制器中该模块应该有的通道数量不一致。这样R04S06模块产生4级报警，引起4级错误，导致控制模块R03S01停车，并引起其他故障报警 案例七：裂解装置PLC02故障分析I/O BUS CONTIUNE/TERMINATE（总线连接/总线终端）这种故障发生的几率是很低的，因为一方面接触不良是一个很复杂的问题，由接触不良而导致故障需要震动等外界条件的参与，同时满足这些外界条件的几率很低；另一方面引起的干扰信号在使冗余

42、的IOBUS上同时发生错误的几率很低。在系统文档中明确指出：IOBUS电阻必须牢固地安装在从W1到W11的位置上，否则会引起IOBUS的开路。案例七：裂解装置PLC02故障分析无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 案例八工艺及设备简介案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理一 二高压装置是燕山第二轮乙烯改扩建工程配套建设的一套聚乙烯装置，采用美国Exxon公司的管式法工艺技术，2001年12月建成投产，设计能力20万吨/年，是当时国内单线生产能力最大的聚乙烯装置。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 装置按工艺流程可分为压缩单元、聚合单元、高/低压循环单元、造粒单元、风送单元和公用工程单元几部

43、分组成。其中风送单元采用密相输送，由德国ZEPPELIN公司成套提供。风送单元又可分为三个子系统，系统1将聚乙烯颗粒由造粒系统送至掺混料仓，系统2为掺混料仓自掺混，系统3将经过掺混和净化后的聚乙烯颗粒送至存储料仓进行包装。整个风送系统所需的输送风、净化风都由无锡压缩机有限公司生产的压缩机提供。 6台无锡压缩机有限公司生产的双螺杆压缩机，位号为BR-1701A/B、BR-1800A/B/C、BR-1802。压缩机主电机供电为6KVAC，润滑油泵供电为220VAC。现场有就地控制盘/报警灯屏，采用 S7-200系列PLC控制，可以通过上位机/现场就地盘就行启停操作。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分

44、析及处理案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 2005年5月19日凌晨3:00左右，因电网波动，造成二高压装置停车。二高压工艺人员到现场检查，发现BR1701 A/BR1800C压缩机润滑油泵已停止,但主电机仍然在运行，造成BR1701A/ BR1800C齿轮箱烧毁。 缺陷分析一二 由于此次电网波动仅造成380V供电瞬时失电，6KV供电没受影响，因此电网波动导致润滑油泵停止。查看联锁逻辑图，油泵运行信号作为联锁停机的条件之一，同时，润滑油压力低和润滑油温度高都作为联锁停主电机的条件。因此，在油泵停止之后，主电机应该联锁停机。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 5月20日，仪表、电气、

45、工艺联合对BR1800B（当时BR1800C已坏，正在维修当中，BR1800B和BR1800C的逻辑相同）进行联锁试验。联锁试验的重点就是当润滑油泵突然断电的时候，压缩机主机的联锁动作情况。为了保护压缩机，由电气将主电机打到试验位进行试验。正常启动压缩机，在油泵和主电机运行之后，电气将油泵断电，察看PLC及联锁输出。案例 八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 联锁试验结果表明，当油泵断电后， 油泵停止和油压低报警信号都已进入PLC，但主机停止信号没有从PLC送出，同时，电气检查确认主机依然处于运行状态。为了更好的确认这种情况，反复进行几次试验，试验结果都一致。由此初步判断PLC内部程序存在问题

46、，导致联锁拒动。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 如梯形图1所示，M0.0为主电机和油泵运行状态的中间节点，用于表示压缩机运行状态，只有当主电机和油泵都运行时，节点闭合，压缩机运行。 案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理原因分析梯形图一案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理梯形图二案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理梯形图三修改后的梯形图1案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理采取措施 但是经过修改后的联锁逻辑还存在另一个问题：如果发生油泵停但主机运行的情况时，从梯形图2可以得知，报警需要经过3s延时后联锁停主机信号才发出，也就意味着主机至少在无润滑油的情况下运行3秒钟，考

47、虑到机组安全，这种方法不可行。如果报警不经过延时直接联锁，则可能会发生误报警导致联锁停车。因此，需考虑其它方案。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 针对修改联锁逻辑中存在的问题，我们提出了另一种方案，通过硬接线方式进行联锁修改。具体方法就是引出一路油泵运行状态的干节点信号，串入PLC输出停主机的回路中。当油泵停止时，干节点断开，直接停主电机。 按照上述硬接线方式对BR-1800B进行修改后，再对其进行联锁试验。试验结果到达预期效果，当油泵停时主电机立即停止，消除了一大隐患，确保了设备安全。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理逻辑缺陷二三案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理故障现象

48、 2009年1月2日晚上22:30左右，按照例行操作，二高压操作人员在控制室内远程停止BR-1802运行，但控制室显示BR-1802仍然运行。现场检查发现BR1802润滑油泵已停止,但主电机仍然在运行。现场手动停止、紧急停车停车都无法停止。 检查PLC输出，发现停主机信号已发出，继电器输出节点也已闭合。最后，电气人员发现BR-1802接触器故障，导致BR-1802无法停止，手动分闸后BR-1802停止，但齿轮箱已烧毁。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 虽然是由于接触器故障导致设备事故，但从机组安全角度考虑，还存在着主机未停的情况下油泵停止这一大隐患。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及

49、处理 原因分析案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 如梯形图所示，当遥控、手动以及报警联锁停车时，PLC发出一个停主机信号，同时根据此停主机信号来延时30s停油泵。正因为停油泵是根据PLC输出的主机停信号来控制，而主机实际运行情况没有反馈，所以当主机因为其它原因停不下来时，油泵却停止运行，从而造成主机无润滑油运行导致机组烧毁。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 正是由于联锁逻辑存在上述缺陷，造成2009年1月2日BR1802烧毁。为了解决这个问题，需要对联锁逻辑进行修改。 如上面分析，由于油泵停止是根据PLC输出主机停信号从而存在油泵停但主机不

50、停的隐患，因此，需要对程序进行修改。修改后的程序如下图所示。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 解决方案 修改后，当油泵运行但主机未启动时如手动或遥控停车，油泵直接停止。如果主机和油泵都已运行，则停油泵根据主机运行信号，当主机运行信号断开即主机已停止之后，油泵才开始延时停止。 程序经过修改后下装，经过联锁试验，结果与设想一致，解决了主机拒停但油泵停的隐患，并对其它5台无锡压缩机都做了相应的修改。案例八：无锡压缩机联锁逻辑缺陷分析及处理 案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析 案例十：三催化装置主风机控制柜掉电故障分析 案例十：高压三线ESD系统掉电故障分析仪表电源故障案例分析制苯装置D

51、CS控制站失电原因分析案例九 制苯装置是以乙烯装置的副产品裂解汽油和氢气为原料，通过加氢脱除烯烃、二烯烃及硫等杂质，经芳烃抽提制取纯苯的装置。 该装置1978年8月建成投产，经过1994年、2001年两轮改造，目前采用加氢和芳烃抽提工艺路线，设计年生产能力为10万吨苯。案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析一装置及设备简介 2001年9月装置控制系统进行了改造，由常规仪表改为DCS系统，采用Eerson Delta V DCS控制系统。 系统由控制站4个、操作站6台、中间端子柜3面，继电器柜2面、安全栅柜2面、220VAC电源柜1面、24VDC电源柜一面构成。 系统配置为电源冗余、控制器冗余

52、、通讯冗余和控制冗余。案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析一装置及设备简介案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析一故障现象2003年2月10日，Delta V控制系统的3控制站停止运行，导致生产装置停车。对停电的控制站进行检查，发现PS1电源损坏，图中的AK1和ZK两个自动开关跳闸。案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析PS1电源故障，输入侧瞬间短路案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析三故障原因案例九：制苯装置DCS控制站失电原因分析四解决方案三催化主风机控制柜掉电故障分析 案例十 重油催化裂解是在催化剂的作用下将重质油转化为汽油、柴油及液化气等产品的过程。三催化装置由北京设计院设

53、计，加工能力为200万吨/年，1998年6月建成投产。 该装置主要由反应再生系统、分馏系统、吸收稳定系统和四机组（烟机、气压机、主风机和增压机）以及双脱部分组成案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析 装置简介一 机组控制方式 烟机： S7-400H+CCC 3+ 气压机：CCCHIMA 主风机：S7-400H+CCC 3+ 增压机：S7-400H+CCC 3+案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析 故障经过二 2007年12月24日17时55分，三催化装置主风机控制站掉电，主风机停机，造成三催化装置切断进料。案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析 检查情况

54、三 主风机仪表控制柜电源停电，墙壁供电箱中该机柜的供电开关跳开，进一步检查发现机柜内部分支电源的风扇开关也跳开，其它分支电源开关位置正常 。案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析 故障原因四主风机仪表控制柜风扇故障导致电源开关超电流跳断造成控制系统停电。控制柜风扇与控制系统共用一个电源，存在着设计缺陷。案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析 类似故障五2006年7月10日下午仪表人员对低压机柜室内风扇进行检查，发现LM柜风扇故障，由于夏季温度较高，为保证柜内卡件正常工作，决定对风扇进行更换。在将电源专用插头插入的过程中，出现火花，接着发生B线LM卡掉电，导

55、致B线联锁停车。停车后，仪表人员对LM柜供电回路进行检查，发现此时B线LM卡件220VAC供电空开跳闸并且不能进行复位，进一步检查发现该控制柜顶风扇电源是从LM卡件220VAC供电端子上跨接引出，即B线LM卡件与柜中风扇共用一路空气开关。案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析2007年9月23日16点40分，高压一线突然联锁停车，操作人员无法在控制室内控制一线的所有遥控阀，操作台上的指示灯都失电。停车后，仪表人员立即检查一线的紧急停车系统，发现电源柜内的一线紧急停车系统220VAC电源空气开关动作，系统失电。经过检查发现A3柜内的风扇过流烧坏，导致开关动作。我们将原来的10A风扇电源开关更换为

56、3A的电源开关，系统送电正常。案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析2009年8月19日，三聚装置ESD系统因供电回路指示灯故障导致供电开关跳闸，系统掉电。幸亏当时装置正在进行停工抢修，未发生装置非计划停工事故。 解决方案七案例十：三催化主风机控制柜掉电故障分析对各控制系统机柜风扇、照明供电方案进行调查，并制定整改方案，在条件具备时，将风扇、照明供电与系统供电彻底分开，有自己单独的供电回路、空开和保险；从源头把关，新上系统机柜风扇、照明供电与系统供电分开。注意容量匹配高压三线ESD系统掉电故障分析案例十一案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析高压三线装置以高纯度乙烯和新鲜的VA为原料，以有机

57、过氧化物为催化剂，通过压缩、聚合、分离、挤压造粒、混合、加工、包装等工序，在超高压条件（ 150MPa180MPa ）经高温（170240）聚合得具有优良性能的EVA成品。 工艺及设备简介一案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析 高压三线ESD系统介绍案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析 2010年7月11日10：55左右，三线装置 ESD系统新增ESD柜24VDC电源空开（QF07）动作，导致系统卡件掉电引起停车。 故障经过二案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析检查开关所带负载，没有发现线路有短路或接地现象 。用钳形电流表测得实际电流为17.2安培 。因ESD机柜为厂家集成，咨询系

58、统厂家，对配置进行负荷核算，计算电流大约在15安培 ，柜内空开为16安培。案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析 检查情况三系统集成商配备的空开容量较小，接近理论核算电流，当实际电流大于理论核算电流时，导致空开过流。在系统装配、集成过程中，对电源系统负荷确认不到位。系统机架供电开关QF07 是非冗余开关，从电气送来24V UPS两路供电都接到空开QF7上，如果空开QF7过流，直接就会导致系统机架和机架风扇断电，从而使ESD控制系统所有卡件都断电，导致联锁停车案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析原因分析四将24V总电源开关QF7取消，从电气送来的两路24V UPS供电直接接到电源的母排上。

59、同样道理，将24V继电器供电总开关QF12取消。对系统机架供电，增加冗余供电开关。对系统FTB DO端子板的供电，增加冗余供电开关。这样即使空开过流断电DO输出也会保持，系统断电导致停车。案例十一：高压三线ESD系统掉电故障分析整改措施四案例十二：仪表直流供电系统接地故障处理案例十三：裂解电磁阀线圈在线更换故障判断及处理仪表直流供电系统接地故障处理案例十二案例十二：仪表直流供电系统接地故障处理直流供电系统接地故障一直流供电系统是控制和信号系统、继电保护及自动装置的工作电源长期运行中环境改变、气候变化，电缆及接头老化，设备本身问题等 ，不可避免地发生直流系统接地，投运时间越长接地故障的概率越大如

60、果出现第二个接地点时，将引起信号回路、控制回路开关和继电保护装置误动或拒动，影响装置及设备安稳运行 信号发生器检测原理-低频信号注入检测技术+-110VDC案例十二：仪表直流供电系统接地故障处理检查方法二使用仪器-直流系统接地故障定位仪案例十二：仪表直流供电系统接地故障处理检测过程三由电气绝缘检测设备或使用万用表判断是正极接地还是负极接地检测探头夹在超低频信号注入点后面，沿线移动查寻接地故障点，并确定接地点位置检测探头夹在超低频信号注入点后面，沿线移动查寻接地故障点，并确定接地点位置卡在被测线路上的检测探头感应到电流，感应电流的大小与接地电阻成反比。该感应电流经放大，滤波A/D转换，CPU处理