变电所设计final

1、35KV变电所设计 目录：前言摘要设计背景总平面布置图电气主接线短路电流计算继电保护主要设备选型主变断路器熔断器电流互感器电压互感器避雷器电气二次接线无功补偿防雷接地所用变、照明变电所自动化计量和五防二、摘要：本次设计的课题是一个35KV变电站初步电气设计，该变电站是一个工厂变电所，它主要担负35KV和6KV两个电压等级之间的功率交换。本所位于市郊区，所址地质工程情况良好。35KV以接受功率为主，向6KV线路输送。由于该变电所是一个工厂变电站，出线中有多回类负荷，停电会对生产造成重大的影响，因此，本次设计的变电站最后形式是采用两台20MVA变压器，两台主变互为备用，即使有一台主变停电后，也可由

2、另一台主变带全部负荷，提高了供电可靠性。6KV侧共有10回线路，出线全部朝西。为提高供电可靠性和运行的需要，35KV侧主接线最后采用单母线分段接线；6KV侧也采用单母线分段接线且装设两台所用变压器，互为备用，当一台所用变压器发生故障时，可由另一台所用变压器带全部负荷，两台所用变分别接于不同的分段上，平时两台所用变压器分列运行，当一台所用变出现故障，分段断路器由自投装置动作合闸，实现备用。6KV侧并联电容器补偿装置主要是进行主变损耗及对负荷功率因数补偿，并起到改善电压，减少损耗的作用。本变电站配电装置采用普通中型配电装置，35KV及6KV均采用断路器单列布置，将隔离开关放置母线下，使其与另一组隔

3、离开关电器距离增大，缩短配电装置的纵向距离。主变中性点及出线均装设避雷器，中性点经隔离开关直接接地，并装设有两段零序保护。本变电站35KV配电装置朝东，6KV配电装置朝西，主变位于变电所外。35KV配电装置有8个间隔，6KV配电装置有14个间隔。本次设计论文是以我国现行的各有关规范、规程和技术标准为依据。此设计是一个初步设计，主要根据任务书提供原始资料，参照有关资料及书籍，对各种方案进行比较而得出的。三、设计背景3.1、设计依据：a、中华人民共和国电力公司发布的35kV110kV无人值班变电所设计规程（征求意见稿）。b、110kV输变电工程设计委托书。c、电力工程电气设计手册（电气一次部分）3

4、.2、设计范围a、变电所围墙内的35KV及6KV配电装置、主变压器、控制保护、站用交直流系统、防雷接地、照明等部分。从35KV进线电缆终端分界，终端以外属于线路工程，电缆终端列入线路部分；户内6KV配电装置出线电缆接线端属于用户工程。b、所内各级电压配电装置及主变压器的一、二次线及继电保护装置。c、系统通信及远动。d、所内主控制室、各级电压配电装置和辅助设施。3.3、设计规模：变电所电压等级35/6KV；远景：225MVA；本期：220MVA；进出线规模：远景 35KV电缆进线2回；6KV电缆出线12回；本期 35KV电缆进线2回，6KV电缆出线10回。五、电气总平面布置图 35KV变电所为两

5、层建筑，一层为电缆室，二层为开关柜和控制室。总体布置图见附图。 六、主接线 6.1、35KV变电所一次主接线图 根据整个工厂的负荷容量和特点以及供电系统设计要求，对该变电所的一次电气部分进行 了初步设计和定案。该35KV变电所主要是为工厂两个6KV变电所提供电源，低压部分有大量一、二级负荷，同时也有部分6KV高压设备，所以变电所采用两台变压器单母线分段接线，6KV级变电所同样采用单母线分段接线。一次电气部分回路图主接线如附图。 七、短路电流计算及继电保护、短路电流计算、阻抗计算 电网基准容量为100MVA Xsmax=0.1110 Xsmin=0.2518 X1=7.72100/(10020)

6、=0.3860 X2=1/3(0.2020.36)=0.0242X3=0.2020.328=0.0663 X4=0.2020.046=0.0093X5=6/100(100/2)=3.000 X6=0.2020.045=0.009X7=0.2020.520=0.105 X8=0.2020.031=0.0063X9=4.32/100(100/2)=2.16 X10=0.2020.073=0.0147X11=0.2020.17=0.343 X12=0.2020.14=0.0283X13=4.61/100(100/0.63)=7.3175 X14=0.2020.04=0.0081X15=4.54/10

7、0(100/1)=4.54 X16=0.202=0.0364X17=4.28/100(100/0.63)=6.7937 X18=0.2020.008=0.0016X19=4/100(100/0.16)=25 X20=0.2020.145=0.0293注：PTA总降35KV母线至主变电缆3185 40m阻抗为0.120.04100/372=0.00035忽略不计，主变6KV侧至6KV母排为7根3240电缆26m，阻抗为(0.080.026100/6.32) 1/7=0.00075忽略不计。凡同等位置的元器件，例如两台主变，取阻抗电压较大者计算，则较小阻抗者在计算灵敏度时，当阻抗大者满足要求时，小

8、者肯定满足要求。短路电流计算：最大运行方式(KA) 最小运行方式(KA)Id1=1.56/0.111=14.054 Id1=1.56/0.2518=6.195 Id2=9.165/(0.111+0.386)=18.441 Id2=9.165/(0.2518+0.0.386)=14.37Id3=9.165/(0.497+0.242)=17.584 Id3=9.165/(0.6378+0.242)=13.844Id4=9.165/(0.497+0.0663)=16.27 Id4=9.165/(0.6378+0.0663)=13.017Id5=9.165/(0.497+0.0093)=18.102

9、Id5=9.165/(0.6378+0.0093)=14.163Id6=9.165/(0.5063+3.0)=2.614 Id6=9.165/(0.6471+3.0)=2.513Id7=9.165/(0.497+0.0090)=18.113 Id7=9.165/(0.6378+0.0093)=14.17Id8=9.165/(0.497+0.1050)=15.224 Id8=9.165/(0.6378+0.1050)=12.338Id9=9.165/(0.5212+0.0063)=17.374 Id9=9.165/(0.662+0.0063)=13.714Id10=9.165/(0.5275+2

10、.16)=3.41 Id10=9.165/(0.6683+2.16)=3.24Id11=9.165/(0.5212+0.0147)=17.102 Id11=9.165/(0.662+0.0147)=13.544 Id12=9.165/(0.5212+0.0343)=16.499 Id12=9.165/(0.662+0.0433)=13.162Id13=9.165/(0.5212+0.0283)=16.679 Id13=9.165/(0.662+0.0283)=13.277Id14=9.165/(0.5495+7.3175)=1.165 Id14=9.165/(0.6903+7.3175)=1.

11、145Id15=9.165/(0.6020+0.0081)=15.022 Id15=9.165/(0.7428+0.081)=12.205Id16=9.165/(0.6101+4.54)=1.780 Id16=9.165/(0.7509+4.540)=1.732Id17=9.165/(0.6020+0.0364)=14.356 Id17=9.165/(0.7428+0.0364)=11.762Id18=9.165/(0.6384+6.7937)=1.233 Id18=9.165/(0.7792+6.7937)=1.21Id19=9.165/(0.6020+0.0016)=15.184 Id19

12、=9.165/(0.7428+0.0016)=12.312Id20=9.165/(0.6036+25.00)=0.358 Id20=9.165/(0.7444+25.00)=0.356Id21=9.165/(0.6020+0.0293)=14.518 Id21=9.165/(0.7428+0.0293)=11.877.3、继电保护与自动装置整定计算、基本参数系统参数系统归算到PTA总降35KV 母线的系统阻抗为Xsmax=0.1110 Xsmin=0.2581主变参数1 20MVA Uk=7.59% Ue=37/6.3KV2 20MVA Uk=7.72% Ue=37/6.3KV运行方式总降、循

13、环水变、乙醛变均为单母线分段制一次接线，均按单母线分列运行方式。系统计算网络图、继电保护与自动装置整定计算.1 35KV开关柜保护计算进线(CT 变比750/1)a.I 限时速断(定时限)Idzj=Kk.Kjx.Id2max/nT =(1.3118.44110006/35)/750/1=5.48A 取5.5A注：Kk-可靠系数 GL型-1.5， DL型-1.3 Kj-接线系数 接于相电流时1.0，接于相电流差时3 Id2max-最大运行方式下的短路电流 Nt-电流互感器变比KLM=(3/2Id2min)/( IdzjnT )=0.8666195/(5.5750)=1.3 b.I 过流(定时限)

14、Idzj=Kk.Kjx.Kph.Ifhmax/(Kfh.nT) =1.211.13346(6/35)/(0.97750)=1.04A 取1A 注：3346A的计算见第四部分KLM=(3/2Id1min)/( IdzjnT )=0.8666195/1750=7.2Kph-返回系数c.差动保护i）电流平衡调整系数Kb 以高压侧电流互感器二次电流I1c2为基准电流值，低压侧电流互感器二次计算电流I2c2，则电流平衡调整系数Kb为：I1r=S/3.U1r=20000/(335)=330A I1r-高压侧额定电流I2r=S/3.U2r=20000/(36.3)=1833A I2r-低压侧额定电流Kb=

15、I1c2/I2c2= (I1r/nT1)/(I2r/nT2)=(330/(750/3)/(1833/2000/1)=0.83nT1-高压侧CT变比 nT2-低压侧CT变比ii）比率制动差动保护起动电流IdId=(0.2-0.3)In 取Id=0.3In=0.3330/750=0.13AIn-电流基准值(基准侧的二次额定电流)Iii) 比率制动系数Kzd1Kzd1=Id/Izd Kzd1=0.3-0.5, 取Kzd1=0.5Id- 差动电流AIzd-制动电流Aiv)差动速断动作电流IdsetIdset(5-6)In 取Idset=6In=6330/750=2.64Av)二次谐波制动系数Kzd2K

16、zd2=(0.15-0.25) 取Kzd2=0.25vi)灵敏系数KsenKsen=Ik2.min/nT2.Id2Ik2.min-最小运行方式下保护区内两相短路电流AnT2-低压侧电流互感器变比Id-差动保护起动电流Ksen=Ik2.min/nT2.Id=14.371000/(20000.13)=55235KV母联(CT变比400/1)a.I 限时速断(定时限)Idzj=Kk.Kjx.Id2max/nT =(1.3118.44110006/35)/400/1=10.3A 取5.5AKLM=(3/2Id2min)/( IdzjnT )=0.8666195/(10.3400)=1.3 b.I 过流

17、(定时限)Idzj=Kk.Kjx.Kph.Ifhmax/(Kfh.nT) =1.211.13346(6/35)/(0.97400)=1.95A KLM=(3/2Id1min)/( IdzjnT )=0.8666195/1750=7.2Kph-返回系数.2、PTA总降6KV开关柜保护计算主变6KV进线(601 602)I PTA 最大负荷13500KW，正常负荷11500KW乙醛 1681KW 醋酸 522KW循环水 6650KW+1450KW+8160KW+2(75+132)=6044KW自启动负荷：环水 650KW4+450KW=3050KW乙醛 255.7KW考虑到一条进线正常运行，取1/

18、211500KW=6750KW，另一条跳闸母联自投后带自启动负荷。Ifh=6750+(522+1681-480)/2)+6(3050+1/2255.7+480)/(0.8536)=3346AIdzj=1.23346/(20000.97)=2Ab.I 按与循环水配出线配合Idz=1.15280=5808AIdzj=5808/2000=2.9AKLM=0.86613714/5800=2.056KV母联 (600)a.I Ifh=6(3050+1/2255.7+480)/(0.8536)=2578AIdzj=1.22578/(0.972000)=1.54A 取1.6Ab.I 同601 602 Idz

19、j=2.9APTA 2000KVA变压器 6KV/0.4KWa.I 按一段全部负荷(100%变压器容量)及一台最大低压电动机132KW启动整定Idzj=1.2(192+1326/(0.863)/(0.972000)=1.78A 按一段一半负荷，另一半自启动(最大264KW)整定Idzj=1.2(96+2646/(0.863)/(0.972000)=1.77A 综上取Idzj=1.8A Idz=360A KLM=0.8662513/360=6.0 b.I 按躲过变压器低压侧短路整定Idzj=1.352614/200=17.6AKLM=141630.866/(17.6200)=3.5 c.IO全厂

20、电力电缆(6KV)统计如下：位置设备长度电缆截面积设备长度电缆截面积PTA主变6KV侧1426m (240mm2)6/0.4KV变46+28+40+34+34+40+28+46=296m(150mm2)OHG1801/1160m(50mm2)HA301/A185m(50mm2)HA301/B194m(50mm2)HA301/C203m(50mm2)HC501/A216m(50mm2)HC501/B220m(50mm2)HC603275m(50mm2)HC1101/A245m(50mm2)HC1101/B251m(50mm2)HG204/A180m(50mm2)HG204/B185m(50mm2

21、)HG204/C185m(50mm2)HG604/A236m(50mm2)HG604/B239m(50mm2)JG503353m(50mm2)JM401/A321m(50mm2)JM401/B328m(50mm2)JM401/C327m(50mm2)JG102/A265m(50mm2)JG102/B263m(50mm2)JG102/C261m(50mm2)电容I36m(150mm2)电容II45m(150mm2)循环水6360m(185mm2)乙醛2520m(240mm2)循环水变1#水泵45m(35mm2)2#水泵53m(35mm2)3#水泵60m(35mm2)4#水泵68m(35mm2)5

22、#水泵60m(35mm2)6#水泵66m(35mm2)7#水泵73m(35mm2)8#水泵170m(35mm2)9#水泵170m(35mm2)1#变压器25m(150mm2)2#变压器31m(150mm2)PTA空压站变140m(70mm2)乙醛变1#变压器40m(70mm2)2#变压器40m(70mm2)1#醋酸变180m(50mm2)2#醋酸变180m(50mm2)照明变8m(35mm2)水环机2145m(50mm2)各种规格电缆电容电流平均值(A/KW)电压KV电缆截面(mm2)为以下值时35507015018524060.520.590.711.11.21.3电容电流 IO=0.520

23、.773+0.5910.399+0.710.22+1.10.433+1.22.16+1.31.404 =11.57A按最长线路的单相接线灵敏度1.25考虑，则IO(IO-ICX)0.52)/1.25=8.715A 取Iodzj=8.7A循环水配出柜(613、614)a.I按与循环水变6/0.4KV变压器低压侧短路配合Idz=1.14800=5200AIdzj=5280/(100/5)=26.4A 取26AKLM=0.86613714/(26100/5)=2.28Ab.I最大负荷的确定i)最大正常运行方式 Ifh=774+256+192=822Aii)全部低压负荷+正常2台650KW电机+UId

24、zj=8.7A 乙醛配出柜(611、612)a.I按与乙醛进线配合考虑Idzj=1.12640/(500/1)=5.8A KLM=122050.866/(5.8500/1)=3.6A乙醛负荷 1681KW 醋酸 522KW乙醛自启动负荷 255.7KWIfhmax一条进线带全部负荷+自启动负荷Ifhmax=(1681-480-255.7)+522+6(255.7+480)/(360.85)=665.84A 取Ifhmax=666AIdzj=1.2666/(0.97500/1)=1.6478A 取Idzj =1.7AKLM=17800.866/(1.7500/1)=1.8c.IOIdzj=8.7

25、A电力电容器柜(615、616)a.I额定电流为Ie=241.2=82.4AIdzj=82.4/(100/1)=0.824A 取0.8Ab.I工厂整定 0.45Ac.Io 取Idz1=8.7A照明变压器(612)a.IIdzj=1.35358/(25/1)=19.332 取19AKLM=123120.866/(1925/1)=22.4b.I按变压器容量I=160/36=15AIE=15/(25/1)=0.6AIdzj=2Ie=1.2AKLM=3560.866/(1.225/1)=10.27c.Io 取Idz1=8.7A各级母线PT柜电压定值a、35KV母线35KV进线母联自切装置低电压元件整定

26、值应躲过6KV母线短路时35KV母线的残压，则取U为75V。b、总降6KV母线总降6KV进线一母联自切装置与低电压减载装置中低电压元件整定值应躲过PTA6/0.4KV变压器低压短路时6KV母线的残压，取U为75V。八、断路器选择计算1、35KV侧进线断路器额定电压选择：UeUg=1.15UN=1.1535=40.25(KV)额定电流选择：IeIg考虑到变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故相应回路的Ig=1.05INIeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN) =1.0520/(335)=0.346(KA)按开断电流选择 IscId1=14.054KA 短路发生在变电站35KV侧母线上,

27、故取Kch=1.8短路电流的最大有效值: Ich1=I d11+2(Kch-1)2=1.51I d1=1.5114.054=21.23(KA)短路电流的冲击值: ich2=2 KchId2=21.814.054=35.77(KA)按短路关合电流选择 ieg icj=35.77KA Isc 额定开短电流ieg 额定短路关合电流 icj 短路电流最大冲击值 根据以上数据，可以初步选择LW8-35型六氟化硫断路器，其参数如下：额定电压：35KV 最高工作电压：40.5KV额定电流：1600A 额定开断电流：25KA动稳定电流：63KA 热稳定电流（4S有效值）：25KA额定关合电流：63KA 分闸时

28、间：0.06s校验热稳定 td=tkd+tb=0.06+5=5.06(S)因td1s导体的发热主要由周期分量来决定，则： Qd=I2td=14.05425.06=999.43(KA2S) Qr=I2rt=2524=2500(KA2S)即：QrQd 满足热稳定要求。动稳定校验：icj=21.23KAidw=63KA即满足动稳定要求。故选择ZN48A-40.5型六氟化硫断路器能满足要求,由上述设计可列表:设备项目ZN48A-40.5产品计算数据Ug40.5KV40.25KVUe35KV35KVIeIg1600A346Aidw icj63KA21.23KAIedkId125KA14.054KAieg

29、icj63KA21.23KAQrQd2500 KA2S999.43KA2S2、6KV侧断路器额定电压选择：UeUg=1.15UN=1.156=6.9(KV)额定电流选择：IeIg考虑到变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故相应回路的Ig=1.05INIeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN) =1.0520/(36)=2.021(KA)短路发生在变电站6KV侧母线上,故取Kch=1.8短路电流的最大有效值: Ich2=I d21+2(Kch-1)2=1.51I d2=1.5118.441=27.85(KA)短路电流的冲击值: ich2=2 KchId2=21.827.85=70.87(

30、KA)短路容量: Sd2=3 UjId2=36.918.441=220.38(MVA)按开断电流选择 IscId2=18.441KA按短路关合电流选择 ieg icj=70.87KA Isc 额定开短电流ieg 额定短路关合电流 icj 短路电流最大冲击值根据以上数据，可以初步选择ZN32-10/3150-40户内高压真空断路器，其参数如下：额定电压：10KV 最高工作电压：11KV额定电流：2021A 额定开断电流：40KA动稳定电流(峰值)：100KA 热稳定电流(峰值)：18441KA（2S）额定关合电流：100KA 固有分闸时间：0.08s校验热稳定 td=tkd+tb=0.08+1=

31、1.08(S)因td1s导体的发热主要由周期分量来决定，则： Qd=I2td=18.44121.08=367.28(KA2S) Qr=I2rt=4022=3200(KA2S)即：QrQd 满足热稳定要求。动稳定校验：icj=94.1KAidw=100KA即满足动稳定要求。故选择ZN-10/3150-40户内高压真空断路器能满足要求,由上述设计可列表:设备项目ZN-10/3150-40产品计算数据Ug11.5KV6.9KVUe10KV6KVIeIg3150A2021Aidw icj100KA70.87KAIedkId140KA27.85KAiegicj100KA70.87KAQrQd3200 K

32、A2S367.28KA2S3、35KV隔离开关额定电压UeUg=35KV额定电流 IeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN)=1.0520/(335)=0.346(KA)根据以上数据，可初步选择GN4-35型户内隔离开关，其参数如下：额定电压：35KV 动稳定电流峰值：80KA额定电流：1250A 热稳定电流（4s）：31.5KA校验热稳定td=5.06sQd=999.43 (KA2S)Qr=I2rt=31.524=3969(KA2S)即：QrQd 满足热稳定要求。校验动稳定icj=36.17KAidw=80KA即满足动稳定要求。故选择GW4-35型户外隔离开关能满足要求,由上述设计可列

33、表:设备 项目GW4-35产品数据计算数据UeUg35KV35KVIeIg1250A346Aidw icj80KA35.77KAQrQd3969KA2S999.43KA2S4、6KV隔离开关额定电压UeUg=10KV额定电流 IeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN)=1.0520/(36)=2.02(KA)根据以上数据，可初步选择GN3-6/4000型户内隔离开关，其参数如下：额定电压：10KV 动稳定电流峰值：200KA额定电流：4000A 热稳定电流（5s）：120KA校验热稳定td=1.08sQd=367.28 (KA2S)Qr=I2rt=12025=72000(KA2S)即：Q

34、rQd 满足热稳定要求。校验动稳定icj=70.87KAidw=200KA即满足动稳定要求。故选择GN3-6/4000型户内隔离开关能满足要求,由上述设计可列表:设备 项目GN3-6/4000产品数据计算数据UeUew10KV6.9KVIeIgmax4000A2020Aidw icj200KA94.1KAQrQd72000KA2S367.28KA2S5、35KV侧电流互感器额定电压UeUg=35KV额定电流 IeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN)=1.0520/(335)=0.346(KA)根据以上数据，可初步选择LCWD1-35型户外独立式电流互感器，其技术参数如下：额定电流比：4

35、00/5A 1s热稳定倍数：38动稳定倍数：2.538热稳定校验 td=5.06sQd=999.43 (KA2S)(KrIe)21=（3840010-3）25.06=1169.06KA2S)Qd 满足热稳定要求。动稳定校验 ich2=36.17KAKd2Ie=2.538240010-3=53.73（KA）ich2 满足动稳定要求。故选择LCND1-35型户内独立式电流互感器能满足要求,由上述设计可列表:设备 项目LCND1-35产品数据计算数据UeUew35KV35KVIeIg400A346AKd2Ie ich53.73KA36.17KA(KrIe)21Qd1169.06KA2S999.43K

36、A2S6、6KV侧电流互感器额定电压UeUg=10KV额定电流 IeIg=1.05IN=1.05SN/(3UN)=1.0520/(36)=2.02(KA)根据以上数据，可初步选择LAJ-6型电流互感器，其技术参数如下：额定电流比：2500/5A 1s热稳定倍数：50动稳定倍数：90热稳定校验 td=1.08sQd=367.28 (KA2S)(KrIe)21=（50250010-3）21=15625(KA2S)Qd 满足热稳定要求。动稳定校验 ich2=70.87KAKd2Ie=902250010-3=318.15（KA）ich2 满足动稳定要求。故选择LAJ-6型电流互感器能满足要求,由上述设

37、计可列表:设备 项目LAJ-6产品数据计算数据UeUew6KV6KVIeIg2500A2020AKd2Ie ich318.15KA70.87KA(KrIe)21Qd15625KA2S367.28KA2S7、35KV侧电压互感器35KV母线侧、输电线路侧均采用JDX6-35型电压互感器，它是单相、三绕组、户外、油浸式全密封结构的互感器，其初级绕组额定电压为35/3KV，次级绕组额定电压为0.1/3KV，二次绕组准确度为0.5级，额定二次负荷为150VA。8、6KV侧电压互感器6KV侧电压互感器采用JSJW-10型电压互感器，它是三相、三绕组、油浸式、五铁芯柱式户内型电压互感器，其初级绕组额定电压

38、为10KV，次级绕组额定电压为0.1KV，二次绕组准确级为0.5级，额定二次负荷120VA。9、避雷器的选择：避雷器是电力系统中主要的防雷保护装置之一，只有正确地选择避雷器，方能发挥其应有的防雷保护作用。氧化锌避雷器是目前国际最先进的过电压保护器。由于其核心元件采用氧化锌电阻片，与传统碳化硅避雷器相比，改善了避雷器的伏安特性，提高了过电压通流能力，从而带来避雷器具特征的根本变化。避雷器是电力系统中主要的防雷保护装置之一，只有正确地选择避雷器，方能发挥其应有的防雷保护作用。 当避雷器在正常工作电压下，流过避雷器的电流仅有微安级，当遭受过电压时，由于氧化锌电阻片的非线性，流过避雷器的电流瞬间达数千

39、安培，避雷器处于导通状态，释放过电压能量，从而有效地限制了过电压对输变电设备的侵害。故根据本变电所的特点避雷器的选择如下： 35KV侧选择Y10W5-42/142型避雷器；6KV侧选择Y5W-12.7/42型避雷器；九、电气二次回路设计 二次回路的设计原理图包括： 1、35KV进线柜保护控制二次原理图 2、35KV计量柜保护控制二次原理图 3、35KV母联柜保护控制二次原理图 4、35KV变压器柜保护控制二次原理图 5、6KV进线柜保护控制二次原理图 6、6KV计量柜保护控制二次原理图 7、6KV母联柜保护控制二次原理图 8、6KV变压器柜保护控制二次原理图 9、6KV高压电动机柜保护控制二次

40、原理图十、无功补偿：无功补偿应根据就地平衡和便于调整电压的原则进行配置，采用集中补偿的方式，集中安装在变电所内有利于控制电压水平。向电网提供可调节的容性无功。以补偿多余的感性无功，减少电网有功损耗和提高电压。为了提高电网的经济运行水平，根据无功补偿的基本原则，在6kV每段母线上各接一组由开关投切的分档投切并联电容器成套装置，供调节系统的无功负荷，电容器的容量按主变容量的15-20%考虑，电容器每组容量为1500kVar。十一、防雷接地：11.1、变电站的接地装置应安全可靠，经济合理，因此，设计时一般有以下几点原则：为保证人身和设备的安全，电力设备宜接地或接零。交流电力设备的接地，应充分利用自然

41、接地体，变电站自然接地体的接地电阻符合要求时，可只敷设以水平接地体为主的人工均压接地网。不同用途和不同电压的电力设备，除另有规定者和独立避雷针、避雷线外，应使用一个总的接地体，接地电阻应符合其中最小值的要求。接地电阻应考虑土壤干燥或冻结等季节变化的影响，在一年四季中均应符合要求。但防雷装置的接地电阻右只考虑在雷季中土壤的干燥状态的影响。变电站通信设备的接地，应和电力设备的接地使用一个总的接地体。在变电站接地网内的中性点直接接地的低压电力网中，低压电力设备的机座或金属外壳与接地网可靠连接后，允许不按接地保护的要求作短路试验。变电站接地装置应构成均衡电位接地系统。11.2、防雷措施：新建变电所为户

42、内布置（主变置于户外），35KV高压开关柜和6KV出线开关柜置于户内，户内不考虑直击雷保护，仅按建筑规定设计；35KV和6KV配电装置I、II 段母线上分别安装一组无串联间隙的氧化锌避雷器，以防止雷电波侵入过电压和操作过电压。11.3、接地工程：本工程高压侧为35KV、6KV，站用变压器低压侧为0.4KV，为大小接地短路电流系统混合在一起，共用一个接地系统。变电所主接地网采用以水平接地体为主、垂直接地体为辅构成的复合接地网，全站水平接地网、接地引下线采用镀锌扁钢，接地电阻不大于0.5欧姆。变电所四周与人行道相邻处，设置于主接地网连接的均压带，铺设混凝土路面。变电所内做好防静电接地、保护接地、工

43、作接地及雷电保护接地。十二、所用变、照明所用电的设计应以设计任务书为依据，结合工程具体的特点设计所用电的接线方式，因变电所在电力系统中所处地位变电所主接线和设备复杂程度（电压等级和级次，主变压器型式及容量，及补偿设备的有无其型式等），以及电网特性而定，而所用变压器和所用配电装置的布置，则常结合变电站只要电工构建物的布置来确定。一、所用电电源的引接原则如下：（1）当变电所有低压母线时，优先考虑由低压母线引接所用电源，投资少，也易于实现。（2）所外电源应满足可靠性的要求，即保持供电的相对独立性，当本所一次系统发生故障时，不受波及。（3）由主变压器低压绕组引接所用电源时，其引接线应十分可靠，避免发生

44、短路使低压绕组承受极大的机械应力，同时，所用变压器高压侧还要选用大断流容量的开关设备或采取限流措施。二、所用电接线一般原则（1）一般采用一台工作变压器接一段母线，除去只要求一个所用电源的一般变电所外，其他变电所均安装两台上所用工作变压器。（2）低压10kv母线可采用分段母线分别向两台所用变压器提供电源，以获得较高的可靠性。三、所用变压器容量的选择对于枢纽变电站，总容量为60MVA及以上变电所，装有水冷却式强迫油循环冷却的主变压以及装有同步调相机的变电所，均装设两台所用变压器，分别接在最低一级母线的不同分段上，对装有两台所用变压器时，采用单母线分段接线方式，由于本次设计的变电所采用两台63MVA

45、的主变压器，故采用两台所用变压器，互为备用，且容量相等，一台停用时，另一台承受全部负荷。所用变压器负荷计算采用核算系数法，不经常短时及不经常连续运行的负荷均可不列入计算负荷，当有备用所用变压器时，其容量应与工作变压器相同。所用变压器容量按下式计算SK1P1P2S所用变压器容量P1所用动力负荷之和（kv）K1所用动力负荷核算系数，一般取K1=0.85P2电热及照明负荷之和（kv）所用电的接线方式，在主接线设计中，选用为单母分段接线选两台所用变压器互为备用，每台变压器容量及型号相同，并且分别接在不同的母线上。该变电所所用负荷统计如下：序号名称额定容量（KW）负荷类型1通信1经常、连续2监控电源1.

46、2经常、连续3保护电源1经常、连续4配电室动力15不经常、短时5配电室、二次室空调25+10经常、连续6配电室、卫生间通风1+0.5经常、连续小计动力负荷P154.8135KV 加热2经常、连续26KV加热6经常、连续小计加热负荷81室内照明4经常、连续2室外照明5经常、连续小计照明负荷P39参照变电所所用变设计技术规程中公式S=0.85P1+P2+P3=0.8554.8+8+9=63.58KW由此，所用变压器容量可选80KVA。1、所用变：变电所所用变压器分别安装与6KV I、II段母线上的6KV开关柜内，容量为280KVA；所用电压为380/220V，所用电系统采用单母线分段接线。站用直流电源采用直流屏，内配进口免维护蓄电池，容量为1100Ah,配高频开关电源模