管网建设工程项目基坑支护计算书（岩土）

1、 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 一、工程概况2 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 二、设计依据和采用规范2 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 三、计算原那么和标准3 HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 四.荷载计算4 HYPERLINK l bookmark56 o Current Document 五.主要工程材料4六、地质参数5 HYPERLINK l bookmar

2、k60 o Current Document 七、基坑计算6 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 1标准段钢板桩基坑支护验算（钻孔W3-9） 6 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 明挖天然放坡支护验算（钻孔W3-16） 17 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 明挖土钉墙支护验算（钻孔W3T6） 20 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 明挖放坡验算（钻孔W4-63） 24 HYPERLINK l book

3、mark12 o Current Document 八、支撑及钢围橡计算28 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 1钢支撑验算28 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 8.2钢围楝验算29 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 九、基坑降水计算314卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 0005卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 0006卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 000

4、工况信息工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖2.8002加撑1 .内撑3开挖5. 800设计参数整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算是否考虑内支撑X稳定计算合算地层考虑孔隙水压力X条分法中的土条宽度(01)0. 40刚度折减系数K0. 850考虑圆弧滑动模式的抗隆起稳定V对支护底取矩倾覆稳定X以最下道支锚为轴心的倾覆稳定X结构计算各T况:10工况1 一开挖(2.80m )工况 2M 1 ( 2.20m )11工况3开挖(5.80m )内力位移包络图：工况3一开挖(5.80m )包络图支反力(KN)位树mm)KN-m)剪力(KN)(-27.72)(0.72)(-62

5、.01)(61.74)(-46.75)(59.37)地表沉降图:12抛物线法最大沉降量27mm高坑边距离(m)截面计算截面参数弯矩折减系数0. 85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25内力取值段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN. m)62.0148. 7872.4772.471基坑外侧最大弯矩(kN. m)61. 7459. 7372. 1672. 16最大剪力(kN)59. 3753. 6981.6481.64截面验算基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)o nei = Mn / Wx=72.470/(1350. 00010 6)13二 53. 681

6、 (MPa) 1.35,满足规范要求。抗倾覆稳定性验算抗隆起验算单位m151)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:支护底部，验算抗隆起：Ks= (22. 688 X 3. 200 X 23. 177+3. 200 X 35. 490)/(21. 241 X (5. 800+3. 200) +15. 000) =8. 712Ks=8.71221.800,抗隆起稳定性满足。突涌稳定性验算K = Dy/ hw y wK = 2. 000*22. 500/30. 000 = 1.500 = Kh = 1. 10 基坑底部土抗承压水头稳定! 式中：Y承压水含水层顶面至坑底的土层天然重度(kN

7、/m3);D承压水含水层顶面至坑底的土层厚度(m);Y w水的重度(kN/m3);hw承压水含水层顶面的压力水头高度(m);Kh突涌稳定平安系数，当前取值L 10,规范要求不应小于1.100;K突涌稳定平安系数计算值。嵌固深度构造验算根据公式：嵌固构造深度二嵌固构造深度系数X基坑深度=0. 300X5. 800=1. 740m嵌固深度采用值3. 200m = 1.740m,满足构造要求。嵌固段基坑内侧土反力验算工况1：Ps = 275. 577 W Ep = 1431.882, 土反力满足要求。工况2：Ps = 275. 577 W Ep = 1431.882, 土反力满足要求。工况3：16P

8、s = 198. 096 W Ep = 400. 539, 土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN)；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN) o2明挖天然放坡支护验算(钻孔W3-16)采用理正深基坑7. 0计算，通过地质纵断面对污水管W4-16两端明挖放坡基坑进行验 算，受管线影响两侧基坑放坡坡度不同，无管线或者其他建构筑物影响侧采用天然 放坡支护，受管线影响侧采用土钉墙放坡支护，选取最不利地层DK-W3T2地质钻孔 处基坑断面作为验算，此处为基坑最大深度约为6m。计算如下：支护方案 天然放坡支护单位m基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程J

9、GJ 120-2012支护结构平安等级一级支护结构重要性系数Y。1. 10基坑深度h (m)6. 000放坡级数1超载个数1放坡信息17坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数|111.00016.00011.500超载信息超载 序号类型超载值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用宽度 (m)距坑边距 (m)形式长度 (m)115.0000. 0005. 00010. 000条形土层信息土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)7. 000外侧水位深度(m)7. 000土层参数层号土类名称层厚 (m)重度 (kN/m3)浮重度 (kN/m3)黏聚力 (kPa)内摩擦角 (度)与锚固体摩 擦阻力(kP

10、a)黏聚力 水下(kPa)内摩擦角 水下(度)1杂填土0. 8019.65. 0013.000. 12粉土1. 3017.67. 0024.0040.03圆砾1.8021. 52.2029.0090.04卵石1.8021. 72. 4032.00100.05卵石2. 1022.512.52. 8033.00140.02. 8030. 006卵石20. 0023.013.0170.03. 2032. 00设计结果整体稳定验算18天然放坡计算条件：计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力：否 基坑底面以下的截止计算深度：0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长：5.00

11、m 条分法中的土条宽度：0.40m整体稳定平安系数：L 20天然放坡计算结果:道号整体稳定平安 系数计算值半径 R(m)圆心坐标Xc (m)圆心坐标Yc (m)是否 满足11.4803. 1878. 6868. 385满足21.4543. 7557.4557.606满足31.2318.9473. 75611.039满足41.20916. 066-0.97816. 182满足51.24014. 248-0. 68814. 147满足19一、工程概况本次设计污水管包括工业污水管和生活污水管。晨曦大道段属于工业污水管，设 计管长约1000m,管径为DN1000,本段管线涉及道路为晨曦大道与奥普路，均

12、为现状 道路。道路两侧均为工业用地；大数据园区道路段属于工业污水管，设计管长为 120m,管径为DN400,本段管线设涉及道路为大数据园区道路，为现状道路，大数据 产业园区道路北侧是工业用地，南侧是绿地。明湖路段属于生活污水管，设计管长约 3400m,管径为DN400-DN800,本段管线涉及道路为明湖路和顺利路，均为现状道路， 顺利路南侧为铁路防护绿地，北侧为居住用地，明湖路西侧用地性质为工业，东侧为 居住用地和绿地；青年公寓段属于生活污水管，设计管长约200m,管径为DN400,本 段管线涉及道路为青年公寓联络道路，为现状道路，道路北侧为居住用地，南侧为工 业用地；灰窑路段为生活污水管，设

13、计管长约250nb管径为DN500,本段涉及道路为 灰窑路，为现状道路，道路两侧均为工业用地；滨河路段为生活污水管和工业污水 管，工业污水管设计管长约450nb生活污水管设计管长约2400ni,管径为DN1200- DN1400,本段涉及道路为滨河路，为现状道路，道路北侧为工业用地，南侧为绿地。根据设计交通疏解场地情况、地层情况、设计管道埋深及周边建构筑物情况分段 考虑基坑支护方案：1)现状道路有通行需要的，放坡条件较为受限,基坑采用拉森3型钢板桩+内支撑 支护方案；2)污水管线置于地块内，距离市政管线较远，具备放坡条件，基坑主要采用放坡 钢筋网喷+土钉墙支护方案；3)考虑到局部污水管下穿燃气

14、管、给水管、通信管线较多，对施工管线变形控 制要求较高，对于该局部设计管线采用顶管法施工，具体范围及支护桩长详见相应 平、纵断、横断面图。基坑开挖过程中基坑底位于地下水位以下的污水管、污水管顶管工作井地下水处 理采用采用管井降水，降水井间距约20通降水深度至基坑底0.5m。基坑底位于地下水 位以上的管线基坑地下水采用集水明排。基坑四周设置排水沟，防止地表水渗入基 坑，影响基坑平安。二、设计依据和采用规范(1)崇州智能应用产业功能区生活污水收集管网建设工程岩土工程勘察报告(JGJ 79-2012) o(15MR301) o(JGJ 79-2012) o(15MR301) o(GB 50007-2

15、011)；(CJJ 194-2013)；(JGJ 120-2012)；四川蜀康地质勘察工程公司(2021年9月)(2)建筑地基处理技术规范(3)城市道路-软土地基处理(4)建筑地基基础设计规范(5)城市道路路基设计规范(6)建筑基坑支护技术规程(7)建筑基坑工程监测技术标准(GB 50497-2019)(8)建筑工程抗浮技术标准(JGJ 476-2019)(9)成都地区基坑工程平安技术规范(DB5n75072-2011)(10)本院其他专业提供的电子图文。(11)往年物探资料成果。(12)其它国家和地方相关的标准、规范。7.3明挖土钉墙支护验算(钻孔W3-16)采用理正深基坑7.0计算验算简图

16、基本参数所依据的规程或方法：建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012支护结构重要性系数:1. 100基坑深度:3. 500 (ni)基坑内地下水深度:4. 500 (m)基坑外地下水深度:4. 500 (m)坡线参数坡线段数1序号 水平投影(m)竖向投影(m)倾角(。)1. 7503.50063.4土层参数 土层层数6层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土(m)(kN/3)(kN/m 3)(kPa)(度)(kPa)(kPa.)201杂填土0. 80019.65.013.00. 160.02粉土1.30017.67.024.040.080.03圆砾1.8002

17、1.52.229.090.080.04卵石1.80021. 711.72.432.0100.080.0分算5卵石2. 10022.512.52.833.0140.080.0分算6卵石50. 00023.013.010.015.0170.080.0分算超载参数超载数1序号超载类型超载值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1满布均布15.000注：距坑边距一荷载起点到基坑底部的水平距离。土钉道数3土钉材料钢管序号水平间距(m)竖向间距(m)入射角度(度)(mm)壁厚(mm)11.2001.00026.680.00. 521.2000. 80026.680.

18、00.531.2000. 80026.680.00.5土钉参数注浆体直径(mm)长度(m)钢材牌号 外径804. 000Q235804. 000Q235804. 000Q235钢筋类型对应关系：d-HPB300, D-HRB335, E-HRB400, F-RRB400, G-HRB500, P-HRBF335, Q-HRBF400, R-HRBF500花管参数21基坑内侧花管排数0 基坑外侧花管排数0 锚杆参数锚杆道数0坑内土不加固 抗拔承载力计算条件 轴向拉力标准值计算中土压力取法：土钉位置处 TOC o 1-5 h z 抗拔承载力计算锚杆是否分担土压力：否施工期局部抗拉平安系数折减：1.

19、 000土钉荷载分项系数：1.300土钉抗拔平安系数：1.600土钉墙底面支锚轴向拉力经验系数n b：o. ooo整体稳定计算条件 整体稳定计算方法：瑞典条分法考虑地下水作用的计算方法：总应力法条分法中的土条宽度：0. 400 (m)基坑底面以下的截止计算深度：0. 000(m)基坑底面以下滑裂面搜索步长：1. 000(m) TOC o 1-5 h z 搜索最不利滑裂面是否考虑加筋：是施工期整体稳定平安系数折减：1. 000整体滑动稳定平安系数：1.300sixxlz xiz slzxiz slz L*xizslz slz six six * *lzXT*xix xT xt*xlx xrx x

20、rx xix xix xjx x?x xT *tx xlx xTx xix xrx xixxTx xixrx xrx xlx xr*Tx抗拔承载力验算结果 工况开挖深度 破裂角 支锚号支锚长度 抗拔承载力标准值抗拉承载力标准值min(Rkj, fykAs)轴向拉力标准值(m)(度)Nkj (kN)平安系数11.50040.8022. 30042.01 土钉15.0131.95533. 10043. 11 土钉8. 7313. 361(m)Rk j (kN)fykAs(kN)4. 00068.96829. 3464.00062. 93929.346抗拔22(kN)29. 34629.3462 土

21、钉4. 00069.60029. 34615.2391.92643.50043.51 土钉4. 00060. 00429. 3468. 5953. 4142 土钉4. 00066. 53929. 3467. 0604. 1573 土钉4. 00073.07329. 34610. 6292. 761受拉承载力验算结果工况开挖深度破裂角支锚号支锚长度轴向拉力设计值抗拉承载力设计值(m)(度)(m)Nj(kN)fyAs (kN)11.50040.8022.30042.01 土钉4. 00021.46926. 84933. 10043. 11 土钉4. 00012.48626. 8492 土钉4. 0

22、0021.79226. 84943.50043.51 土钉4. 00012.29126. 8492 土钉4. 00010. 09526. 8493 土钉4. 00015. 19926. 849整体稳定验算结果工况号平安系数圆心坐标x(m)圆心坐标y (m)半径(m)11.317-1.2737. 0045. 04121.324-0.6644.3193. 36531.327-1.8935.4275. 44541.329-1.5374. 3534.617喷射混凝土面层计算计算参数厚度：50(mm)混凝土强度等级：C30配筋计算as:15(mm)水平配筋：d8200竖向配筋：d8200荷载分项系数：1

23、.2002329. 34629. 34629. 34629. 346抗拉满足系数1.2512. 1501.2322. 1842. 6601. 766计算结果编号深度范围荷载值（kPa）轴向M (kN. m)As(mm 2)实配 As (mm 2)10. 00- 1.007.3X0. 252119.2（构造）251.3y0. 385119.2（构造）251. 321.00- 1.8010.0X0. 179119. 2（构造）251.3y0. 464119.2（构造）251. 331. 80- 2. 6019.0X0. 341119.2（构造）251.3y0. 883119.2（构造）251. 3

24、42. 60- 3. 5027.7X0. 713119.2（构造）251. 3y1.389153.3251.3抗隆起验算1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：深度3.900处，验算抗隆起：Ks二（21. 500X0. 400X23. 177+2. 400X35. 490）/（42. 930X 1. 750+92. 260X3. 500）/（I. 750+3. 500） ）=3. 753Ks=3. 753 1.600,抗隆起稳定性满足。深度5.700处，验算抗隆起。Ks=11.767 2 1.600,抗隆起稳定性满足。深度7.800处，验算抗隆起。Ks = 2. 984三1.600

25、,抗隆起稳定性满足。7.4明菽晟坡验算（钻孔W4-63）支护方案天然放坡支护24靴：m基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012支护结构平安等级一级支护结构重要性系数丫01. 10基坑深度h(m)8. 160放坡级数2超载个数1放坡信息坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数12.0003. 1601. 50020. 0005. 0001. 500超载信息超载序号类型超载值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)115.00025土层信息土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)9. 200外侧水位深度(m)9. 200土层参数层号土类名称层厚

26、(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)与锚固体摩擦阻力 (kPa)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1杂填土0. 8019.65. 0013. 000. 12粉土1.3017.67. 0024. 0040.03圆砾1.8021. 52. 2029. 0090.04卵石1.8021. 72. 4032. 00100.05卵石2. 1022. 52. 8033. 00140.06卵石50.023.013.010. 0015. 00170.03. 2032. 00整体稳定验算26天然放坡计算条件：计算方法：瑞典条分法 应力状态：有效应力法稳定计算合算地层考虑孔

27、隙水压力：否 基坑底面以下的截止计算深度：0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长：5.00m 条分法中的土条宽度：0.40m 整体稳定平安系数：1.20天然放坡计算结果：道号整体稳定平安 系数计算值半径R(m)圆心坐标Xc (m)圆心坐标Yc (m)是否 满足11.4803. 18712.92610. 545满足21.4543. 75511.6959. 766满足31.2876. 8929. 70411.889满足41.50314. 0646. 66718. 322满足51. 5034. 6493. 5467. 107满足61.29210. 3665. 2729. 583满足71.23912.

28、 0274. 36511.207满足27八、支撑及钢围橡计算8.1钢支撑验算根据断面轴力统计表判断选取最不利钢支撑进行验算，第一道钢支撑最大支撑轴力标准值为292kN,跨度L2m。钢支撑验算：1、输入参数.K截面特性截面积:A = 0.00989601685880786 m2截面惯性矩：/ = 4 截面回转半径：i = 毛截面模量：Wx = 3 净截面模量：Wnx = 0.000756093749616224 m3 净截面模量：Wny = 0.000756093749616224 m3 1.2.其它输入参数支撑材料密度:p = 7850.00 kg/m3 支撑材料弹性模量：E = 206.00

29、 GPa 截面塑性开展系数：% = 1.15Yy = 1,15Yy = 1,15截面塑性开展系数： 支撑截面类型：b类 支撑长度：I = 1.20 支撑间距：So = 4.00 支撑与地墙或桩的夹角：0 = 60 支撑长度系数： =1.00支撑稳定性系数：= 0.9920等效弯矩系数：mx = 1.00自重分项系数：yG = 1.20支撑力分项系数：Yg = 1.25支撑结构重要性系数：为=1.10支撑材料强度：fy = 215.00 N/mm2重力加速度：g = 10.00 m/s2计算参数垂直连续墙或桩的支撑力：刈=292.00 kN支撑自重：q = YQyGpgA = 1.10 x 1.

30、20 x 7850.00 x 10.00 x 0.0099 = 1.03 kN/mIt al 1.00 x 1.20长细比：4 =匕=10.77i 0.1114i一，MS。292.00 x 4.00钢支撑轴向支撑力：/V =1.10 x 1.25 x=1854.45 kNsin 3sin 60._,心、口以 1.00 x 1.20女装产生的附加偏心距：e0 = io。= iqqq = 0012 m安装附加偏心弯矩：Me = Ne。= 1854.45 x 0.0012 = 2.23 kN - m1自重产生的弯矩：M = -ql2 = - x 1.03 x 4.002 = 0.18 kN - m8

31、28NexNtt2EA 3.141592 x 206.00 x 109 x 0.0099i.u2 一1854.451.1 x 10.772=157703.31 kN-=0.0118Nfx 157703.31Mmax = M + M= 0.18 + 2.23 = 2.41 kN - m2、结果验算稳定性验算：f =上 +8 mxMmqx3A yWx (1 - 0.81854.45 x 1031.00 x 2.41 x 103=0.9920 x 0.0099 + 1.15 x 0.0034 x (1 - 0.8 x 0,0118)=188.90 N/mm2 + 0.63 N/mm2=189.53

32、N/mm2f fy = 215.00 N/mm2,满足要求。强度验算：一nxny1854.45 x 103 (0.18 + 2.23) x 103 0.0099+1.15 x 0.0008 2.23 x 103+ 1.15 x 0.0008=187.39 N/mm2 + 2.77 N/mm2 + 2.56 N/mm2=192.72 N/mm2f fy = 215.00 N/mm2,满足要求。8.2钢围楝验算钢围楝采用双拼工HW350X350X12X19型钢，第一道钢支撑最大轴力标准值为 292kN,支撑间距4m。最大均布荷载设计值为:q=292/4. 0X1. 1X1. 25=100. 4kN

33、/m单个工型钢：其水平弯矩设计值为:M=ql2/i2=100. 4X4. 0X4. 0/12/2=66. 95kN*m水平设计剪力值为:V=ql/2=100. 4X4. 0/2/2=100. 4kN29三、计算原那么和标准1）支护结构承载能力及土体稳定性按承载能力极限状态计算；支护结构及土体的 变形按正常使用极限状态验算。2）抗震设计参数：抗震设防烈度7度，设计地震分组为第三组，场地类别2类。3）支护结构平安等级：一级，重要性系数丫二1.1；荷载分项系数ys=1.25。设计 使用年限1年。4）基坑支护结构及其构件应满足强度和稳定、变形的要求，以确保临近建筑物和 重要管线的正常使用，并根据平安等

34、级提出监测要求和监测方案，以便实现信息化设计 施工。5）基坑顶地面超载标准段按15kPa考虑。地层的物理力学指标依据工程地质勘察 报告取值。6）抗浮设计等级为丙级，施工期抗浮稳定平安系数不小于0.95,使用期抗浮稳定 平安系数不小于l.Oo7）深基坑支护结构及其构件应满足强度和稳定、变形的要求，以确保临近建筑物 和重要管线的正常使用，并根据平安等级提出监测要求和监测方案，以便实现信息化设 计施工。8）基坑支护应满足以下功能要求：（1）保证基坑周边建（构）筑物、地下管线、道路的平安和正常使用；（2）保证主体地下结构的施工空间。7）根据成都市深基坑施工的经验，在施工前一般采用基坑外管井降水措施。管

35、井 的间距应根据地质条件、基坑深度、含水层的厚度等综合确定。8）结构设计中应严格控制降水、基坑开挖和地下隧道施工中引起的地面沉降量。 应对由于土体位移可能引起的周围建筑、构筑物、地下管线产生的危害加以预测，并提 出平安、经济、技术合理的基坑支护措施。防止过量的地面变形对周围建筑和市政管线 造成危害。地面变形允许数值应根据地铁沿线不同地段的地面建筑及地下构筑物的实 际情况，参照类似工程的实践经验确定；9）本基坑支护设计将工程类比与理论计算相结合。并采用信息化设计和施工，根 据施工现场监控量测的信息反应修正设计，指导施工。2M22彼也 L= 100HW350X350X12X19 型钢强度验算：任意

36、截面强度验算与设计(RY-1)钢结构设计标准(GB 50017-2017),本文简称钢结构标准强度验算：任意截面强度验算与设计(RY-1)钢结构设计标准(GB 50017-2017),本文简称钢结构标准1输入数据1.1基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:复合受力状态材料名称:Q235材料抗拉强度(N/mm2):215材料抗剪强度(N/mm2):125轴心力 N(kN): 10.000剪切力 Fx(kN): 10.000剪切力 Fy(kN): 100.400弯矩 Mx(kN-m):66.950弯矩My(kN-m): 10.0001.1截面信息截面类型:双轴对称焊接工字钢:b=350(mm)全

37、截面面积170.440(cm2)截面抵抗矩Wxl(cm3): 2257.495Wx2(cm3): 2257.49530Wyl(cm3): 776.090Wy2(cm3):776,090截面塑性开展系数yxl: 1.05yx2: 1.05yyl: 1.20yy2: 1.20截面半面积矩Sx(cm3): 1246.591Syl(cm3):587.491Sy2(cm3):581.191截面剪切面积Ax(cm2):170.440Ay(cm2):170.440截面惯性矩Ix(cm4): 39506.171 Iy(cm4): 13581.575截面附加参数参数名参数值b: 350(mm)d:12(mm)t

38、:19(mm)h: 350(mm)2分析结果正应力验算据钢结构标准第8.L1条，正应力按下式进行验算： TOC o 1-5 h z Nx /y(J +=+= 39.569N/mm170441.05 x 22574951.20 x 776090| o |/f=39.569/215=0.1841.0 满足剪应力验算平均剪应力 t = V/A= 100896.773/17043.998=5.920(N/mm2)据钢结构标准第条，得剪切力作用下的剪应力最大值：VxSy 10000 x5811912t nlnYY 1.126 N/mmIytw135815746x38.000VySx 100400 x12

39、465912= 26 A00 N/mmy I xtw 395061710 x12.000T max二max(| t maxx|,| t maxy|,| t |)=max(| 1.126|,|26.400|,|5.920|)=26.400(N/mm2)t max/fv=26.400/125.000=0.211 1.0 满足九、基坑降水计算1、单井渗流量计算通过规范可知单井降水渗流量公式为:单井渗流量计算公式31名称符号单位数值备注渗透系数Km/d40滤水管长度1m8滤水管半径RID0.3渗流量Qm3/d1676. 12、基坑总涌水量计算32(二人均质含水层潜水非完整井基坑涌水量计算：1、基坑远离

40、地面水源：如图2 (a)_ 右 20 = 1.36 a- H+hig(i+-)+iga+o.2)年下)7 1 %含水层类型：潜水基坑形状：矩形符号意义单位数据基坑a基坑b基坑c基坑dk土的渗透系数m/d40H潜水含水层厚度m20h坑底距离不透水层高度m4h川平均深度m121过滤器长度m2.5R降水影响半径m362. 04Yo基坑等效半径m8. 12S基坑水位降深m6.4参数1H2-hm2256参数2lg(l+R/ Yo)1.659参数3(hm- 1)/13.8参数4lg(l+O.2Xhm/yo)0. 112Q基坑总涌水量m3/d122.712注：(1)、降水影响半径宜根据试验确定，当基坑平安等

41、级为二、三级时，当为潜水含水层时：R=2S4kHR=lCS4k当为承压水时：(2)、基坑等效半径当基坑为圆形时就是基坑半径，当基坑为矩形时如下计算：Y o=O. 29 (a+b)当基坑为不规那么形状时:33四.荷载计算1）永久荷载（1）水土侧压力：施工期间围护结构的水平压力按朗肯公式的主动土压力计算， 侧向土压力采用弹性计算中的“矩形分布模式”。侧压力分层计算，地下水位以下的粘 性土施工阶段采用水土合算，使用阶段采用水土分算；砂土及碎石土两阶段均采用水土 分算；水土分算时静水压力采用常年的稳定高水位的全水头进行计算。（2）水浮力：当地下结构所处地层有地下水时，计算中应计及地下水产生的浮力 的影

42、响；所采用的地下水位应按最不利的情况确定；（3）结构自重按实际重量计算，钢筋混凝土重度按25kN/m3计；2）可变荷载（1）地面超载：按照15kPa考虑；基坑侧壁施工堆载不得超过以上数值。（2） 一般施工荷载按5kPa计。3）不良地质膨胀土产生的膨胀力：参见相关地质说明。4）基坑周边建构筑构物荷载按照实际结构考虑。五.主要工程材料1）钢板桩采用拉森钢板桩3型，桩长9m。2）腰梁：采用 Hw350X350X 12X 19 型钢。3）钢管横撑：采用直径325mm, t=10mm, Q235B。4）腰梁支架：采用L75X6等边角钢，Q235Bo5）横撑纵向间距4nb具体应视土压力大小及变形控制要求而

43、定。6）垫层碎及喷射混凝土： C20混凝土；7）钢筋网：4）8200X200mm；8）钢花管：448, t=3. 5mm9）泄水孔:4）100, PVC管钢材：Q235B、Q345B钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大于 0. 85；钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%；钢材应有良好的焊接性和合 格的冲击韧性。六、地质参数5层号成因土名天然 密度 (g/cm)承载力 特征值 (KPa)变形 模量Eo (Mpa)压缩 模量 (MPa)内摩擦角( )凝聚力 (KPa)土体与锚固体 极限粘结强度 标准值.ftbk (kPa)基底摩 擦系数1Q/1杂填土1.9670/0. 202

44、素填土2. 1515014.520. 12720700. 30耕土1.8550/0.16Q粉土1. 76702.03. 70247.0400. 23粉质粘土1.96754.55. 601620400. 221Q,+Pl砾砂2. 1012013.018. 5262.4800. 352粗砂2. 059012.017.0242.6600. 323中砂2. 00809.014.0232.5500. 281松散圆砾2. 1515013.019.0272.2900. 302稍密圆砾2. 2026017.524.0292.61300. 351松散卵石2. 1715013.520.0282.41000. 322梢密卵石2. 2530018.527.5302.81400. 373中密卵石2. 3050028.038. 5323.21700. 40拟建管网沿线各地层渗透系数经验值汇总表-序号岩土名 称层号成因土层渗透系 数经验值 (m/d)序号岩土名 称-层号成因土层渗透系 数经验值 (m/d)1杂填土1Qiml208中砂3n al+plQi0. 5-0. 82素填土29松散圆 砾140-453耕土QF10稍密圆 砾23