GHJ-9吊装工程施工方案（34页）

1、GHJ-9吊装工程施工方案目 录一、 工程概况-4二、 总体吊装布署-4三、 吊装进度计划安排-5四、 施工准备-5五、 支撑脚手架的设计计算与搭设-8六、 四层支撑楼面的补强与卸载措施-26七、 GHJ-9制作单元的划分-29八、 GHJ-9吊装-30九、 GHJ-9焊接-33十、 质量保证措施-34十一、 安全保证措施-34一、工程概况 东北电网电力调度交易中心大楼，根据图纸设计在主楼十六层16*1/T1/18*R间外弧线上设有一榀大跨度转换桁架，该桁架跨度29.60m、高5.0 m、重60.238t(扣两端腹杆柱净重48.568 t)，其所有杆件均为500*500箱型断面、壁厚25，材质

2、为Q345GJ-D级钢。二、总体吊装布署由于弧形箱型杆件无法加工制作，经与设计院协商弧形转换桁架其上下弦杆改由三根折线组成，折线与弧线的矢高误差可满足设计要求，首先从图纸设计上保证杆件加工制作的可行性。由于GHJ-9在场外加工厂制作，考虑运输及现场的吊装条件，为保证制作与安装的质量，经反复研究，桁架制作单元除平面转折点上下弦杆与腹杆、两端腹杆柱与上下弦杆在工厂加工成型外，其它杆件均在工厂加工成散件进场。比较整体吊装与分成散件吊装的利弊，整体吊装必须等主体施工到十七层后方可开始吊装，施工中十六层16R轴三角形区域必须留设施工缝分两次施工，影响主楼总体施工进度；而分成散件吊装可在十五层柱混凝土浇筑

3、完成后即可开始吊装，保证十五、十六层16R轴三角形区域与其它部位主体结构同步施工，避免留设施工缝二次施工所增加的难度，当然支撑脚手架应提前事先搭设，以保证吊装工作的提前进入，综上所述，GHJ-9的吊装决定采用塔吊分成散件吊装。三、吊装进度计划安排时间工 作 安 排8月15日下弦杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收8月16日垂直立杆及部分斜腹杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收、隐蔽焊缝焊接8月17日剩余斜腹杆吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收8月18日上弦杆支撑杆的搭设、吊装、就位、平面位置及标高校正、临时固定、中间验收；GHJ-9予检与焊前总体

4、验收8月19-8月31日GHJ-9焊接及完工验收四、施工准备 1、 技术准备： eq oac(,1)积极组织技术人员在熟悉施工图纸的基础上抓紧做好钢构件二次设计工作，及时交送设计院审核并应必须得到设计院的认可。 eq oac(,2)二次设计对构件的接头形式、制作及吊装单元的划分等均应充分考虑运输、吊装的可行性与合理性，以保证安装的顺利进行。 eq oac(,3)组织人员编制科学、合理的吊装施工方案。 eq oac(,4)加强技术交底工作，做到统一操作方法、统一质量要求、统一验收标准。2、现场准备： eq oac(,1)事先安排人员搭好支撑脚手架，铺好脚手板、张设好平网与密目网。支撑脚手架的搭设

5、要有足够的强度、刚度与稳定性，水平杆件上标高正好是桁架下弦底标高，组拼装时桁架应考虑按2起拱。 eq oac(,2)脚手架搭设前应先在楼面上弹出桁架位置线，确保支撑脚手架搭设位置准确。3、资源准备： eq oac(,1)劳动力需用计划根据GHJ-8的吊装经验，对GHJ-9吊装其人员组织具体安排如下： 人员组织机构与分工明细序号姓 名职 务职责与分工1张华君安装总指挥负责GHJ-9安装过程中现场指挥与协调2吴 军副总指挥GHJ-9安装过程中现场指挥与协调3陈志远资源负责人负责现场的人、材、机资源协调等4顾 明协调负责人负责协调吊装各项事宜5邱训会质量负责人负责质量检查与验收6杨 兵徐学文安全负责

6、人负责吊装的安全工作及吊装脚手架的检查验收7朱宏成黄楷华技术负责人负责GHJ-9吊装过程中的技术工作（如杆件编号、吊装顺序、焊接顺序控制等）8张卫卫匡立军测量负责人负责GHJ-9定位与标高的测量工作9成国均电 工负责GHJ-9吊装过程中的用电管理10张 忠机修工负责地面杆件的耳板焊接等工作11赵昌良曹进祥司索工负责地面构件的挂绳、起吊工作12曹锡荣塔吊指挥负责地面与吊装就位处的信号联系13张国江包志国塔吊司机负责4#塔吊对杆件的吊运14邱允和张广进顾汉军架子工负责现场脚手架搭设、参加脚手架检查验收、配合杆件的就位与卸落工作12张成林赵海君铆 工装配工负责各杆件的就位、卸落、校正、临时固定等工作

7、13田忠奎刘 威等4人电焊工东方钢构有限公司焊工负责各杆件间的焊接14合计23人 eq oac(,2)材料需用计划主要材料需用计划序号材料名称型号规格数量备注1钢管48*3.265吨另1-4层悬挑梁加固钢管8吨2扣件直角、回转、接头10000个另1-4层悬挑梁加固扣件1200个3脚手板木脚手板、50厚74块4平网1.2*6.0米15口5密目网1.8*6.0米50口6钢丝绳20#、长10米2根7焊条E5016308焊丝H08A409氧气8瓶10乙炔4瓶11二氧化碳20瓶12棕绳20、长10米2根13钢筋251.5吨支撑脚手架卸载用14直螺纹套筒2560个支撑脚手架卸载用 eq oac(,3)机械

8、、工用具需用计划：机械、工用具需用计划序号名称型号规格数量备注1塔吊K30/301台2直流焊机4台3二氧化碳焊机3台4氧气乙炔1套5水准仪1台6塔尺5米1根7水平尺6002根8线坠2.5斤2个9大锤2把10尺50米、5米各1把五、 支撑脚手架的设计计算与搭设第一部分：GHJ-9吊装支撑脚手架计算书立杆纵距0.90米、横距0.90米、步距1.50米一、立杆稳定性计算：1、立杆稳定性计算部位的确定：（根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第5.3.5条考虑脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距，故计算段选底层立杆段。2、计算立杆段的轴向力设计值N的计算

9、（组合风荷载时）：（根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第5.3.2条 式中 脚手架结构自重标准值产生的轴向力；按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001附录A表A-1得每米立杆承受的结构自重标准值g k= 0.1291 kN/m (双排钢管脚手架、步距1.50 m、立杆纵距参照1.20m 取值) 脚手架高度按53.10米考虑，0.1291*53.10=6.85521KN按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001表4.2.1-1得木脚手板自重标准值0.35 kN/m2 (按木脚手板考虑) 立杆纵距0.90米、横距（脚手板

10、铺设宽度）0.90米，按两层计算，0.35*0.90*0.90*2=0.567KN 按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001表4.2.1-2得栏杆与挡脚板自重标准值0.14 kN/m (按栏杆、木脚手板挡板考虑) 0.14*0.90=0.126KN按 JGJ130-2001第4.2.1条，脚手架上吊挂的安全网等安全设施的荷载本计算暂不考虑 构配件自重标准值产生的轴向力；按 JGJ130-2001第4.2.1条，经计算构配件GHJ-9的自重按：500/27=18.52 kN/M则=18.52*0.90/2=8.334KN 施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一

11、纵距（跨）内施工荷载总和1/2取值。按 JGJ130-2001第4.2.2条，查JGJ130-2001表4.2.2得结构脚手架施工均布活荷载标准值3.0 kN/m2 (按结构脚手架考虑) 按一层计算， NQK=3.0*0.9*0.9=2.43KN则 = 1.2*(6.85521+0.567+0.126+8.334)+0.85*1.4*2.43=21.95035 KN3、立杆稳定性计算（组合风荷载时）：按 JGJ130-2001第5.3.1条 式中N计算立杆段的轴向力设计值，应按本规范（5.3.2-1、2）式计算； 见上面计算 N=21.95035KN长细比，计算长度，应按本规范第5.3.3条的

12、规定计算；按 JGJ130-2001第5.3.3条，立杆计算长度应按下式计算： 式中k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用，（按双排架、立杆横距参照1.05米、连墙件布置参照二步三跨计，取=1.50 ）h 立杆步距。取h=1.50米,则 =1.155*1.50*1.5 =2.59875米截面回转半径，应按本规范附录B表B采用；取=(d2+d12)1/2/4=15.88(按48*3.2计算)则 =2.59875/0.01588=163.65轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由本规范附录C表C取值，当250时， ；按 JGJ130-2

13、001第5.3.1条，查JGJ130-2001附录C表C，按=163.65得=0.26305 A立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用；由于钢管为48*3.2则A=4.5042 MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范（5.3.4）式计算；按 JGJ130-2001第5.3.4条， 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW，可按下式计算： 式中 风荷载标准值产生的弯矩； 风荷载标准值，应按本规范（4.2.3）式计算；立杆纵距。按 JGJ130-2001第4.2.3条， 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算： 式中 风荷载标准值（kN/m2）；风压高度变化系数，按现行国家标准建筑

14、结构荷载规范（GB50009-2001）规定采用；查建筑结构荷载规范GB50009-2001第29页,地面粗糙度类别按B类考虑,脚手架高度按75.30米计算,取=1.90脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.4的规定采用； 按JGJ130-2001查表4.2.4，靠建筑物的状况为敞开、框架和开洞墙，脚手架状况为敞开，脚手架的风荷载体型系数取为1.3( 敞开式单双排脚手架的值按附录A表A-3采用，步距1.50米、立杆纵距参照1.20米挡风系数换算取=0.115 )所以:=1.3*0.115=0.1495基本风压（kN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用

15、。按建筑结构荷载规范GB50009-2001第81页，查附录D.4 取=0.55 kN/m2 =0.7*1.90*0.1495*0.55 =0.10936 kN/m2 =0.85*1.4*0.10936*0.9*1.52/10=0.026353KN.M钢材的抗压强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。取=205N/mm2W=3.14*(d外3-d内4/d外)/32=3.14*(483-41.64/48)/32=4729.583=21950.35/(0.26305*450.4)+26353/4729.58=185.270+5.572=190.842=205N/mm2 满足要求二、连墙件计算1、连

16、墙件的轴向力设计值应按下式计算： 式中 连墙件轴向力设计值（KN）； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算；按 JGJ130-2001第5.4.2条，由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，按下式计算：(二步三跨)式中 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。=1.4*0.10936*3.0*5.4=2.48 KN 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。所以 = 2.48+5=7.48KN2、扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。按 JGJ130-2001第5.2.5条， 纵向或横向水平杆与立杆连接时

17、，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRc 式中 R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；RC扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。取RC=8 KNR=N l =7.48 KNRc=8 KN 满足要求三、纵向水平杆、横向水平杆计算1、铺脚手板横向水平杆计算（1）抗弯强度按下式计算： 式中 M弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；弯矩设计值，应按下式计算： （5.2.2）式中脚手板自重标准值产生的弯矩；横向水平杆按简支梁计算，计算跨度a；线恒荷载(脚手板)=0.35*0.90=0.315 KN/m ；a=900则=ql2/8=0.315*900*900/8=31893

18、.75 N施工荷载标准值产生的弯矩。横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度a；线活荷载=3.0*0.90=2.70 KN/m ；a=900则= ql2/8 =2.70*900*900/8 =273375 N 所以 =1.2*31893.75+1.4*273375=420997.5 N.W截面模量，应按本规范附录B表B采用；取W=4729.583 钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。取=205N/mm2 =420997.5/4729.58=89.014 N/2=205N/mm2（2）挠度应符合下式规定： （5.2.3）式中挠度；挠度wmax=5ql4/384EI，查表5.1.6得弹性模

19、量E=2.06*105,查附录B表B得钢管截面掼性矩I=3.14*(d4-d14)/64=113509.924,按前面计算q=0.315+2.7=3.015 KN/M=wmax=5ql4/384EI=5*3.015*9004/(384*206000*113509.92)=1.10容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。取=l/150=900/150=6所以 满足要求 2、搁桁架小横杆计算:（1）抗弯强度按下式计算： 计算简图:M=Mmax=qbl*(2-b/l)/8=(16668/500)*500*900*(2-500/900)/8= N= M/W= /4729.58=572.68N/2f=20

20、5N/2 不满足要求，故每根立杆采用348*3.2钢管作小横杆(一根扣于立杆上、另两根扣在靠近立杆边的大横杆上以3根小横杆共同受力)另：构配件GHJ-9的自重传给立杆的荷载： =18.52*0.90/2=8.334KN该荷载大于扣件抗滑承载力设计值8KN，故支撑GHJ-9的小横杆采用双扣件。（2）挠度应符合下式规定： =(16668/500)*500*9003*(8-4*5002/9002+(500/900)3)/(384*206000*113509.92)=168580152000/8979088712000=0.01877=l/150=900/150=6满足要求3、纵向水平杆计算纵向水平杆

21、宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距a ：略 四、立杆地基承载力计算（1）立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：（5.5.1）式中 P立杆基础底面的平均压力，；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面面积；地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。（2）地基承载力设计值应按下式计算： (5.5.2)式中脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采用； 地基承载力标准值，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范（GBJ 7）附录五的规定采用。（3）地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。（4）对搭设在楼面上的脚手架

22、，应对楼面承载力进行验算。五、脚手架搭设高度计算：1、当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度HS，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5.3.6-1）式：不组合风荷载时 （5.3.6-1）组合风荷载时 （5.3.6-2）式中 按稳定计算的搭设高度； gk每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A-1采用。=0.2632*450.4*205-1.2*8334+0.85*1.4*(2430+22145*0.2632*450.4/4729.58)/(1.2*0.1291)=24287.9326-10000.8+3551.84

23、1/0.15492=69295.71=69.30米2、当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m： =69.30/(1+0.06930)=64.81米式中H脚手架搭设高度限值（m）。3、高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。本GHJ-9支撑脚手架采取立杆加密的办法(即双立杆)第二部分：GHJ-9吊装连接脚手架计算书一、立杆稳定性计算：1、立杆稳定性计算部位的确定：（根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第5.3.5条考虑脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连

24、墙件间距，故计算段选底层立杆段。2、计算立杆段的轴向力设计值N的计算（组合风荷载时）：（根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第5.3.2条 式中 脚手架结构自重标准值产生的轴向力；按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001附录A表A-1得每米立杆承受的结构自重标准值g k= 0.1161 kN/m (双排钢管脚手架、步距1.80 m、立杆纵距1.2 m ) 脚手架高度按53.10米考虑，0.1161*53.10=6.165KN按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001表4.2.1-1得木脚手板自重标准值0.35 kN/m

25、2 (按木脚手板考虑) 立杆纵横距均1.20米,按两层计算，0.35*1.2*1.2*2/2=0.504KN按 JGJ130-2001第4.2.1条，查JGJ130-2001表4.2.1-2得栏杆与挡脚板自重标准值0.14 kN/m (按栏杆、木脚手板挡板考虑) 0.14*1.20=0.168KN按 JGJ130-2001第4.2.1条，脚手架上吊挂的安全网等安全设施的荷载本计算暂不考虑 构配件自重标准值产生的轴向力； 施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和1/2取值。按 JGJ130-2001第4.2.2条，查JGJ130-2001表4.2.2得结构脚手架施

26、工均布活荷载标准值3.0 kN/m2 (按结构脚手架考虑) 按一层计算，3.0*1.20*1.20/2=2.16KN = 1.2*(6.165+0.504+0.168)+0.85*1.4*2.16=11.3148 KN3、立杆稳定性计算（组合风荷载时）：按 JGJ130-2001第5.3.1条 式中N计算立杆段的轴向力设计值，应按本规范（5.3.2-1、2）式计算； 见上面计算长细比，计算长度，应按本规范第5.3.3条的规定计算；按 JGJ130-2001第5.3.3条，立杆计算长度应按下式计算： 式中k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3

27、.3采用，（按双排架、立杆横距1.30米、连墙件布置按二步三跨计，取=1.55 ）h 立杆步距。取h=1.80米,则 =1.155*1.55*1.8 =3.222米截面回转半径，应按本规范附录B表B采用；按48*3.2钢管计算,取=1.588=0.01588m则 =3.222/0.01588=202.90 轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由本规范附录C表C取值，当250时， ；按 JGJ130-2001第5.3.1条，查JGJ130-2001附录C表C，按=202.90得=0.17502 A立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用；由于钢管为48*3.2则A=4.5042 MW计算立杆段由

28、风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范（5.3.4）式计算；按 JGJ130-2001第5.3.4条， 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW，可按下式计算： 式中 风荷载标准值产生的弯矩； 风荷载标准值，应按本规范（4.2.3）式计算；立杆纵距。按 JGJ130-2001第4.2.3条， 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算： 式中 风荷载标准值（kN/m2）；风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用；查建筑结构荷载规范GB50009-2001第29页,地面粗糙度类别按B类考虑,脚手架高度按75.30米计算,取=1.90脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.

29、4的规定采用； 按JGJ130-2001查表4.2.4，靠建筑物的状况为敞开、框架和开洞墙，脚手架状况为敞开，脚手架的风荷载体型系数取为1.3( 敞开式单双排脚手架的值按附录A表A-3采用，步距1.80米、立杆纵距1.20米、=0.099 )所以:=1.3*0.099=0.1287基本风压（kN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用。按建筑结构荷载规范GB50009-2001第81页，查附录D.4 取=0.55 kN/m2 =0.7*1.90*0.1287*0.55 =0.09414 kN/m2 =0.85*1.4*0.09414*1.2*1.82/10

30、=0.0436 KN.M钢材的抗压强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。取=205N/mm2=11314.8/(0.17502*450.4)+43600/4729.58=152.75=205N/mm2 满足要求二、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值应按下式计算： 式中 连墙件轴向力设计值（KN）； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算；按JGJ130-2001第5.4.2条，由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，按下式计算：(二步三跨)式中 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。=1.4*0.09414*3.6*3.6=1.71 KN 连墙件约束脚手架平面

31、外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。所以 = 1.71+5=6.71 KN2、扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。按JGJ130-2001第5.2.5条， 纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRc 式中 R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；RC扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。取RC=8 KNR=N l = 6.71 KNRc=8 KN 满足要求三、纵向水平杆、横向水平杆计算1、横向水平杆计算（1）抗弯强度应按下式计算： 式中 M弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；弯矩设计值，应按

32、下式计算： （5.2.2）式中脚手板自重标准值产生的弯矩；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度a跨中线恒荷载(脚手板)=0.35*1.20=0.42 KN/ 300长悬挑段线恒荷载(脚手板)=0.35*1.20=0.42 KN/a=1.20米则=ql2/8=420*1.2*1.2/8=75.60 N.M 施工荷载标准值产生的弯矩。横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度a跨中线恒荷载(脚手板)=3.0*1.20=3.60 KN/ 300长悬挑段线恒荷载(脚手板)=3.0*1.20=3.60 KN/a=1.20米则= ql2/8 =3600*1.2*1.2/8 =648 N.M 所以 =1.2*75.6

33、0+1.4*648=997.92 N.MW截面模量，应按本规范附录B表B采用；按48*3.2钢管,取W=4729.583 钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。取=205N/mm2 =997920/4729.58=211 N/2=205N/mm2不符号要求, 横向水平杆采用双横杆（2）挠度应符合下式规定： （5.2.3）式中挠度；挠度wmax=5ql4/384EI，查表5.1.6得弹性模量E=2.06*105,查附录B表B得钢管截面掼性矩I=113509.924,按前面计算q=0.42+3.6=4.02 KN/=0.00402N/2=wmax=5ql4/384EI=5*0.0040

34、2*12004/(384*206000*113509.92)=4.64*10-3容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。取=l/150=1200/150=8所以 满足要求 2、纵向水平杆计算纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距a ：略四、立杆地基承载力计算（1）立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：（5.5.1）式中 P立杆基础底面的平均压力，；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面面积；地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。（2）地基承载力设计值应按下式计算： (5.5.2)式中脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采用； 地基承载力标准值，应按

35、现行国家标准建筑地基基础设计规范（GBJ 7）附录五的规定采用。（3）地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。（4）对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。五、脚手架搭设高度计算：1、当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度HS，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5.3.6-1）式：不组合风荷载时 （5.3.6-1）组合风荷载时 （5.3.6-2）式中 按稳定计算的搭设高度； gk每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A-1采用。= 0.17502*4

36、50.40*205-0.85*1.4*(2160+36638.66*0.17502*450.40/4729.58)/(1.2*0.1161)=(16159.95-3297.09)/0.13932=13428.10589/0.13932=92326.01附：=0.17502、 A=4.5042 、=205N/mm2、=2.16KN、=h2/10= 36638.66 N. 、W=4729.583、gk=0.1161 N/2、当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m： =92.32/(1+0.09232)=84.517 m式中H脚手架搭设高度限值（

37、m）。3、高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。第三部分：脚手架搭设支撑脚手架搭设参数与要求：紧邻GHJ-9两侧单排支撑脚手架立杆纵向间距900、其间立杆横向间距900；支撑脚手架外排立杆纵距1800、与GHJ-9内侧单排支撑脚手架立杆间间距1200；支撑脚手架步距1500，脚手架应按方案要求设置剪刀撑与横向斜撑，以增强脚手架自身稳定性，脚手架连墙件采用48*3.2钢管设在支撑脚手架内侧，与每层的型钢混凝土梁上的予埋钢管刚性连接，按两步三跨设置、连墙件形式呈矩形布置、每根连墙件覆盖面积应27，支撑脚手架两端与型钢混凝土柱刚性连接，立杆底部垫放1

38、2#通长槽钢、并设扫地杆。支撑脚手架在GHJ-9下弦杆标高处向外搭设外挑脚手架，该悬挑架外挑宽度600（即立杆横距600），立杆纵距同相连脚手架为900，架体高度6.0 m（除斜撑杆）。GHJ-9下弦杆标高处应满张安全平网，GHJ-9两侧外架满挂密目网，515层脚手架不张设密目网，为敞开式。脚手架搭设钢管选用外径48、壁厚不小于3.2的钢管，扣件采用国标合格扣件，脚手板采用厚度不小于45的木脚手板。支撑脚手架搁置GHJ-9下弦杆的小横杆与立杆的连接应采用双扣件（每个主节点为三根小横杆），同样支撑脚手架与GHJ-8间的卸载斜撑杆也应采用双扣件，以增强力的传递。连接脚手架搭设参数与要求：立杆下垫宽

39、度不小于200的通长脚手板，立杆纵横间距均为1200，步距1800，两端分别与型钢混凝土柱及支撑脚手架相连（刚性连接），脚手架外不张设密目网，为敞开式脚手架，脚手架应按方案要求设置剪刀撑与横向斜撑，以增强脚手架自身稳定性。脚手架搭设的主要技术要求、允许偏差项次项目技术要求允许偏差备注1最后验收垂直度1002间距：步距203间距：纵距504间距：横距205大横杆高差：一根杆两端206大横杆高差：同跨内两根大横杆高差107主节点处各扣件相互距离1508同步立杆上两个相隔对接扣件的高差5009立杆上的对接扣件至主节点的距离步距/310大横杆上的对接扣件至主节点的距离立杆纵距/3 脚手架搭设具体方法见

40、脚手架专项方案六、 四层支撑楼面的补强与卸载措施 考虑GHJ-9吊装其支撑脚手架及GHJ-9自身重量较大支撑脚手架钢管、扣件重55吨，连接脚手架钢管、扣件重20吨，脚手板重3.2吨,焊机（二氧化碳焊机不含气瓶、槽钢架体每台重158）及二氧化碳气瓶等重2吨，GHJ-9自重49吨,承受该部分重量的为五层结构楼面，根据设计该部分楼面为技术档案室、休息区、会议室，查阅结构设计总说明，技术档案室设计均布活荷载标准值为5KN/，休息区、会议室设计均布活荷载标准值为2KN/，故该部分楼面根本承受不了GHJ-9吊装的整个荷载重量，必须对其进行补强及卸载处理。 补强方法：GHJ-9吊装其支撑脚手架下方14层顶板

41、均为悬挑结构，根据传力途径：GHJ-9自重及脚手架重量先传至四层现浇板而后再传至楼面悬挑梁，最后传至混凝土柱，整个传力过程楼面悬挑梁无法承受该部分荷载，应对其进行补强加固，使其承受的荷载分散传至14层各层楼面，确保结构合理受力与结构安全，补强方法为采用钢管搭设钢管排架对14层悬挑梁进行支撑加固，详见下图：卸载方法：对支撑脚手架承受的GHJ-9重量考虑在脚手架传至五层楼面以前对其进行卸载，使部分荷载卸至GHJ-8进而传至其两端柱，卸载方法为采用钢管加设斜支撑的方法将GHJ-9自重荷载卸至GHJ-8上，斜支撑纵向间距同支撑脚手架立杆纵距，为保证斜撑钢管能更好的受力，在各斜撑钢管间于斜撑杆高度中间位

42、置纵横方向加设通长水平连接杆，以增强斜撑杆稳定性，为做到保险起见，同样在加设斜撑之前应对GHJ-8进行卸载处理，保证GHJ-8在受力之前应至少拉起10，以使GHJ-8与楼面共同承担荷载且GHJ-8不至受力过大而产生太大的变形，同时在GHJ-9吊装过程中应派人跟踪测量GHJ-8的变形情况，保证GHJ-9整个吊装过程中GHJ-8的最大变形不得超过25，以便GHJ-8在GHJ-9吊装完成拆除所有支撑后能恢复其弹性变形，具体卸载方法详见下图：七、 GHJ-9制作单元的划分吊距、构件重量关系表序号构件名称吊距允许吊重构件重备注11#、15#构件32.406.003.5522#、16#构件51.284.4

43、53.5535#、17#构件41.895.652.8043#构件37.646.006.40略大54#构件46.125.056.40分成两段66#构件32.406.001.6677#构件41.895.651.6688#构件51.284.451.6699#构件29.806.001.401010#构件35.106.002.021111#构件53.864.201.401212#构件48.684.752.021313#构件39.806.001.801414#构件44.005.351.801518#构件27.116.005.601619#构件56.463.936.06分成两段八、 GHJ-9吊装1、GHJ

44、-9吊装总体工艺流程：GHJ-9各杆件及节点板进场验收（质量与数量）-根据吊装顺序对各杆件进行编号（正反面、上下位置）-吊点耳板的焊接-吊装脚手架的检查验收（强度、稳定性、脚手板的铺设、下弦杆就位搁置钢管标高的复测等）-吊装机械及工用具（塔吊、钢丝绳、卸扣等）的检查- eq oac(,1)杆件吊装并就位校正- eq oac(,2)杆件吊装并就位校正- eq oac(,3)杆件吊装并就位校正、固定- eq oac(,4)杆件吊装并就位校正、固定- eq oac(,5)杆件吊装并就位校正-整个下弦杆安装平面位置、标高等全面验收-复测与GHJ-9连接的型钢梁尺寸（长度）-下弦杆各连接点点焊临时固定- eq oac(,6)杆件吊装并就位校正、固定- eq oac(,7)杆件吊装并就位校正、固定- eq oac(,8)杆件吊装并就位校正、固定-所有垂直立杆的安