某公司综合楼设计框架计算书整理版毕业论文

1、 .PAGE1 / NUMPAGES251 .本科毕业论文题目瑞地事业发展综合楼设计目 录摘 要1ABSTRACT21工程设计基本资料及计算参数11.1工程设计资料11.1.1工程概况及地质报告11.1.2构造做法11.2基本(材料)参数取用及设置依据21.3结构平面布置31.3.1框架梁柱截面尺寸确定41.4楼板荷载（参数）71.4.1楼板恒荷载与活荷载计算确定71.5荷载(作用)计算及计算简图91.5.1竖向荷载作用下的计算简图(恒荷载、活荷载、重力代表值)101.5.2水平荷载作用下的计算简图(风荷载、水平地震作用)501.6横向框架在水平荷载作用下的位移计算601.6.1横向框架在风荷

2、载作用下的位移计算601.6.2横向框架在水平地震作用下的位移计算622力计算与力组合642.1横向框架在竖向荷载作用下的力计算642.1.1恒荷载力计算642.1.2活荷载力计算762.1.3重力荷载代表值力计算872.2横向框架在水平荷载作用下的力计算972.2.1风荷载荷载力计算972.2.2水平地震作用力计算1042.3 轴横向框架力组合1102.3.1一般规定1102.3.2框架梁的力组合1122.3.3框架柱的力组合1303结构截面配筋设计 1473.1框架梁截面设计1473.1.1框架梁非抗震截面设计1473.1.3框架梁抗震截面设计1523.2框架柱截面设计1673.1.1框架

3、柱非抗震截面设计1673.1.3框架柱抗震截面设计1673.3楼板配筋计算1903.2楼梯配筋计算1973.2桩基配筋计算1994手算与PKPM电算结果对比 2054.1恒荷载与恒荷载作用下力对比2054.2活荷载与活荷载作用下力对比2135施工方案设计 221参考文献 225致 2261.工程设计基本资料及计算参数1.1工程设计资料1.1.1 工程概况市瑞地事业发展综合楼设计，采用现浇混凝土框架结构，主体结构为六层，1-6层得建筑层高分别为3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。建筑面积约为4744m2。设计使用年限为五十年；安全等级二级；环境类别为二类；抗震设防类别丙类

4、。室外高差0.45m2。综合楼各层建筑平面图，剖面图，门窗表等详见建筑施工图。柱网布置如图1.1所示。图 1.1 结构柱网布置地质报告：根据地质勘察报告，勘察期间，测得场地孔隙潜水初见水位高程为2.702.80m，测得场地孔隙潜水稳定水位高程为2.602.70m，水位呈季节性变化且受大气降水影响明显，年变幅1.50m左右，历史最高水位为高程3.80m，此水位可作为抗浮设计水位。本工程拟采用桩基础，建（构）筑物基础（桩基）直接与地下水接触，常年而言处于湿润区、含水量30%的弱透水土层，该场地环境类型为类，根据岩土工程勘察规（GB50021-2001）12.2.1表12.2.4及表12.2.5-1

5、12.2.5-2判定地下水对混凝土无腐蚀，在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀，在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀，对钢结构有弱腐蚀。1.1.2构造做法（1）屋面防水：上人屋面采用铺地砖保护层上人屋面，局部小面积屋面卷材防水膨胀珍珠岩保温屋面，由专业防水施工队，按规程施工。（2）楼面防水：卫生间加设聚氨酯防水涂层，涂膜厚度2mm，分两次涂刷，管根嵌防水胶，地沟侧做防水涂层。除注明外，此类房间标高均比相对应的楼面低20，凡有水湿的房间，楼地面找坡，坡向地漏或排水口，坡度0.5%-1%，以不积水为原则，凡管道穿过此类房间，均预埋管套，高出地面30。（3）屋面做法：现浇钢筋混

6、凝土屋面板，水泥石灰焦砂浆2%，最薄处40mm，20厚1：3水泥砂浆找平层，1.2厚合成高分子防水卷材，30厚挤塑聚苯保温板，20厚1:3水泥砂浆找平层，50厚C30细石混凝土配C4200双向钢筋，按施工规设分仓缝。（4）墙体防潮：做法：采用30厚1:2水泥砂浆加5%防水剂（5）墙身砌筑：外墙：0.000以下用长江淤泥粉煤灰烧结普通砖，规格：24011553，M5水泥砂浆砌筑。0.000以上用240厚水泥炉渣空心砌块，M5混合砂浆砌筑。墙：楼梯间四周墙体采用240厚长江淤泥粉煤灰烧结普通砖，卫生间1500高度以下的墙体均采用长江淤泥粉煤灰烧结普通砖，其余墙体除注明外都采用240厚水泥炉渣空心砌

7、块，M5混合砂浆砌筑。（6）填充隔墙均砌至梁或板底，与结构框架柱及构造柱采用通长混凝土配筋带或拉结筋进行连接，板带设于门、窗洞口的上部及下部；窗洞口两侧预埋C20混凝土块锚固窗框。（7）外装修：为避免外墙雨水渗漏，外墙抹灰中加适量防水剂，并应保证砌筑水泥炉渣空心砌块时砂浆饱满，垂直和水平缝中均不可有漏浆现象。所有外饰表面，施工前均须有建筑师确认。（8）装修，详见建筑施工设计总说明（9）凡露明铁件均刷防锈漆两度；凡砌体、混凝土接触的木材表面，均须做防腐处理。所有排水管（含埋设暗管）应加强防锈处理。1.2基本参数及设置依据安全等级确定:依据混凝土结构设计规（GB50010-2002）第3.2.1条

8、：根据建筑结构破坏后果的严重程度，建筑结构划分为三个安全等级本设计为二级。依据混凝土结构设计规（GB50010-2002）第3.2.3条:对于安全等级为二级或使用年限为50年得结构构件，其重要性系数r0不应小于1.0，此处取1.0。抗震设防烈度：查建筑抗震设计规（GB50011-2010）附录A.0.8可知，的抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为一组。基本风压：查建筑结构荷载规(GB50009-2001)附录D.4可知，地区50年一遇基本风压0.45kN/m2，地面粗糙类别为C类基本雪压：查建筑结构荷载规（GB500092001）附表D.4可知，地区50年一遇基本

9、雪为0.3N/m。抗震等级：查建筑抗震设计规（GB500112001）表6.1.2可知，设防烈度为7度，高度小于30m的一般框架抗震等级为三级。轴压比限值：查建筑抗震设计规（GB500112001）表6.3.6可知，抗震等级为三级框架结构，框架柱轴压比限值取0.85。根据混凝土设计规GB50010-2002表4.1.3，表4.2.3-1采用规中表4.1.3 本设计均采用混凝土强度C30 ： fck=20.1(Nmm2)， ftk=2.01(Nmm2)普通钢筋强度采用HRB400：fy=360(Nmm2)；fy=360(Nmm2)1.3结构平面布置根据建筑功能要求及框架体系，通过分析荷载传递路线

10、确定梁系布置方案，本工程的各层平面布置如图1.2、图1.3、图1.41.3.1框架梁柱截面尺寸确定(1)横向框架梁A-B跨：l0=6.7m ，h=（1/101/14）l0=670479mm取h=650mmb=(1/21/3)h=325216mm取b=250mmB-C跨：l0=3.0m ，h=（1/101/14）l0=300214mm取h=300mmb=(1/21/3)h=150100mm取b=200mm根据构造要求框架梁宽度不宜小于200因此取200mm(2)纵向框架梁A轴： l0=7.8m ，h=（1/101/14）l0=780557mm取h=700mmb=(1/21/3)h=325233m

11、m取b=250mmB轴： l0=7.8m ，h=（1/101/14）l0=780557mm取h=700mmb=(1/21/3)h=325233mm取b=250mmC轴与A轴对称，计算数据取值均与A轴相同取h=700mm ,b=250mmD轴与B轴对称，计算数据取值均与B轴相同取h=700mm ,b=250(3)横向次梁l0=6.7m ，h=（1/101/14）l0=670479mm取h=600mmb=(1/21/3)h=300200mm取b=250mm(4)纵向连梁l0=7.8m ，h=（1/101/14）l0=780557mm取h=650mmb=(1/21/3)h=325233mm取b=25

12、0mm(5)轴-与-间卫生间次梁l0=3.9m ，h=（1/101/14）l0=390279mm取h=300mmb=(1/21/3)h=150100mm取b=200mm(6)室外楼梯连梁（横纵尺寸相同）l0=3.0m ，h=（1/101/14）l0=300214mm取h=300mmb=(1/21/3)h=150100mm取b=200mm由于类似悬挑，受力变形较大因此按框架梁要求选取框架柱截面尺寸确定(1)按轴压比要求初估框架柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图1.5 ，框架柱选用C30混凝土，fc=14.3N/mm2。框架抗震等级为三级，轴压比N=0.9，由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时按式计算，柱

13、轴向压力设计值按式计算。1)轴与轴B相交中柱=1.2514（4.857.8）61.051.01.0=4171（kN）因为bchc =600600=360000（mm2）故取中柱截面尺寸600mm600mm2)轴与轴A相交边柱=1.2514（3.357.8）61.051.01.0=3169（kN）考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取A轴边柱截面尺寸为600mm600mm3)轴与轴D相交中柱=1.2514（3.97.8）61.051.01.0=3354（kN）取中柱截面尺寸600mm600mm4)轴与A轴相交角柱角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱受双向偏心荷载作用，受力复杂，故取截面尺寸与中柱相

14、同为600mm600mm5) 室外楼梯边柱因纵向楼梯间跨度较小，受力面积小，适当减小截面面积以节约材料用量，故取截面尺寸为370600mm(2)校核框架柱截面是否满足构造要求1)按构造要求，框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm2)为避免发生剪切破坏，柱境界高与截面边之比宜大于4，取二层短柱高Hn=3600mm,故Hn/h=643)框架柱截面高度和宽度一般可去层高的1/101/15，即h（1/101/15 ) Hn=(1/101/15)3900=390260mm综上所述，所选框架柱截面尺寸均满足构造要求1.4楼板荷载（参数）1.4.1楼板恒荷载与活荷载计算确定各层楼盖采用现浇

15、钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些 和单向板，大部分板厚取100mm，雨篷，卫生间部分板取80mm恒荷载（相关材料面荷载根据建筑结构荷载规（GB50009-2001）附录A查得）表1.1板厚100mm上人屋面恒荷载构造层面荷载 kN/m2屋面装修荷载（水泥花砖地面25mm，包括水泥砂浆打底）0.6找平层：20厚水泥砂浆0.0220=0.4防水层(刚性)：50厚C30细石混凝土防水0.0525=1.25防水层(柔性)：三毡四油铺小石子0.4找平层：20厚水泥砂浆0.0220=0.4找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%0.0414=0.56保温层：30厚挤塑聚苯保温板0.030.5=0.15结构

16、层：100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.0117=0.17合计6.43取6.5表1.2板厚100mm标准层楼面恒荷载构造层面荷载 kN/m2板面装修荷载1.1结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.0117=0.17合计3.77取4.0表1.3板厚80mm雨篷恒荷载构造层面荷载 kN/m240厚细石混凝土面层0.0425=1.0防水层：二毡三油上铺小石子0.35找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.0414=0.56防水层：二毡三油上铺小石子0.35找平层：20厚水泥砂浆（1:3）0.0220=0.4结构层：80厚现浇钢筋混凝土板

17、0.0825=2抹灰层：10厚板底粉刷0.0120=0.2合计4.86取5.01.4（4）板厚80mm卫生间恒荷载构造层面荷载 kN/m2板面装修荷载1.1找平层：20厚水泥砂浆（1:3）0.0220=0.4防水层：二毡三油上铺小石子0.35结构层：80厚现浇钢筋混凝土板0.0825=2蹲位折算荷载：考虑局部炉渣填高1.5抹灰层：10厚混合砂浆0.0117=0.17合计5.52取5.6活荷载（建筑结构荷载规（GB50009-2001）表4.1.1查得）表1.5建筑面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数序号类别活荷载标准值组合值系数频遇值系数准永久值系数1上人屋面活荷载2.00.70

18、.50.42综合楼一般房间活荷载2.00.70.60.53走廊、门厅、楼梯活荷载2.50.70.60.54雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.50.70.505卫生间活荷载2.00.70.50.46档案室活荷载2.50.70.60.51.5 荷载（作用）计算及计算简图手算横向平面框架时应满足以下四个基本假定：(1)结构分析的弹性假定(2)平面结构假定在柱网正交布置情况下，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直该方向的抗侧力结构不受力，如图1.6所示，当抗侧力结构与主轴斜交时，在简化计算中可将抗侧力构件刚度转换到主轴方向上再进行计算1.6 平面结构假定计算简图 （a）平面结构

19、 ；（b）y方向抗侧力结构 ；（c）x方向抗侧力结构(3)楼板在自身平面刚度假定建筑物在水平荷载作用下产生侧移时，楼板只有刚度位移，无变形。(4)水平荷载按位移协调原则分配在同一标高处的所以抗侧力结构的水平位移相等。1.5.1竖向荷载作用下的计算简图(恒荷载、活荷载、重力代表值)恒荷载计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离，所以AB跨为6700mm，BC跨为3000mm，CD跨为6700mm。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，根据地质条件，室外高差为-0.450m，基础顶面至室外地面通常取-0.500，为便于计算，本设

20、计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.550m，二楼楼面标高为+3.900m，故底层柱高为4.9m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面层高，即3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。以轴线横向框架为例，该榀框架的计算简图如图1.7所示第一层框架计算简图第一层框架梁布置如图1.8所示，第一层面板布置如图1.9所示，为方便荷载整理已标明梁板。说明：双向板沿两个方向传给支撑梁的荷载划分是从每个区格板得四角作与半边成45o的斜线，这些斜线与平行于长边的中线相交，每块板都被划分成四小块，假定每小块板上的荷载就近传给其支撑梁，因此板传给梁上的荷载为三角形长跨梁上的荷载为梯形。对于梁的自重或直接作用在

21、梁上的其他荷载按实际情况考虑，为了便于计算，通常需要将三角形或梯形荷载换算成等效均布荷载，等效均布荷载是按照支座固端弯矩等效的原则来确定的。三角形荷载（图1.10）作用是： ；梯形荷载（图1.11）作用时：分析图1.8和图1.9的荷载传递，轴线第一层的框架简图如图1.12所示，在AB跨和CD跨作用有梯形分布的荷载，等效简图如图1.13所示，图中集中力作用点由A、B、C、D、E、F等6个，如FA表示作用在A点的集中力，表示作用在BC围的均布荷载，下面计算第一层楼面梁传给轴线横向框架的恒荷载，求出第一层框架计算简图 计算1)板E传递的荷载，板E得面荷载为4.0kN/m2(由表1.2查知)，由图1.

22、8可知，传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：(kN/m)因为左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为：6.672=13.3 (kN/m)2)KL-2自重及抹灰KL-2(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.1)=3.438(kN/m)；抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.65-0.1)217=0.187(kN/m)小计：3.438+0.187=3.63(kN/m)3)墙体荷载，墙体选用240mm水泥炉渣空心砌块，容重=8 kN/m3。填充墙外墙面荷载计算见表1.6，填充墙墙面荷载计算见表1.7表1.6 填充墙外墙荷载构造层面荷载(kN/m2)墙体

23、自重80.24=1.92贴瓷砖外墙面0.5水泥粉刷墙面0.3610厚水泥砂浆抹灰0.0117=0.17合计2.95取3.0表1.7 填充墙墙荷载构造层面荷载(kN/m2)墙体自重80.24=1.92水泥粉刷墙面0.36水泥粉刷墙面0.36合计2.64取2.7故AB段墙体荷载为：2.7(3.6-0.65)=7.97(kN/m)4) 荷载小计：=13.3+3.36+7.97=24.9(kN/m)计算部分只有梁自重及抹灰，即=250.2(0.3-0.1)+0.01(0.3-0.1)217=1.07( kN/m)FB计算由图1.8可知，FB是由KL-1(b)传递来的集中力，KL-1(b)的计算简图如图

24、1.14所示 P1)和计算。包括KL-1(b)自重和抹灰，板D传来的荷载以及梁上墙体荷载。KL-1(b)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)板D传来的荷载，由表1.2可知板D面荷载为4.0 kN/m2，传递给KL-1(b)的线荷载为：4.03.02=6.0(kN/m)KL-1(b)梁上墙荷载：KL-1(b)两跨上的墙体荷载不同，左跨的墙长为7.8m，由两个门M-3：1.0m2.4m(门荷载为0.15 kN/m2)，右跨的墙长7.8m，有一个门M-5：

25、1.5m2.4m(门荷载为0.45 kN/m2)，有一扇窗C-8：2.4m1.95m(窗荷载为0.45 kN/m2)，简化为均布线荷载为：=5.85(kN/m)因此=3.75+0.204+5.85+6.0=15.8(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5/84.01.95=4.88(kN/m)小计 +=15.8+4.88=20.68(kN/m)2) FL-1计算FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图1.15所示为梁自重、抹灰与一边墙荷载(L-1(b)上此层无墙)L-1(a)(250mm

26、600mm)自重：250.25(0.6-0.1)=3.125(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.6-0.1)217=0.17(kN/m)墙荷载：2.7(3.6-0.6)=8.1(kN/m)=3.13+0.17+8.1=11.4(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0 kN/m2，传给L-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=13.3(kN/m)(计算时已求得)FL-1(a) = (+)6.72 = (11.4+13.3) 6.72=82.75(kN)FL-1(b) = (+)6.72 = (3.3+13.3) 6.72=55.61(kN)3)FB计算

27、由图1.14可知FB=(+)7.8+ FL-1(a)/2+ FL-1(b)/2=20.687.8+82.75/2+55.61/2=230.5(kN)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传来的荷载和梁上的墙体荷载KL-2(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.08)=3.56(kN/m)因为梁两边板厚不同，一边100mm，一边80mm，近似取80mm。抹灰层：0.01(0.65-0.08)217=0.194(kN/m)梁上墙体荷载：2.7(3.6-0.65)=7.97(kN/m)板E传来的荷载为梯形荷载等效转化为均布荷载：q=6.67(kN/m)小计：=3.56+0.194+7

28、.97+6.67=18.35(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传递面荷载、板C传递面荷载和梁上的墙体荷载KL-2(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.08)=3.56(kN/m)因为梁两边板厚不同，一边100mm，一边80mm，近似取80mm。抹灰层：0.01(0.65-0.08)217=0.194(kN/m)梁上墙体荷载：2.7(3.6-0.65)=7.97(kN/m)板E传来的荷载为梯形荷载等效转化为均布荷载：q=6.67(kN/m)板C的面荷载为5.6 kN/m2由表1.4可查知，由图1.9可知，传递给FD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：(kN/m)

29、小计：=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墙体荷载KL-2(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.08)=3.56(kN/m)因为梁两边板厚不同，一边100mm，一边80mm，近似取80mm。抹灰层：0.01(0.65-0.08)217=0.194(kN/m)梁上墙体荷载：2.7(3.6-0.65)=7.97(kN/m)小计：=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)FC计算由图1.8可知，FC是由KL-1(c)传递来的集中力，KL-1(c)的计算简图如图1.16所示1)计算。包括KL

30、-1(c)自重(梁两边板厚不同，一边100mm，一边80mm，近似取80mm )和抹灰，板D、板H传来的荷载以及梁上墙体荷载。KL-1(c)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.08)=3.875 (kN/m)抹灰层：0.01(0.7-0.08+0.7-0.1)17=0.207(kN/m)KL-1(c)上墙体荷载：墙长为7.8m，有两个门，M-3：1.0m2.4m，简化为均不线荷载为：板H传递的线荷载为：5.632=8.4(kN/m)板D传递的线荷载为：4.032=6.0(kN/m)小计：=3.875+0.207+6.26+8.4+6.0=24.74(kN/m)2)计算包括K

31、L-1(c)自重和抹灰，板D、板E传来的荷载以及梁上墙体荷载。KL-1(c)(250mm700mm)自重及抹灰：250.25(0.7-0.1)+0.01(0.7-0.1) 34=3.954 (kN/m)KL-1(c)上墙体荷载：墙长为7.8m，有两个门，M-3：1.0m2.4m，简化为均布线荷载为：板D传递的线荷载为：4.032=6.0(kN/m)板E传递的线荷载为：4.88 (kN/m)(FB中已求的)小计：=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)3)FL-1(b)B计算FL-1(b)B为L-1(b)B传递的集中荷载，L-1(b)的计算简图如图1.17所示包括L-1(

32、b)自重、抹灰和梁上墙体荷载L-1(b) (250mm600mm)自重：250.25(0.6-0.08)=3.25 (kN/m)抹灰层：0.01(0.6-0.08)217=0.18(kN/m)梁上墙体荷载：2.7(3.6-0.6)=8.1(kN/m)=3.25+0.18+8.1=11.53(kN/m)包括L-1(b)自重、抹灰和梁上墙体荷载L-1(b)自重及抹灰：3.43(kN/m)梁上墙体荷载，墙长4.6m，无洞口：2.7(3.6-0.6)=8.1(kN/m)=3.43+8.1=11.53(kN/m)为板C传来的梯形荷载(由表1.4可知，板C的面荷载为5.6 kN/m2)等效转化均布荷载为：

33、=7.83(kN/m)(求时已得)FLL-2为LL-2传来的集中力。LL-2的计算简体如图1.18所示包括LL-2自重、抹灰和梁上墙体荷载及板H传递荷载LL-2(200mm300mm)自重：250.2(0.3-0.08)=1.1 (kN/m)抹灰层：0.01(0.3-0.08)217=0.075(kN/m)板H传递来的荷载，由表1.4可知板H面荷载为5.6 kN/m2，传递给LL-2的线荷载为：5.62.12=5.88(kN/m)LL-2上墙体荷载，墙长7.8m，有两个门M-4：0.8m2.1m，简化为均布荷载为：=1.1+0.075+5.88+7.8=14.9(kN/m)为板C传递给LL-2

34、的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5.61.955/8= 6.83(kN/m)FLL-2= (+) 3.9= (14.9+6.83) 3.9=84.7(kN)则FL-1(b)B=11.532.15.656.7+84.74.66.7+(11.53+7.83) 4.62.36.7=109.1(kN)FL-1(b)C=11.532.11.056.7+84.72.16.7+(11.53+7.83) 4.64.46.7=88.9(kN)4) FL-1(a)计算FL-1(a) 是L-1(a)传递的集中荷载，L-1(a)的计算简图如图1.19所示包括L-1(a)自重，抹灰和梁上墙体荷载L-1(a)(25

35、0mm600mm)自重：250.25(0.6-0.1)=3.125(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.6-0.1)217=0.17(kN/m)墙荷载：2.7(3.6-0.6)=8.1(kN/m)=3.13+0.17+8.1=11.4(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0 kN/m2，传给L-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=13.3(kN/m)(计算时已求得)FL-1(a)B =FL-1(a)C = (+)6.72 = (11.4+13.3) 6.72=82.75(kN)5)FC计算FC=3.9+ FL-1(a)B/2+3.9+FL-1(b)B

36、/2=24.743.9+(109.1+82.75)/2+21.093.9=274.64(kN)FF计算FF是由LL-2传递的集中荷载，LL-2的计算已在FC中求得为：FLL-2=84.7(kN)因此 FF= FLL-2/2=42.4(kN)FD计算FD是由KL-1(d)传递的集中荷载，KL-1(d)的计算简图如图1.20所示1)计算包括KL-1(d)自重，抹灰和板F传递的荷载KL-1(d)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.08)=3.875 (kN/m)抹灰层：0.01(0.7-0.08) 217=0.2108(kN/m)板F传递的荷载：板F的面荷载两边不同，卫生间一边为

37、5.6 kN/m2，房间一边为4.0 kN/m2，分别由表1.4与表1.2查得卫生间一边板F传递给KL-1(d)的线荷载为：5.61.12=3.08 (kN/m)房间一边板F传递给KL-1(d)的线荷载为：4.01.12=2.2 (kN/m)小计：=3.88+0.2108+3.08=7.17(kN/m)，=3.88+0.2108+2.2=6.29(kN/m)为板C传递给KL-1(d)的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5.61.955/8= 6.83 (kN/m)为板E传递给KL-1(d)的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=4.01.955/8= 4.88 (kN/m)2) FL-1(b)

38、C与FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-1(a)C=82.7kN3)FD计算FD= (+) 3.9+ FL-1(b)C /2+FL-1(a)C/2= (7.17+6.29+6.83+4.88) 3.9+47.55+44.49=190.3kNFE计算FE是由LL-1(a)与LL-1(b)传递来的集中荷载，LL-1(a)与LL-1(b)的计算简图如图1.211)是LL-1(a)的自重，抹灰与梁上墙体荷载LL-1(a)(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.08)=3.56(kN/m)抹灰层：0.01(0.65-0.08) 217=0.19(kN

39、/m)LL-1(a)上墙体：墙长7.8m，有两扇窗C-12：1.5m1.95m (窗的面荷载为0.45 kN/m2)简化为均布线荷载为：小计：=3.56+0.19+6.94=10.69(kN/m)2)是LL-1(b)的自重。抹灰与梁上墙体荷载LL-1(b) (250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.1)=3.44(kN/m)抹灰层：0.01(0.65-0.1) 217=0.187(kN/m)LL-1(b)上墙体：墙长7.8m，有两扇窗C-11：2.5m1.95m (窗的面荷载为0.45 kN/m2)简化为均布线荷载为：小计：=3.44+0.187+5.66=9.29(kN/m)

40、3)是板F传递给LL-1(a)的荷载为：=5.61.12=3.08 (kN/m)4)是板F传递给LL-1(b)的荷载为：=4.01.12=2.2 (kN/m)5) FL-1(b)D与FL-1(a)D为L-1(b)与L-1(a)传递的集中荷载，包括梁自重，抹灰与梁上墙体荷载为：FL-1(b)D=(3.43+8.1) 1.1/2=6.34kN； FL-1(a)D=(3.3+8.1) 1.1/2=6.27kN6)FE计算FE= (+) 3.9+ FL-1(b)D /2+FL-1(a)D/2=104.8 kNeq oac(,11)FA计算FA是由KL-1(a)传递来的集中荷载，KL-1(a)计算简图如

41、图1.22所示1)包括KL-1(a)自重和抹灰以及梁上墙体荷载。KL-1(a)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层：(梁外侧为面砖，近似按和梁侧相同的抹灰) ：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)KL-1(a)上墙体荷载：KL-1(a)两跨上的墙体荷载相同，一跨墙长7.8m，有两扇窗C-11：2.5m1.95m (窗的面荷载为0.45 kN/m2)简化为均布线荷载为：小计：=3.73+0.204+5.51=9.47(kN/m)2)计算是由板E传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=4.88(kN/m)(求FB中已得)3)

42、 FA计算FA = (+)7.8+FL-1(求FB中已得)=14.357.8+82.75/2+55.6/2=181.1(kN)eq oac(,12)第一层框架最终计算简图根据前面的计算结果，画出第一层框架的最终恒荷载计算简图，如图1.23所示 单位：F：kN q：kN/m第二层框架计算简图第二层框架梁布置如图1.24所示，第二层面板布置如图1.25所示，为方便荷载整理已标明梁板。分析图1.24和图1.25的荷载传递，轴线第二层的框架简图如图1.26所示，在AB跨和CD跨作用有梯形分布的荷载，等效简图如图1.27所示，图中集中力作用点由A、B、C、D、E、F等6个，下面计算第二层楼面梁传给轴线横

43、向框架的恒荷载，求出第二层框架计算简图。 计算计算同第一层：=13.3+3.36+7.97=24.9(kN/m)计算部分只有梁自重及抹灰，即=250.2(0.3-0.1)+0.01(0.3-0.1)217=1.07( kN/m)FB计算由图1.24可知，FB是由KL-1(b)传递来的集中力，KL-1(b)的计算简图如图1.28所示1)和计算。包括KL-1(b)自重和抹灰，板D传来的荷载以及梁上墙体荷载。KL-1(b)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)

44、板D传来的荷载，由表1.2可知板D面荷载为4.0 kN/m2，传递给KL-1(b)的线荷载为：4.03.02=6.0(kN/m)KL-1(b)梁上墙荷载：KL-1(b)两跨上的墙体荷载相同，一跨墙长为7.8m，由两个门M-3：1.0m2.4m(门荷载为0.15 kN/m2)，简化为均布线荷载为：因此=3.75+0.204+6.26+6.0=16.21(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5/84.01.95=4.88(kN/m)小计 +=16.21+4.88=21.09(kN/m)2) FL-1计算

45、FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图1.29所示为梁自重、抹灰与一边墙荷载(L-1(b)上此层无墙)L-1(a)(250mm600mm)自重：250.25(0.6-0.1)=3.125(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.6-0.1)217=0.17(kN/m)墙荷载：2.7(3.6-0.6)=8.1(kN/m)=3.13+0.17+8.1=11.4(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0 kN/m2，传给L-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=13.3(kN/m)(计算时已求得)FL-1= (+)6.72 = (11.4+13.3)

46、 6.72=82.75 (kN)3)FB计算由图1.28可知FB=(+)7.8+ FL-1=21.097.8+82.75=247.3(kN)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传来的荷载和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传递面荷载、板C传递面荷载和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)FC计算由图1.24可知，FC是由

47、KL-1(c)传递来的集中力，KL-1(c)的计算简图如图1.30所示1)计算。包括KL-1(c)自重(梁两边板厚不同，一边100mm，一边80mm，近似取80mm )和抹灰，板D、板H传来的荷载以及梁上墙体荷载。计算同第一层：=3.875+0.207+6.26+8.4+6.0=24.74(kN/m)2)计算包括KL-1(c)自重和抹灰，板D、板E传来的荷载以及梁上墙体荷载。计算同第一层：=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)3)FL-1(b)B计算FL-1(b)B为L-1(b)B传递的集中荷载。计算同第一层：FL-1(b)B=11.532.15.656.7+84.7

48、4.66.7+(11.53+7.83) 4.62.36.7=109.1kNFL-1(b)C=11.532.11.056.7+84.72.16.7+(11.53+7.83) 4.64.46.7=88.9kN4) FL-1(a)计算FL-1(a) 为L-1(a)传递的集中荷载。计算同第一层：FL-1(a)B =FL-1(a)C = (+)6.72 = (11.4+13.3) 6.72=82.75(kN)5)FC计算FC=3.9+ FL-1(a)B/2+3.9+FL-1(b)B/2=24.743.9+(109.1+82.75)/2+21.093.9=274.64(kN)FF计算FF是由LL-2传递的

49、集中荷载，LL-2的计算已在FC中求得为：FLL-2=84.7(kN)因此 FF= FLL-2/2=42.4(kN) FD计算FD是由KL-1(d)传递的集中荷载，KL-1(d)的计算简图如图1.31所示1) 计算包括KL-1(d)自重，抹灰和板F传递的荷载(此处F板面荷载为5.6 kN/m2)计算同第一层：=3.88+0.2108+3.08=7.17(kN/m)2)计算包括KL-1(d)自重，抹灰和板F传递的荷载(此处F板面荷载为4.0 kN/m2)计算同第一层：=3.88+0.2108+2.2=6.29(kN/m)3)、为板C传递给KL-1(d)的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5.6

50、1.955/8= 6.83 (kN/m)；=4.01.955/8= 4.88 (kN/m)4) FL-1(b)C与FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-1(a)C=82.7kN5)FD计算FD= (+) 3.9+ FL-1(b)C /2+FL-1(a)C/2= (7.17+6.29+6.83+4.88) 3.9+47.55+44.49=190.3kNFE计算FE是由LL-1(a)与LL-1(b)传递来的集中荷载。计算同第一层：FE= (+) 3.9+ FL-1(b)D /2+FL-1(a)D/2=104.8 kNeq oac(,11)FA计算FA是由KL-1(

51、a)传递来的集中荷载，KL-1(a)计算简图如图1.32所示1)包括KL-1(a)自重和抹灰以及梁上墙体荷载。KL-1(a)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层：(梁外侧为面砖，近似按和梁侧相同的抹灰) ：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)KL-1(a)上墙体荷载：KL-1(a)两跨上的墙体荷载相同，一跨墙长7.8m，有两扇窗C-11：2.5m1.95m (窗的面荷载为0.45 kN/m2)简化为均布线荷载为：小计：=3.73+0.204+5.51=9.47(kN/m)2)计算是由板E传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载

52、为：=4.88(kN/m)(求FB中已得)3) FA计算FA = (+)7.8+FL-1(求FB中已得)=14.357.8+82.75=194.7(kN)eq oac(,12)第二层框架最终计算简图根据前面的计算结果，画出第二层框架的最终恒荷载计算简图，如图1.33所示 单位：F：kN q：kN/m(3) 第三、四层框架计算简图由于第三、四层楼面梁布置与第二层完全相同，并且楼面板厚，用料，门窗布置与第二层完全相同。因此第三、四层框架计算简图与第二层框架计算简图完全相同。由此可知，第三、四层框架的最终恒荷载计算简图，如图1.34所示(4)第五层框架计算简图第五层楼面梁板布置与第二层完全相同，因此

53、梁板布置图见第二层梁板布置图即图1.24与图1.25所示，分析图1.24和图1.25的荷载传递，轴线第五层的框架简图如图1.35所示，在AB跨和CD跨作用有梯形分布的荷载，等效简图如图1.36所示，图中集中力作用点由A、B、C、D、E、F等6个，下面计算第五层楼面梁传给轴线横向框架的恒荷载，求出第五层框架计算简图 计算计算同第一层：=13.3+3.36+7.97=24.9(kN/m)计算部分只有梁自重及抹灰，即=250.2(0.3-0.1)+0.01(0.3-0.1)217=1.07( kN/m)FB计算由图1.24可知，FB是由KL-1(b)传递来的集中力，KL-1(b)的计算简图如图1.3

54、7所示1)和计算。包括KL-1(b)自重和抹灰，板D传来的荷载以及梁上墙体荷载。KL-1(b)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)板D传来的荷载，由表1.2可知板D面荷载为4.0 kN/m2，传递给KL-1(b)的线荷载为：4.03.02=6.0(kN/m)KL-1(b)梁上墙荷载：KL-1(b)两跨上的墙体荷载不同，左跨墙长为7.8m，由两个门M-3：1.0m2.4m(门荷载为0.15 kN/m2)，右跨墙长为7.8m，由两个门，一个M-3：1.0

55、m2.4m，另一个M-5：1.5m2.4m(门荷载为0.15 kN/m2)简化为均布线荷载为：=6.13(kN/m)因此=3.75+0.204+6.13+6.0=16.1(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=5/84.01.95=4.88(kN/m)小计 +=16.1+4.88=20.96(kN/m)2) FL-1计算FL-1为L-1传递的集中荷载。计算同第二层：FL-1= (11.4+13.3) 6.72=82.75 (kN)3)FB计算由图1.28可知FB=(+)7.8+ FL-1=20.967

56、.8+82.75=246.3(kN)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传来的荷载和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰、板E传递面荷载、板C传递面荷载和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)计算部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墙体荷载计算同第一层：=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)FC计算由图1.24可知，FC是由KL-1(c)传递来的集中力，计算同第一层：FC=3.9+ FL-1(a)B/2+3.9+FL-1(b)

57、B/2=24.743.9+(109.1+82.75)/2+21.093.9=274.64(kN)FF计算FF是由LL-2传递的集中荷载，LL-2的计算已在FC中求得为：FLL-2=84.7(kN)因此 FF= FLL-2/2=42.4(kN)FD计算FD是由KL-1(d)传递的集中荷载。计算同第一层：FD= (7.17+6.29+6.83+4.88) 3.9+47.55+44.49=190.3(kN)FE计算FE是由LL-1(a)与LL-1(b)传递来的集中荷载。计算同第一层：FE= (+) 3.9+ FL-1(b)D /2+FL-1(a)D/2=104.8 (kN)eq oac(,11)FA

58、计算FA是由KL-1(a)传递来的集中荷载。计算同第二层：FA = (+)7.8+FL-1(求FB中已得)=14.357.8+82.75=194.7(kN)eq oac(,12)第五层框架最终计算简图，如图1.38所示 单位：F：kN q：kN/m(5)第六层框架计算简图第六层框架梁布置如图1.39所示，第六层面板布置如图1.40所示，为方便荷载整理已标明梁板。分析图1.39和图1.40的荷载传递，轴线第六层的框架简图如图1.41所示，在AB跨和CD跨作用有梯形分布的荷载，等效简图如图1.42所示，求出第六层框架计算简图 计算包括KL-2自重，抹灰和板E传递的荷载1) 板E得面荷载为6.5kN

59、/m2(由表1.1查知)，由图1.39可知，传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：(kN/m)因为左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为：10.842=21.68 (kN/m)2) KL-2自重及抹灰梁(250mm650mm)自重：250.25(0.65-0.1)=3.438(kN/m)；抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.65-0.1)217=0.187(kN/m)小计：3.438+0.187=3.63(kN/m)3) 荷载小计：=21.68+3.36=25.3(kN/m)计算部分只有梁自重及抹灰，即=250.2(0.3-0.1)+0.01(0.3-0.1)21

60、7=1.07( kN/m)FB计算由图1.39可知，FB是由KL-1(b)传递来的集中力，KL-1(b)的计算简图如图1.43所示1)和计算。包括KL-1(b)自重、抹灰和板D传来的荷载KL-1(b)(250mm700mm)自重：250.25(0.7-0.1)=3.75(kN/m)抹灰层(10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰)：0.01(0.7-0.1)217=0.204(kN/m)板D传来的荷载，由表1.1可知板D面荷载为6.5 kN/m2，传递给KL-1(b)的线荷载为：6.53.02=9.75(kN/m)=3.75+0.204+9.75=13.7(kN/m)为板E传来的荷载，板E的面荷载为6