JCCAD 常见问题及解决方法

1、JICCAD2015.05Ml地质资料中的标局两种标高输入方式：与上部结构统一的标高（相对标高）用此种方式输入地质资料标高时，应该将地质报告中 的绝对高程数值换算成与上部结构模型一致的相对标高 （即统一的0 ）。按地质报告绝对高程此种方式中地质资料输入的所有标高按绝对高程输入, 并在结构000对应的地质资料标高填入上部结构模 型中0.00标高对应的绝对高程。主菜单层号填土黏性土黏性土2.401。层W m 3.50撤限侧摩 献（kPa）聊桩端 阻力（kPa）压缩模量MPa）重度（kW/m3）内摩督角（）黏聚力 （kPa）状态参数状态参数含义土层序号土层名称主层亚层15.000.003.8019.

2、2021.0017.001.00症性/-IL）1015.000.003.2018.5018.0014.000.83（液性指数）1015.000.005.0019.0028.009.001.18（液性指数）1015.000.006.4018.9030.006.505.00（标贯击数）1025.000.002.9017.8021.0011.001.65（液性指数）1030.000.002.9017.9013.5013.001.01（液性指数）1045.000.003.7018.2016.5014.000.95（液性指数）1070.002000. 007.6019.8019.5041.000.33（

3、液性指数）1075.004500.009.4019.5030.506.500.79（孔隙比）10100.006000.0010.6019.3034.501.5039.00（标贯击数）101.008.10土层捋黏性土目| 4.50黏性土 2.90粉土 |g| 5.900.00粉砂m 4.403.20确定取消共1。行|渤n |插入| 删除Undo标高及图幅血）屏幕竺W= 485.54屏幕左下角X= 6=44函0。对应的地质资料标高屏幕左下角Y= USSS孔口标高W: 3.38如冲-W计寄2编 is 海“程10写 HIM力阻*严 I，唇T及 算寿4号返回顶级参数rrfW导入孔位p I航孔点复制孔点删

4、瓠点单,动态编辑点柱状图土剖面图孑面三缠显示|2| JCCAD与上部结构是统一的标高系统同一个0，上部结构以0往上输入标高，地下室及基础 以 0往下输入标高。.3： PMCAD与基础有关的标高a.底层标高 基础默认的 上部结构荷 载传到基础 时的荷载作 用点。.与基础相连构件最大底标高作用：程序认为此标高以 下所有悬空的竖向 构件均与基础相连。 此标高以上如果还 存在悬空的竖向构 件，则程序会提示 竖向构件悬空。PMCAD与基础有关的标高填写，工程示例:如果与基础相连构 件最大底标高填0, 则程序会提示裙房 部分底层柱悬空。应该填3.3才合适。4 JCCAD人机交互输入中的标高两种方式查看或者

5、编辑构件标高构件布置- 修改直接鼠标右键JCCAD人机交互输入“参数输入”菜单中的标高基本参数IX地基承载力计算参数基础设计参数|其它参数|1.室外自然地坪标高:6外自然地坪标高（*）0拉梁承担弯矩比例此参数用于1）计算弹性地基梁覆 土重（室外部分）2）计算筏板基础地基 承载力修正深度d。基础归并系数辱独基、条基、桩承台底板混凝土强度等级C 筋筏板基础的埋置深度不 是取用这个数值！、基础设计停数其它蚤数标高系统室内地面标高w抗滓设防水位品正常水位品哦力修正-1.5-1.5照直,瘙p窿外部砰）覆土重的计算以授筏板基础地PKPM V2.1miu=P.jPM3.地下水距天然地坪深度: 用于计算水浮力

6、（以上两个参数只对梁元法有效）梁式基础的覆土标高:此参数用于计算梁式基 础覆土重。（注意勾选 自动计算）2做目美的P jPmH! JCCAD荷载处理方面的功能：1、能够读取PM平面荷载以及多种PKPM上部结构分析程序传 下荷载。读取的是内力标准值。2、荷载编辑。3、程序自动按照荷载规范和地基基础规范的有关 规定进行荷载组合，在计算基础的不同内容时采用不同的 荷载组合类型。4、可输入用户自定义的附加荷载标准值。附加荷载标准值 分为恒荷载与活荷载两种。5、查看荷载值。荷载处理方面的功能1、自动读取多种PKPM上部结构分析程序传下来的各单工况 荷载标准值。（1）平面荷载（PMCAD建模中导算的 荷载

7、或砌体结构建模 中导算的荷载）（2）SATWE荷载（3）TAT荷载（4）PMSAP荷载（5）PK荷载请选择荷载类型区选择荷载来源C平面荷载 r TAT荷载 r pk荷载C SATWE荷载C PMSAP荷载r全部选择荷载工况PM恒标准值PM活标准值SATWE恒标准值SATWE活标准值SATWE风X标准值SATWE风Y标准值SATWE地X标准值SATWE地Y标准值r用平面荷载替换空间计算程序SATWE等的恒载确认（D放弃炬）I注意：上部结构的活荷载折减对基础不起作用JCCAD里的活荷载折减:如果手填“活荷载 按楼层折减系数”， 程序按填入的数值直 接全楼折减。 如果勾选“自动按 楼层折减活荷载”，

8、 则程序自动判断上部 结构楼层情况，按荷载规范规定进 行楼层折减。主裙楼 结构选择此项更合理。JCCAD里的活荷载折减:a.如果手填“活荷载按楼层折减系数”，荷载组合数值 会随折减系数的变化而变化，而活荷载的标准值不发生 变化。b.如果勾选“自动按楼层折减活荷载”，程序会根据与 基础相连接的每个柱、墙上面的楼层数进行活荷载折减。 这时查询活荷载的标准值时会发现活荷载的数值已经发 生变化。Ihn金Eg1活荷载折减实例操作2、荷载编辑这里的荷载 编辑都是针 对荷载标准 值操作的，荷载标准值 修改后荷载 组合值会相 应更新。3、程序自动按照荷载规范和地基基础规范的有关规定，在 计算基础的不同内容时采

9、用不同的荷载组合类型。地基规范3.0.5条规定:（1 ）按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数 时，传至基础或者承台底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷 载效应的标准组合。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载 力特征值。（2 ）计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极 限状态下的荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震荷载。相 应的极限值应为地基变形允许值。(3 )计算挡土墙、地基或滑坡稳定时，荷载效应应按承载能力极限 状态下的荷载效应的基本组合，但其分项系数均为i.o.(4 )在确定基础或桩基承台高度、支挡结构截面、计算基础或支挡 结构内力、确定配筋

10、和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组 合和相应的基底反力、挡土墙土压力以及滑坡推力，应按承载能力极 限状态下荷载效应基本组合，采用相应的分项系数。当需要验算基础裂缝宽度时，应按正常使用极限状态荷载效应标准组4合。按工程用途定义相关荷载参数，满足基础设计的需要对于每一 种荷载组合类 型，程序自动 取用相关规范 规定的荷载分 项系数、组合 值系数等。这些系数 可以人工修改。金即国建筑科修研究院ciiinj China Academy of Building Research 输入用户自定义的附 包括恒荷载与活荷载。附加荷裁标准值值。附加荷载标准值(1)附加荷载可以单独进行荷载组合；(2 )如

11、果读取了上部结构分析程序传来的荷载，程序同 时还将用户输入的附加荷载标准值与读取的荷载标准值进 行同工况叠加，然后再进行荷载组合。(3 )填充墙荷载、设备荷载一般都要通过附加荷载输入, 局部有水池或者堆载可以通过“筏板荷载”输入。附加点荷载恒载标准值活载标准值N(kN) Hx(kN-M) My(kN-M) Qx(kK) Qy(kN)附加点荷载输入附加线荷载恒载标准值活载标准值QM (kN-mi附加线荷载输入I V WUglHJ J加点荷载 删点荷载 加线荷载删线荷载筏板荷载输入5、查看荷载值(1 )当前组合(比较荷载值的时候定要明确是哪一种荷载组合)请选择荷我组合类型533: SATWE标准姐

12、合:1 534: SATWE标准组合:1 535: SATWE标准组合:1 536: SATWE标准组合：1 545: SATWE标准组合:1 546:SATWE标准组合：1 547: SATWE标准组合：1 548: SATWE标准组合:1 549:SATWE标准组合：1 550: SATWE标准组合：1 551: SATWE标准组合:1 552:SATWE标准组合：1 657: SATWE标准组合：1 658: SATWE标准组合:1 659: SATWE标准组合:1 660: SATWE标准组合：1 661: SATWE标准组合:1 662: SATWE标准组合:100*恒+1. 00*

13、Kx00*恒+,. 00*风y00*恒-1. 00*Mx00*恒-1. 00*MyOO+ta+l. 00*活+0. 60+1. 00*风x00*11+1. 00*活-0. 60*1. 00*风x00*恒+1. 00*活+0. 60*1. 00*My00*恒+1. 00*洁-0. 60*1. 00*风y00*恒+1. 00*凤x+0. 70+1. 00+涪00*恒T. 00*风x+0. 70*1. 00*活00*恒+1. 00*风y+0. 70+1. 00+涪00*风y+0. 70+1. 00+活00*（恒+0. 50*洁）+1. 00*地x+0. 38*竖地 00*（恒 +0. 50*活）T.

14、 00*拖x+0. 38*竖地00*（恒+0. 50*涪）+1. 00*弛y+0. 38*竖地00*（恒+0. 50*洁）-1. 00*晅y+0. 38*竖晅00*（恒+0. 50*活）+0. 20*1. 00*风x+1. 00*地x+0. 38*竖地00*（恒+0. 50*涪）+0. 20*1. 00*风y+1. 00*弛y+0. 38*竖地I-无基础柱读取荷载确认（Y） |放弃但)I(2 )目标组合编辑至工况值荷栽组合类型标准组合广基本组台广准永久组合最大轴力Hm札证户内确认12 PM荷载与JCCAD荷载比较在PM主菜单2平面荷载显示校核模块中的右侧菜单 里有【竖向导荷】菜单。(1 )点选

15、荷载图，查看各个构件的PM荷载(2 )点选荷载总值，查看各层PM荷载总值(查看底层)传导竖向荷载选项移动字符校核项目q活载 r活荷折减r其它工况|3计算结果表达方式荷载图c荷载总值小数点后位数厂r显示各节点活荷折减系数荷载归档查荷载a |竖向导荷I导荷面积退 出SATWE荷载与JCCAD荷载比较2)i BLI-1.各层配筋枸件编号简图，退出V 柱内力X向蟋 Y向瞧X向风Y向风 恒载 满布活荷D + LSATWE“分析结果图形及文本显示”翻土解配筋及祝构件验算简图梁薄性挠度、翻砒墙边缘枸件简图各荷载工况下构件标准内力简图各荷裁工况下料件调整前林淮6.也6口梁没计内力包与图7.梁设计配筋包络图底层

16、柱、墙最大组合内力简图水平力作用下结构各层平瑚移简图I。.各荷载工况下结祠空间变形简图各荷载工况下构件标准内力三锥简图结构各层质心振动简图结构整体空间振动简图吊车荷载下的预组合内力简图翦力翻合配筋修改及验算 1藕谶定验算17.边缘构件信息修改Eg2与SATWE荷载校核L金 3独基由3嬲感台设计计算I阙题独基与防水板混用时如何计算及配筋？3掘承台谶tHt算间I题独基+防水板基础的建模要求:独基高度必须大于等于板的厚度，且独基底标高必须小于 等于板底标高，独基顶标高应该大于等于板顶标高，否则计算 的时候独基将不能一起考虑在内。若是锥形或者阶形独立基础, 则独基的第一阶尺寸应该满足上述要求。受力特点

17、建筑做法重建策做法重防水板重防水板重吊室内地面标高室内地面标高基底反力%当qq+知时的不变水浮力褊NIIII基底碗水浮加 当知羽顷时缶随标增加而戚小9闾仞图4.3.2独基加防水板基础的受力特点在独基加防水板基础中，防水板是一种随荷载情况变化而变换支承情况的复杂板 类构件，当QwWqs+qa时（图4.3.2q）,防水板及其上部重量直接传给地基土，独立基础 对其不起支承作用；当如如+务时（图4.3.2b）,防水板在水浮力的作用下,将净水浮 力即如一（贝+处）传给独立基础，并加大了独立基础的弯矩数值。32Uli金丈怒察1 弩逸感3项蝗.桩承台设汁汁算间题计算原则朱炳寅建筑地基基础设计方法及实例分析（

18、第二版）p编*|力平衡计算条件不考虑整体挠曲 只考虑局部弯曲柱底、墙底：铰支不考虑上部结构荷载 只考虑板荷载4冲切,敦切相关问题有限元计算结果中，验算桩对板的冲切，如果板厚不够, 程序给出建议板厚值432)711桩筏有限元桩冲切板计算结果-2.程序计算说明：-(1 )规范中，柱、墙对筏板基础的冲切抗剪计算相关公 式的应用都有一定的应用范围，但在实际工程中存在大 量规范公式不包含的应用，如异形柱对筏板的冲切、长 的墙肢对筏板的冲切抗剪等。-(2)为了方便用户，程序对规范相关公式的应用做了适 当扩充，对于各种类型柱和墙都给出了计算结果。-(3 )这种扩展应用的计算结果仅供用户参考，用户不应 盲目采

19、用，应在明了其计算原理的情况下认真审核决定。-3.筏板冲剪计算中基底净反力Po的计算: ( 1 )筏板上总的竖向荷载设计值除以筏板面积;-(2 )中间有子筏板时，程序自动扣除子筏板的面积及其 上面的荷载再求P。； ( 3 )求出的P。与修正后的地基承载力作比较，两者取 小值；-13ElSfafinfiQ子筏板 4.单墙冲板与多墙冲板计算的条件:(1)单墙，每个墙肢长厚比必须小于8,即要满足短 肢剪力墙的尺寸条件；单墙冲板计算结果显示(2)多墙，每个墙肢满足上述条件外，每个墙肢另外一 端没有其他的墙与之相连，每个墙肢除梁端节点外，中间 没有其他节点；多墙冲板计算结果显示注意：若工程中没有符合上述

20、2个条件的墙，程序不进行 计算，计算结果也只输出空文本。 5.新地基规范关于冲切、剪切计算的内容整:建筑地基基础设计规范GB50007-20118.2.9当基础底面短边尺寸小于或等于柱宽加两倍基础有效高度时，应按下列公式验算柱与基础交接处截面受剪承载力：F本材KW0.7/VKA。(8.2. 9-1)队=(800/扁(8.2.9-2)柱与基SH交接处（b）基础变价处图8.2.9验算阶形基础受剪切承载力示意柱下独立基础的冲切与剪切Figure 9.2 Shear failure in a spread footing loaded in a laboratory (Talbot, 1913), O

21、bserve how this failure actually is a combination of tension and shear.SHEAR failure【建议：为了安全】中国建筑科皆研院China Academy of Building ResearchP jPwi筏板布置-(1)筏板几何关系:a.包含关系C.部分重叠关系b.完全独立(A、B距离不能靠 得太近，否则，有 限元计算的时候网 格划分可能会出错)Uv81 #i郦X i Il Eml Liiii子筏板布置的用途a.局部加厚（如主裙楼结构）裙厂主楼b.伐板局部下凹（如积水坑、电梯井等）1r 、r 、r 、r1/电梯井I

22、/I久局部特殊荷载C.局部加载（如筏板局部有特殊荷载， 可以通过加子筏板，再通 过加筏板荷载实现）金中国建筑科修研究院China Academy of BuildinqR. f有限兀计算的网格划分-（1 ）尽量保证划分单元为规则的四边形单元，算出的配筋 合理性较高。-（2）单元尺寸程序默认为2m，大部分工程应该都是可用的。 少数工程网格划分不通过或者配筋不合理时可以调整。-（3 ）若筏板中凹角较多，则应该选择凹角预先处理，网格 划分的成功率会更高一些。网格划分依据9所有底层网搭线r布置构件（墙、梁、振带）的网格线布置构件（墙、梁、板带）的网格统及桩位有限元网格控制边长（M）2r采用新方法加密网

23、格 r凹角预先处理f有梁无板日嫩梁单元计算网格场分依据I所有底层网格线有限元网格控制边长血）|2w采用新方法加密网格r凹角预先处理p湾虑墙上洞口Eg3单兀划分带来的无法计算令DDDVBO矿:.：wu mm即国建筑科建研究院China Academy of Building Research二 ， Alim，ATT LEg4 :部分桩承台不能选择上柱墩对筏板基础抗冲切能力的影响柱墩属性 柱墩类型刚性柔性上柱墩提高提高下柱墩无提高稔入牲域尺寸（皿）： 殖定 取消 |柱墩尺寸柱墩立面桩间土反力如何考虑？以多少比例考虑？复合地基=1_ h桩间土反力分担大约10% 均匀布桩与非均匀布桩iinii 金如何

24、合理采用有限元计算值进行工程配筋？单元平均的够*械单元内鸳拒悲力统计愀据c最大值r平均直jdll 基床系数的合理选取，如何理解各种方法数值的差异性？是否考虑上部结构刚度？Winkler模型与基床系数K皿俨F反方QI皿皿皿反力 皿H皿皿J-反力食）（A）（Q侧面无摩阻力的土柱弹黄钵系柔性基础下的弹鳌地基模型刚性基珊下的弹黄地基模型图文克尔地基模型示意p = K x s严格符合Winkler模型的实际地基是不存在的单位面积地表面上引起单位下沉所需施加的力。基床反力系数K值的影响因素基床反力系数K值的大小与土的类型、基础埋深、基础底面积的形状、 基础的刚度及荷载作用的时间等因素有关。试验表明,在相同

25、压力作用下, 基础随基础宽度的增加而减小，在基底压力和基底面积相同的情况下，矩形 基础下土的K值比方形的大.对于同一基础，土的K值随埋置深度的增加而增 大。试验还表明，粘性土的K值随作用时间的增长而减小。因此，K值不是 一个常量，它的确定是一个复杂的问题。图I ：静载试验法得到的P-S曲线基床反力系数K值的计算方法(a)静载试验法静载试验法是现场的一种原位试验，I通过此种方法可以得到荷载一沉降曲线I(即P-S曲线)，如下图：基床反力系数K值的计算方法P 一 P根据图1所得到的P-S曲线，则k值的计算公式如下：K =LS 2 - S1P2、P1分别为基底的接触压力和土自重压力S2、S1分别为相应

26、于P2、P1的稳定沉降量静载试验法计算出来的K值是不能直接用于基础设计的，必须经太沙基 修正后才能使用，这主要是因为此种方法确定K值时所用的荷载板底面积远 小于实际结构的基础底面积，因此需要对K值进行折减的缘故。从公式（1）可以看出，P2-P1 和S2-S1实际上就是在试验中所施加的 荷载及其引起的稳定沉降量。其计算出来的K值就是地基的弹簧刚度。基床反力系数K值的计算方法(b )按基础平均沉降Sm反算用分层总和法按土的压缩性指标计算若干点沉降后取平均值Sm ,得K=p/ Sm式中P为基底平均压力，这个方法对把沉降计算结果控制在合理范围内是 非常重要的。用这种方法计算的k值不需要修正，JCCAD

27、在“桩筏筏板有限元 计算中使用的就是这种方法。(c )经验值法JCCAD说明书附录二中建议的K值基床反力系数经验值法取值基床反力系数K的推荐值地基一般特性土的种类K(KN / m3)松软土流动砂土、软化湿土、新填土 流塑粘性土、淤泥及淤泥质土、有机质土1000-50005000-10000中等密实土粘土及亚粘土:软塑的 可塑的轻亚粘土:软塑的 可塑的砂土:松散或稍密的 中密的 密实的碎石土:稍密的 中密的黄土及黄土亚粘土10000 - 20000 20000-40000 10000 - 30000 30000 - 50000 10000-15000 15000-25000 25000-4000

28、0 15000-25000 25000-40000 40000 - 50000密实土硬塑粘土及粘土 硬塑轻亚土 密实碎石土40000 - 10000050000 - 10000050000 - 100000极密实土人工压实的填亚粘土、硬粘土100000 - 200000坚硬土冻土层200000 - 1000000岩石软质岩石、中等风化或强风化的硬岩石 微风化的硬岩石200000 - 10000001000000-15000000桩基弱土层内的摩擦桩穿过弱土层达密实砂层或粘土性土层的桩 打至岩层的支承桩10000 - 50000 5000-150000 8000000摘自本院地基所(TJ774

29、)修改序号16“筏式基础的设计和计算”专题报告的附件之二岩石K大硬土 K中软土 K小如何合理确定K值已知沉降算K值JCCAD软件在“桩筏筏板有限元计算”中，K值的计算公式为:总面荷载值（准永久值）板底土反力基床系数建议（kN/m3）=“平均沉降JCCAD在桩筏筏板有限元计算”中K值的计算结果6.其他常见基础问题案例PKPM新旧版本计算结果迥异 A.FL ,F18伊标准组合下最大反力图 桩最大反力（kN） 土最大反力（kPa）PKPM VL3研算结果标准组合下最大反力图PKPM V2.l计算结果桩最大反力（kN）土最大反力（kPa）（括号内为组合号）桩反力=桩承载力=00. 000 (kN)同样

30、的模型为何用不同版本计算结果差异如此之大？寻找原因看荷载基础布置参数桩筏有限元模型参数沉降计算系数变形-应变-应力-受力（反力）HEWImiU 的，ntu 用光标点泸要修改的项目确定返回匕 筏板1）平均沉降试算结果群桩沉降放大系数|Tm板底土反力星床系数建议Wm3）|6?000r基床系数是否眦值给板总面荷载值魇永久值）（Wm%）|251.416附加面荷载值 国/2）190.22平均沉降si(mm)78. 47等效作用法沉P|S2Gnm）6.68压缩深度Gn)11.70PKPM上海规范沉降路Gnm)22.53压缩深度血）11.70V2-1版本S1/S211.74说明筏板底面阳血2）:857.31

31、桩数:133等代域星法为椎基规范握供的桩承台沉降方法； 用户可调整单桩刚度，群桩沉降袖大系教及板底 土反力基床系数来修改平均沉降。说明点取消将不再对计算值进行调整|确定取消|帮助标准组合下最大反力图址惠十+悬+石市饪Mr*如 AM)PKPM V2.1标准组合下最大反力图桩最大反力(kN) 土最大反力(kPa)PKPM V1.3案例Eg9 抗拔桩新旧版本计算差异大即国建筑科建研究院.13AOT 0;rL.fc u o0=-j 1EI-JnQ睁 moAhi IN金由恩墅出既鎏 问题表述此为抗拔桩模型，考虑水浮力作用下，V1.3 与V2.1版本差异相差一倍左右。原因何在？设计中如何取用？V1-3量木

32、反力图Lt金P荷散选择I SAT雁标 犯AT此百 qSAT此;远 5SATWEM 6SATWES TSATWEH bsatwsE gw 3 拯i 10623 喜 1S633 标IS. 疟1 FXFxFKyoB 口管网R%Rl瓯风局网a.1 .L辰+ - - + + - - c(_FB=re_re一a.亲* *计算结果席 脚摩敦ZFLTXT r 板沉f锻 iiisooi. t 广最大辰力图ZFFL T r桩伸切力囹颂lt 广梁板亶拒图ZFBM T C诙板剪力图ZFEQ.T 广配前里囹ZFfJ-TL桩值扈图ZJK,T 厂板信息囹P_iK.T L 荷载信息HZX OUT取消E E E E E CzJ

33、 E E E E E E E E E E E E E EATATATATATATATATATATAT虹ATATATATATATAT虹ssssssssssssssssssss S9DI234557 89-01234567-a3计算结果准湛湛KI KI KI _q _qIn卷莹竖SSSSS+叶对y+厂模型会数ZF1 TIT尸板沉P够MS001.TG最大反力图ZFFL TL最小辰力囹ZFLL.TC桩:申切力图ZDFL.T C灌板毫拒图ZFEM.T 广梁枢剪力圈ZFEQ.T 氓筋重圄ZFFJ T 厂 桩信息囹ZJtkT 厂板信息圈PJK T荷载信息m.oirr碰定取消P jPMil ij I 金即国建筮科修研究院China Academy of Building Research V2.1版本中荷载加入考虑了竖向地震 新旧版本对于考虑水浮力后的算法不 同导致结果迥异。建议设计中采用V2.1的计算结果。案例Eg局部区域桩反力值超限I 金即国建筮科修研究院China Academy of Building Research回口*=山Li回4口uIJ(Pfl回L_为不合理匚IPciLJH71 却结果合理n 口 中 回 m It础形式1-配筋认iiIl1口 TrEt- Ekdtiarr- t- 区域