煤矿总工程师技术手册(V1)

1、煤矿总工程师技术手册2009 05 16 第9篇 矿井供电、排水、压风目 录1矿井供电11.1矿井供电标准及规范11.1.1煤矿供电相关标准11.1.2电能质量相关标准11.1.3无功相关规范11.2矿井供电技术11.2.1矿井供电结线方式11.2.1.1系统网络结构的基本方式11.2.1.2矿井变电所常用接线方式31.2.2矿井电网中性点接线方式81.2.2.1中性点不接地方式81.2.2.2中性点经消弧线图接地方式101.2.2.3中性点直接接地方式111.2.3负荷计算121.2.3.1负荷曲线121.2.3.2负荷估算的方法141.2.3.3负荷计算的方法291.2.3.4矿井负荷的确

2、定及主变容量的选择341.2.3.5无功补偿容量计算361.2.4短路计算381.2.4.1短路电流的基本概念381.2.4.2短路电流的暂态过程391.2.4.3无限大容量电源系统短路电流计算491.2.4.4有限大容量电源系统短路电流计算611.2.4.5大容量电动机对短路电流的影响641.2.4.6不对称短路电流计算671.2.4.7短路电流的电动力效应和热效应801.2.5高压电器设备选择原则821.2.5.1概述821.2.5.2母线的选择971.2.5.3母线支柱绝缘子及穿墙套管选择1091.2.5.4高压开关设备的选择1141.2.5.5限流电抗器的选择1191.2.5.6电流互

3、感器的选择1231.2.5.7电力架空线路与电力电缆截面的选择1341.2.5.8变压器的选择1451.2.6低压设备选择原则1491.2.6.1刀开关、熔断器与低压断路器的选择1521.2.6.2接触器、磁力起动器及热继电器的选择1631.3矿井地面供电1651.3.1矿井地面供电系统1651.3.1.1供电电压的选择1661.3.1.2电力负荷分级及对供电的要求1671.3.1.3电力负荷对供电的基本要求1691.3.1.4矿井地面变电所1701.3.2地面供电设备1711.3.2.1开关设备1711.3.2.2电力变压器1791.3.2.3导线1811.3.2.4互感器1821.3.3继

4、电保护1851.3.3.1继电保护运行设置的基本原则1851.3.3.235kV、110kV矿区主变保护1881.3.3.33-10kV配电变压器保护1931.3.3.46kV线路保护1961.3.3.56kV电力电容器保护2021.3.3.66k母线与联络开关保护2071.3.3.7高压电动机保护2091.3.4自动装置（重和闸和备用电源自动投入）2141.3.4.1自动重合闸在电力系统中的作用2141.3.4.2对自动重合闸装置的基本要求2161.3.4.3自动重合闸的动作时限应符合以下要求：2161.3.4.4110kV及以下双侧电源线路的自动重合闸装置，按下列规定装设：2161.3.4

5、.5双侧电源送电线路置合闸的方式及选择原则2171.3.4.6备用电源自动投入2191.3.5无功补偿与谐波治理设备2211.3.5.1无功补偿介绍2211.3.5.2并联电容器补偿无功功率的原理2221.3.5.3静止无功补偿装置2241.3.5.4谐波的危害介绍2311.3.5.5LC滤波器2311.3.5.6有源滤波器（APF）滤波2331.3.5.7混合谐波滤波器（AHF+PHF）滤波2351.3.6过电压及其保护（大气过电压、操作过电压、内部过电压）2351.3.6.1外部过电压2361.3.6.2内部过电压2371.3.6.3过电压的抑制2391.3.7变电所与线路的防雷2401.

6、3.7.1输电线路防雷2401.3.7.2变配电所防雷2431.4矿井井下供电2461.4.1井下供电系统2461.4.2防爆电器选择2571.4.3井下供电设备2611.4.3.1矿用变压器2611.4.3.2矿用隔爆型高压配电箱2641.4.3.3矿用低压配电开关2691.4.3.4矿用隔爆型移动变电站2751.4.3.5矿用电缆2831.4.4继电保护2901.4.4.1井下漏电保护2901.4.4.2矿井过流保护3091.4.4.3井下监视线保护3341.4.5保护接地3381.4.6杂散电流的危害与防治3441.4.6.1杂散电流的概念3441.4.6.2杂散电流的危害3451.4.

7、6.3与煤矿杂散电流防治相关的标准3501.4.6.4杂散电流的防治措施3501.4.6.5杂散电流的监测3521.4.6.6杂散电流自动监测系统3601.4.7静电的危害及预防3601 矿井供电1.1 矿井供电标准及规范1.1.1 煤矿供电相关标准1煤炭安全规程电气部分（2006）1.1.2 电能质量相关标准1电力系统频率允许偏差 （GB/T 159451995）2电压波动和闪变 （GB 1232690）3公用电网谐波（GB/T 1454993）4供电电压允许偏差（GB 1232590）5三相电压允许不平衡度（GB/T 155431995）6暂时过电压和瞬态过电压（GB/T 18481200

8、1）1.1.3 无功相关规范1国家电网公司电力系统无功补偿配置技术原则（国家电网生2004435号）2电力系统电压和无功电力管理条例（能源电198818号）3电力系统电压和无功电力技术导则（SD325-89）3631.2 矿井供电技术1.2.1 矿井供电结线方式供电系统结线是指由各种电气设备及其连接线构成的电路，其功能是汇集和分配电能。结线中的母线又称汇流排，它实质上是电源线路或变压器与多个用户馈出线的连接处，表现为电路中的一个节点，起集中和分配电熊的作用。电力系统长期的运行实践表明，认识和掌握以下几种基本供电系统的结线方式是十分重要的。1.2.1.1 系统网络结构的基本方式放射式、干线式和环

9、状式是系统网络结构的几种基本方式。1放射式1）单回放射式。如图911所示为单回放射式结线，它适于向三级或二级小负荷或某些专用设备供电。这种结线方式的优点是：系统简单、运行维护方便。缺点是：使用的开关、线路多，供电可靠性较差。图911 放射式结线a单电源单回路；b单电源双回路；c双电源双回路2）双回路放射式。根据所含电源数目，双回路放射式又分为单电源双回路和双电源双回路两种。单电源双回路放射式结线方式如图911b所示。在这种方式中，从一段母线上并列引出两回线路，且每回均由单独的开关控制。这种结线适用二级负荷。例如在由一路电源供电的采区变电所中，它的两台变压器低压侧采用分段母线。正常情况下分列运行

10、，当一台变压器维修或出现故障时，接通母线联络开关，由另一台保证采区的重要负荷供电，或维持必要的生产设备供电。双电源双回路放射式结线方式如图911所示。在这种方式中，从两段母线上各引出一回线路对用户供电。与单回路放射式相比，由于双回路放射式具有两个独立可控的回路，故其可靠性较高。此外，这种结线与单回路放射式相比有较好的灵活性，它既可采用双回路同时运行的方式，使线路上的功率、电压损失减小又可采用一回工作另一回备用的运行方式，使两回互为备用。这种结线方式适用于具有较大容量或一级负荷的供电点，如图911中的主要通风机。由于该方式具有两回电源，故较前述两种方式在可靠性上有了进一步的提高，即当任何一回线路

11、或电源发生故障时，供电均不会中断。至于在负荷侧结线中的进线与母线分段开关是采用断路器，还是隔离开关，要根据用户点负荷出线数量及性质而定。比如在图911c中，由于主要通风机不属于瞬时不能停电的矿山电力设备，故其配电母线可采用隔离开关分段，进线开关为断路器。在一回线路发生故障时，能使其两侧开关均自动切断，投入母线分段隔离开关，由另一侧电源线路继续供电。2干线式干线式结线分直接连接图912 a与贯穿连接图912 b 两种。图912干线式结线a 直接联接式；b贯穿联接式直接连接的结线方式是从一路高压配电干线上直接引出分支线向用户供电，其分支线一般不超过5个，且配电变压器容量不宜超过3000kV

12、3;A。它一般适用于架空线上对三级负荷分散用户配电，也适用于井下电缆线路对多台工作面巷道输送机的供电。与放射式结线相比，直接连接干线式具有回路少、能使高压配电装置数量减少、造价低等优点。但是，当公用的干线发生故障时，全部干线上的负荷供电均中断，故其可靠性差。贯穿连接式结线方式的各用户变电所呈串接形式。由于在连接各用户干线的进出两端均采用了隔离开关，故有可能减少因一段干线故障而引起的停电范围。3环状式环状式结线方式如图913 所示，线路将电能从两段母线或同一电源引出，经过不同路径，由不同方向和地点，引入矿山地面变电所或某负荷点。此种结线方式适用于电源对矿区用户的相对位置居中或较远，而用户间距较近

13、，且负荷相差不很悬殊的供电情况。特别是适用于当初期建设的送电线路和变电所容量不足时，需在其他位置新建变电所的情况。图913环状式结线1.2.1.2 矿井变电所常用接线方式矿井变电所主结线分桥式、单母线、双母线、线路变压器组4种，下面扼要介绍前两种。1桥式结线对具有两回电源进线、断路器和隔离开关组成的、横连跨接的“桥”，将两个“线路变压器组”高压侧连接起来的结线方式。“桥”上的断路器称为“桥开关”。根据跨接桥横连位置的不同，桥式结线可分为“内桥式”、“外桥式”和“全桥式”三类。两台变压器的变电所，可采用桥式结线。1）外桥结线外桥结线方式如图914 a所示，跨接桥连接在变压器断路器QF1和QF2的

14、外侧线路，进线回路只装隔离开关。这种结线对变压器的切换操作是方便的，只需用断路器(QF1与QP2)自动进行即可，但电源进线回路的切换操作却不方便。例如当电源线路WL1故障或检修操作WL1的隔离开关时，需在断路器QFl及QF3断开后方能进行。外桥结线的适用范围是：（1）供电线路较短，线路切换少的变电所；（2）由于某种原因（如负荷变化）要经常切换变压器的变电所；（3）有稳定穿越功率的变电所；（4）出去环网中的变电所；（5）向一、二级负荷供电的情况。2）内桥结线。内桥结线方式如图914 b所示，跨接桥连在变压器断路器(QF1和QF2)的靠变压器侧变压器电源端仅装隔离开关。这种结线方式无疑可提高电源线

15、路运行的可靠性和倒闸操作的灵活性与方便性。图914桥式结线a外桥结线；b内桥结线；c全桥结线内桥结线适用的范围是：（1）电源线路校长(线路故障概率较大)的变电所；（2）不需经常切换变压器且负荷稳定的变电所；（3）没有穿越功率的变电所；（4）处于电网终端的变电所；（5）向一、二级负荷供电的情况。3）全桥结线由前述可知，在内桥结线中，当变压器发生故障时，线路将短时停止工作；而在外桥结线中，当线路发生故障时，变压器将短时停止工作。两种情况下，不能避免用操作客量较小的隔离开关切断空载电路。为了克服上述缺点，在内桥结线的基础上，再增加两个变压器断路器，组成具有5个断路器的全桥结线，如图914 c所示。一

16、般对于电压在35kV、容量在7500kV·A以上，或电压为110kV、容量在31500kV·A以上的两台(三台等)变压器可采用全桥结线。全桥结线操作方便、运行灵活，但它会使占地面积加大，投资增加。4）方案选择。在具体应用上述各种结线方式时，应就技术、经济指标进行综合比较，从中选取合理的主结线系统。一般，矿山地面变电所均有两路电源进线和两台变压器，变压器原方电压为35110kV，副方为610Kv(目前多为6Kv)。按其所在的网络结构划分，有双回高压网上的中途和终端变电所、环网上的变电所、单回开式网上的终端变电所等类型。下面结合这几种类型，简要说明方案的选择。 （1）对于双回高

17、压电网上的中途变电所，一般可选用如图915 所示的单母线分段结线方案。因为对此类变电所通常有两点要求，其一是既保证本变电所的可靠性又保证后续变电所的可靠性；其二是它要兼起开、闭变电所的作用。所以，若按该图结线，则在任一段线路故障时，均可使其余三段线路按并串联方式正常运行，并使线路阻抗比一回线路全部跳闸时要小，即所形成的双回路贯穿式结线，可较好地保持后续变电所的电压质量。对于特大型变电所，当变压器台数较多时，可采用双母线结线。图915双回路高压电网上的中间变电所（2）对于双回高压电网上的终端变电所，可采用内桥（电源线路较长，需经常操作时）或外桥结线（变电所负荷变化较大，需经常切换电源变压器时）。

18、若变电所内有3台变压器，可采用扩大内(外)桥结线。（3）对于环形电网上的变电所，为了减少环形电网的解环次数，且尽量减少环内断路器的数目，以采用外桥结线为宜。当变电所内有三台变压器时，可采用扩大外桥结线。 （4）对于单回线开式电网上的终端变电所，可采用如图916 所示的“线路一变压器组”结线方式，即只有单侧电源、单回线路且变电所只装有一台变压器的结线方式。当负荷分别为二、三级时，采用这种结线具有结构简单、使用设备少、投资省、基建快等优点，但因其在线路或变压器故障或检修时均要停电，其可靠性较差。图916线路一变压器组结线2单母线结线在单母线结线方式中，进、出线均设有旨在切断负荷与故障电流的断路器，

19、并没有与母线连接的“母线隔离开关”和与线路连接的“线路隔离开关”。其中，前一种隔离开关用来在检修断路器时隔离母线，而后一种则用来防止在检修断路器时从用户侧反向送电，或防止雷电过电压侵入，从而保证维修人员和设备的安全。单母线结线又分为分段和不分段两种形式。1）单母线不分段。单母线不分段结线方式原理如图917a所示。这种结构虽有线路简单、配电装置造价低的优点，但在性能上却不够灵活与可靠，特别是在处理母线系统故障或检修时，因需全线停电，故其一般只适用于小容量的用户。这里，母线系统是指由线本身与其隔离开关构成的系统。2）单母线分段。为克服单母线不分段结线工作可靠性和灵活性差的缺点，可根据电源的数目、功

20、率、电网的结线情况，将母线分成若干段，这就形成了单母线分段结线方式。在这种方式中，通常每段接一或两个电源，其引出线分别接到各段上，并使各段引出线电能分配尽量与电源功率相平衡且尽量减少各段之间的功率交换。单母线分段结线又分为隔离开关分段的和断路器分段的两类，前一类的结线如图917b所示，适用于由双回路供电的、允许短时间停电的二级负荷用户；后一类的结线如同图917c所示，适用于一级负荷用户较多的情况。图917 单母线接线a不分段；b隔离开关分段；c断路器分段在采用隔离开关分段的情况下，各段可分列或并列运行。一般多采用分列运行方式，只有在一路电源送电时，隔离开关方可投入运行。在采用断路器分段的情况下

21、，由于断路器除具有分段隔离开关的作用，能实现切断负荷电流或故障电流的功能外，还可在继电保护配合下，实现自动分、合闸。故在母线系统检修或故障时，以避免全部停电。不管采用何种开关分段，在检修母线或电源系统故障时，单母线分段结线方式都不能避免使故障段母线的用户停电。对用断路器分段的单母线接有二级用户较多又无备用电源时，为避免长时停电造成较大经济损失，通常在变电所装备用母线来解决(即旁路母线或双母线)，这比装负荷备用线路能节约有色金属与投资。1.2.2 矿井电网中性点接线方式电力系统中性点运行方式包括三种：中性点不接地方式，中性点经消弧线图接地方式，中性点直接接地方式。前两种可合称为中性点非有效接地方

22、式，属小接地电流系统；后一种称为中性点有效接地方式，属大接地电流系统。中性点不同的运行方式，在电网发生单相接地时有明显的不同，因而决定着系统保护与监测装置的选择与运行。各种接地方式都有其优缺点，对不同电压等级的电网亦有各自的适用范围。1.2.2.1 中性点不接地方式我国310kV电网，一般采用中性点不接地方式。这是因为在这类电网中，单相接地故障占的比例很大，采用中性点不接地方式可以减少单相接地电流，从而减轻其危害。中性点不接地电网，单相接地电流基本上由电网对地电容决定，其电路与相量关系如图918所示。图918中性点不接地方式的电力系统（a）电路图；（b）相量图系统正常运行时，三相电A压对称，三

23、相经对地电容入地的电流相量和为零，没有电流在地中流动。各相对地电压就等于相电压。系统发生一相接地时，例如C相接地，如图918（a）所示。此时C相对地电压为零，而A相对地电压，B相对地电压，如图918 （b）所示。这表明，中性点不接地电网当发生一相接地时，其余两个非故障相相电压将升高到线电压，因而易使电网绝缘薄弱处击穿，造成两相接地短路。这是中性点不接地方式的缺点之一。C相接地时，电网的接地电流（电容电流）应为A、B两相对地电容电流之和。取电源到负荷为各相电流的正方向，可得 (911)由图918（b）可知，相位超前90°，在量值上，由于，而=，故得 (912)即一相接地的电容电流为正常

24、运行时每相对地电容电流的3倍。对于短距离，电压较低的输电线路，因对地电容小，接地电流小，瞬时性故障往往能自动消除，故对电网的危害小，对通讯线路的干扰也小。对于高电压、长距离输电线路，单相接地电流一般较大，在接地处容易发生电弧周期性的熄灭与重燃，出现间歇电弧，引起电网产生高频振荡，形成过电压，可能击穿设备绝缘，造成短路故障。为了避免发生间歇电弧，要求310kV电网单相接地电流小于30A，35kV及以上电网小于10A。因此，中性点不接地方式对高电压、长距离输电线路不适宜。应该指出，中性点不接地电网发生单相接地时。三相用电设备的正常工作并未受到影响。从图918（b）可以看出，电网线电压的相位和量值均

25、未发生变化，因此三相用电设备仍可照常运行。按我国规程规定，中性点不接地电网发生单相接地故障时，允许暂时继续运行两小时。如企业有备用线路，应将负荷转移到备用线路上去。经两小时后接地故障仍未消除时，就应该切除此故障线路。对于危险易爆场所。当中性点不接地电网发生单相接地故障时，应立即跳闸断电，以确保安全。1.2.2.2 中性点经消弧线图接地方式当电网单相接地电流超出上述要求时，可采用中性点经消弧线圈接地的运行方式，如图919 所示。图919中性点经消弧线圈接地的电力系统（a）电路图；（b）相量图消弧线圈实际上就是铁芯线圈式电抗器，其电阻很小，感抗很大，利用电抗器的感性电流补偿电网的对地电容电流，可使

26、总的接地电流大为减少。设电网C相发生单相接地，则流过接地点的电网电容电流为： (913)消弧线圈的电感为L，其流过的电流为因与相位差，如果选择消弧线圈使和的量值相等，则可达到完全补偿，其条件为： (914)故得：L= (915)完全补偿对熄灭接地电弧非常有利。但由于电网中具有线路电阻、对地绝缘电阻、接地过渡电阻及变压器和消弧线圈的有功损耗等，即使电容电流被完全补偿，故障点还是会流过一个不大的电阻电流。这种接地方式在正常运行时，如果三相对地分布电容不对称，或发生一相断线时，可能出现消弧线圈与对地分布电容的串联谐振，这时变压器中性点将出现危险的高电位。为此，消弧线圈一般采用过补偿运行，即选择参数使

27、电感电流大于电容电流，这是该接地方式的缺点之一。此外，因要根据运行电网的长短来决定消弧线圈投入的数量或调节其电感值，故系统运行较复杂，设备投资较大，实现选择性接地保护也比较困难。与中性点不接地方式一样，中性点经消弧线圈接地方式当发生单相接地时，其它两相对地电压也要升高到线电压，但三相线电压正常，也允许继续运行两小时用于查找故障。1.2.2.3 中性点直接接地方式图9110 是中性点直接接地方式电网在发生单相接地时的电路。这种单相接地，实际上就是单相短路，用符号表示由于变压器和线路的阻抗都很小，故所产生的单相短路电流比线路中正常的负荷电流大得多。因而保护装置动作使断路器跳闸或线路熔断器熔断，将短

28、路故障部分切除，其它部分则恢复正常运行。图9110中性点直接接地的电力系统该类电网在发生单相接地时，其它两相对地电压不会升高，因此电网中供用电设备的绝缘只需按相电压考虑，这对于110kV及以上的高压、超高压系统有较大的经济技术价值。高压电器特别是超高压电器，其绝缘是设计和制造的关键，绝缘要求的降低，实际上就降低了造价，同时也改善了高压电器的性能。为此，我国110kV及以上的高压、超高压系统均采取中性点直接接地的运行方式。对于380220V低压配电系统，我国广泛采用中性点直接接地的运行方式，而且引出有中性线N和保护线PE。中性线N的功能，一是用于需要220V相电压的单相设备，二是用来传导三相系统

29、中的不平衡电流和单相电流；三是减少负荷中性点的电位偏移。保护线PE的功能，是防止发生触电事故，保证人身安全。通过公共的PE线，将电气设备外露的可导电部分连接到电源的接地中性点上，当系统中设备发生单相接地（碰壳）故障时，便形成单相短路，使保护动作，开关跳闸，切除故障设备，从而防止人身触电。这种保护称保护接零。按新的国家标准规定，凡含有中性线的三相系统，通称为三相四线制系统，即“TN”系统。若中性线与保护线共用一根导线一保护中性线PEN，则称为“TN-C”系统；若中性线与保护线完全分开，各用一根导线，则称为“TN-S”系统；若中性线与保护线在前段共用，而在后段又全部或部分分开测称为“TNCS”系统

30、。1.2.3 负荷计算1.2.3.1 负荷曲线在电力系统中，用电设备所需用的电功率称为电力负荷，简称负荷。功率是表示能量变化速率的一个重要物理量。通常，电功率又分为有功功率、无功功率和视在功率。负荷有时也用电流表示。目前，供电部门分配的负荷指标是每小时平均有功功率，而不是视在功率。但对变电站(或配电所)的变压器或其它电器设备则常以视在功率为限额。 不论是一台用电设备，还是一组用电设备，其用电负荷均不可能保持固定不变，它在一昼夜内或一年内均随时间而变化。负荷曲线是用来表示一组用电设备的用电功率随时间变化关系的图形，它反映了用户用电的特点和规律。负荷曲线绘制在直角坐标系内，一般纵坐标表示电力负荷，

31、横坐标表示时间。 负荷曲线按负荷对象分，有企业的、车间的或是某用电设备组的负荷曲线，按负荷的功率性质分，有有功和无功负荷曲线；按所表示负荷变动的时间分，有年负荷曲线、月负荷曲线、日负荷曲线或工作班的负荷曲线。日负荷曲线代表用户一昼夜(24h)实际用电负荷的变化情况。图9111 是某企业的日有功负荷曲线。图9111 a是依点连成的负荷曲线。通常，为了使用方便，负曲线绘制成如图9111 b的阶梯形负荷曲线。图9111日有功负荷曲线日负荷曲线可用测量的方法来绘制。绘制的方法是：先将横坐标按一定时间间隔（一般为半小时）分格。再根据功率表读数，将每一时间间隔内功率的平均值，对应横坐标相应的时间间隔绘在图

32、上，即得阶梯形负荷曲线。其时间间隔取得愈短，则该负荷曲线愈能反映负荷的实际情况。日负荷曲线与坐标所包围的面积代表全日所消耗的电能数。年负荷曲线代表用户全年(8760h)内用电负荷变化规律。企业的年负荷曲线可以根据企业一年中具有代表性的冬季和夏季的日负荷曲线来绘制。图9112 就表示这种年负荷曲线绘制的方法。图9112 a表示某企业具有代表性的夏季日负荷曲线，图9112 b表示该企业具有代表性冬季日负荷曲线，图9112 c是由此绘制约该企业的年负荷曲线。年负荷曲线的横坐标用一年365天的总时数8760h来分格。绘制年负荷曲线时，冬季日和夏季日所占的天数，应视当地的地理位置和气温情况而定。在我国北

33、方，一般可近似地认为夏日165天，冬日200天；而在我国南方，则可以近似地认为夏日200天，冬日165天。图9112 c就假定是绘制我国南方某企业的年负荷曲线。图9112年负荷曲线的绘制上述年负荷曲线反映了企业全年负荷变动与负荷持续时间的关系，所以也称为年负荷持续时间曲线，一般就简称为年负荷曲线。还有另一种年负荷曲线，它是按全年每日的最大负荷（一般取为每日最大负荷的半小时平均值）绘制的，称为年每日最大负荷曲线，如图9113 所示。横坐标依次以全年十二个月份的日期来分格。这种年最大负荷曲线，可用来确定拥有多台电力变压器的企业变电站在一年内不同时期宜于投入几台变压器运行，即所谓经济运行方式，以降低

34、电能损耗，提高供电系统的经济效益。图9113年每日最大负荷曲线从各种负荷曲线上，可以直观地了解负荷变动的情况。通过对负荷曲线的分析，可以更深入地掌握负荷变动的规律，并可从中获得一些对设计和运行有用的资料。因此，负荷曲线对于从事企业供电设计和运行的人员来说，是很有用的。1.2.3.2 负荷估算的方法负荷估算是指在进行矿区总体设计或可行性研究时，对矿区内各企业(或某一项目)的用电负荷的概略计算。在该企业的用电负荷和用电设备的总容量还是一个末知数时，过去是根据类似企业的单耗和设计人员的经验来估算企业的最大负荷，即 (916)式中 企业的最大用电负荷，kW；企业的产品单耗，；Q企业的年产量，t；年最大

35、负荷利用小时。为矿井用电负荷估算的需要，这里介绍两种估算方法。1类似矿井估算法这种估算方法，就是以自然条件大致相同，已生产矿井的实际用电负荷为根据，估算本企业的用电负荷。如条件相同(或相似)，应优先采用这种方法，但在估算中必须避免“刀切”，即总体设计中所有不向条件的矿井，都按一个吨煤电耗的标准进行估算，这样估算出来的用电负荷必然有很大出入。表911至表919列出了我国各种矿井产量和各种自然条件下的实际用电负荷，供总体设计(或可行性研究)时选择。表中虽列出了100多对有代表性的矿井，但在实际选用时，仍可能找不到完全合适的类似矿井，这就必须用计算法来补充其不足。这时首先挑选井型和井深相似矿井，其它

36、部分根据已知条件进行必要修正。表911年产15万t以下矿井各种自然条件和用电负荷实例注：这里所有的小型矿井自然条件均较复杂，未包括自然条件简单的个体和地方小矿井，这种小矿井的用电负荷大大低于本表数值表912年产1530万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表913年产3045万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表914年产4560万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表915年产6090万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表916 年产90120万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表917年产120180万t矿井各种自然条件和用电负荷实例 表918年产180240万t矿井各种自然条件和用电负荷实例表919年

37、产240万t以上矿井各种自然条件和用电负荷实例2已知条件估算法这种方法是利用矿区总体设计(或可行性研究)的已知条件来估算用电负荷，或作为类似矿井估算法的一个补充，调整某一部分的用电负荷，即将某些自然条件出入较大的环节，按本方法进行调整。该方法是在总结多年设计和生产的基础上对某些环节进行了必要的简化后提出来的，可作为设计和规划人员估算用电负荷的参考。矿井生产的实践表明，矿井四大件和井下采、掘、运的用电负荷，一般占矿井总负荷的7080，有的甚至更大。这些负荷仅与矿井产量、瓦斯等级、煤层赋存条件、矿井涌水量及生产机械化水平有关。这些条件在进行总体设计(或可行性研究)时是已知的，因此矿井用电负荷，可根

38、据这些条件进行估算。1）排水负荷的估算排水负荷主要决定于矿井涌水量、开采深度和开拓方式，其用电负荷为： (917)式中 水泵电机计算容量，kW；阻力系数，根据设计矿井的实际统计，竖井为1.051.2；斜井根据倾角大小的不同，一般为1.151.35；露天矿由于垂深小，管路长，阻力系数可达24，甚至更大；水泵排水量的裕度系数，设计造型水泵工况点的排水量，一般为1.42倍的正常涌水量，矿井涌水量大时取小值，小时取大值； 矿井水的比重，一般取1.05；矿井正常涌水量，；井口与井底标高差，m；电动机效率，一般为0.850.93；水泵工况点效率，一般为0.650.85。将上述数据代入后化简，得排水负荷的近

39、似计算公式为：竖井： 斜井： 露天： 排水吨煤电耗则为：竖井： 斜并： 露天： 式中 年排出的矿井总涌水量，m3； 矿井年产量，kt； 吨煤排水电耗，。2）提升负荷的估算提升负荷主要决定于提升量、提升高度和提升方式。根据煤炭工业的实际情况，主井提升多用箕斗或胶带，也有些中小型斜井采用单钩或双钩串车，副竖井多用罐笼，副斜井则用串车，现按不同提升方式将用电负荷估算如下：（1）竖井提升：主井提煤箕斗的用电负荷计算公式为： (918)式中 拉力差，在平衡尾绳提升系统中，其拉力差 矿井提升阻力系数，箕斗为1.15；一次有效提升量，t；小时提升量，t；提升裕度系数，涉及选型一般取1.31.5；一次提升纯运

40、行时间，s；休止时间，s；最大提升速度，根据设计矿井的实际统计，竖井一般取；减速机传动效率，直联为1，一次传动为0.92，二次传动为0.85。将上述数值代入(918)式的箕斗提升的用电负荷近似为： (919)对于副井提升，主要提升量为人员、矸石及材料，其最大拉力差一般出现在提矸时，全天矸石量可按4h内提出来计算用电负荷。当矿井含矸率为X时，则副井提升的用电负荷课用3XP2来表示，竖井提升总负荷可用下式表示： (9110)竖井箕斗提煤总效率在0.30.5之间。矸石大致相同，人员、材料及辅助设备的耗电量课按提升总耗电量的20%30%计算，提升吨煤电耗为： (9111)（2）斜井提升：斜井提升的用电

41、负荷计算公式为： (9112)式中 拉力差，在斜井单钩串车提升时的拉力差为（3）胶带提升：用胶带输送机运煤时其用电负荷为： (9113)式中 提升量裕度系数，一般为1.52；胶带运行阻力系数，一般为0.020.04；胶带运送机单位重量，kg/m；对于国产GDS型胶带运送机，其值在0.250.3之间。同样将上述数据代数(9112)式，胶带运送机的用电负荷为： (9114)3）通风负荷的估算扇风机的用电负荷主要决定于产量、瓦斯涌出量、通风方式即风路长度。由于这些数据的变化规律比较复杂，很难用简单公式表示但根据对200多对矿井的实际调查，即对解放后多年设计工作的分析，矿井通风耗电大致如表9110所示

42、。使用该表时，当瓦斯涌出量大、风路长时取大值，反之则取小值。对瓦斯涌出量接近10m3的特大型矿井而风路又长时，可取瓦斯涌出量较小的高瓦斯大、中型矿井的较低值；相反对瓦斯涌出量较小的高瓦斯片盘斜井，由于风路较短，故可采用低瓦斯矿井的较高值。表9110矿井通风耗电指标4）压风负荷的估算压风负荷的大小，决定于岩石硬度、煤的赋存条件及各矿的使用习惯。根据对200多对矿井的实际调查及多年设计工作经验的积累，压风负荷大致如表9111所示。掘进含矸量的大小决定于煤的赋存条件、开拓方式和采煤方法等多种因素，它是确定风量的重要因素，但不是唯一因素，必须与矿井工作面的岩石硬度和各矿的使用习惯统一考虑，选用合适的用

43、电标准。表9111矿井压风的耗电指标5）井下采、掘、云用电负荷的估算井下采、掘、运用电负荷不仅决定于矿井产量和机械化程度，而且与工作面的产量、运距、运输方式及管理水平有关。根据对设计矿井和生产矿井的实际调查，大致情况如表9112所示。表9112矿井井下采、掘、运的耗电指标选择上述数据时，机械化程度搞、工作面产量小、运输距离长的矿井取上限值，反之取下限值。在上述数据中未包括水力采煤和水力运输。当矿井井下有水力采煤及水力运输时，采、掘、运的吨煤电耗可达4050以上。矿井用电负荷除四大件和井下采、掘、运的用电负荷外，其它用电负荷约占矿井总负荷的20%30%。在估算矿井总负荷时，井下采、掘、运河四大件

44、的用电负荷相加后，需乘以同时系数。在简化计算中，矿井用电总负荷可按负荷大小不同，乘0.951.2的系数，小负荷乘大值，大负荷乘小值。对于矿井的吨煤电耗，由于没有同时系数，各电耗相加后，按耗电量的大小需乘1.21.4的系数，数值大时取小值，小时取大值。1.2.3.3 负荷计算的方法目前，我国设计部门在进行企业供电设计时，经常采用的电力负荷计算方法有：需要系数法、二项系数法、利用系数法、单位电耗法和单位面积功率法等。需要系数法计算简便，对于任何性质的企业负荷均适用，且计算结果基本上符合实际，因此，这种计算方法采用最广泛。尤其对备用电设备容量相差较小，且用电设备数量较多的用电设备组，这种计算方法最为

45、适宜。二项系数法则主要适用于备用电设备容量相差大的场合，如机械加工企业、煤矿井下综采工作面等。利用系数法是以平均负荷作为计算的依据，利用概率论分析出最大负荷与平均负荷的关系。这种计算方法虽理论依据较充分，但由于目前积累的实用数据不多，且计算步骤较繁琐，精确度也并不比前两种方法强多少，所以，目前已逐渐不被采用。最后两种方法常用于方案估算。1需用系数法1）需用系数的含义以一组用电设备来分析需用系数Kd值的含义。设该组用电设备有n台电动机，其额定总容量为（kW）。则当此用电设备组满载运行时，需从电网接用容量：，kW (9115)式中 用电设备组从电网吸收容量，kW； n台电动机的加权平均效率然而，n

46、台电动机同时运行的可能很小。我们可以定义同时运行系数则在最大负荷期间，电网供给该用电设备组的最大负荷为：，kW (9116)考虑到用电设备组在运行时，供电线路上也会引起一些功率损耗，它也必须由电网提供，于是得：，kW (9117)式中 供电线路效率，一般为0.950.98。由式(9116)用电设备组的需用系数： (9118)通过以上分析不难看出用电设备组的需用系数的含义。它标示着用电设备组在投入电网运行时，需从电网实际取用的有功功率所必须考虑的一个综合系数。这个系数是与用电设备组的平均加权负荷系数、同时运行系数、电动机的加权平均效率以及电网供电线路效率等系数有关。2）需用系数法计算电力负荷在确

47、定了设备容量之后，可分别按下列情况按需用系数确定计算负荷。（1）用电设备组计算负荷的确定用电设备组是由工艺性质相同、需用系数相近的一些设备合并成的一组用电设备。在一个车间中，可根据具体情况将用电设备分为若干组，再分别计算备用电设备组的计算负荷。其计算公式为： (9119)式中 、该用电设备组的有功、无功、视在功率计算负荷； 该用电设备组的设备总额定容量，kW，额定电压，V；功率因数角的正切值；该用电设备组的计算负荷电流，A；需用系数，由表9113查得。表9113用电设备的、和（2）多个用电设备组的计算负荷 在配电干线上或车间变电所低压母线上，常有多个用电设备组同时工作，但是各个用电设备组的最大

48、负荷并非同时出现，因此在求配电干线或车间变电所低压母线的计算负荷时，应再计入一个同时系数，具体计算如下： (9120)式中 、为配电干线或变电站低压母线的有功、无功、视在计算负荷；同时系数其值见表9114；该配电干线或变电站低压母线上所接用电设备组总数；、分别对应于某一用电设备组的需用系数、功率因数角正切值、总设备容量；该干线或变电站低压母线上的计算电流，A；该干线或低压母线上的额定电压，V。注意：在计算多组用电设备组的总计算负荷时，为了简化和统一，一般各组设备的台数不论多少，各组的计算负荷均按表9113所列和的值来计算，而不必考虑设备台数少而适当增大和值的问题。表9114工业企业需要时数的同

49、时系数注：1.无功负荷的同时系数一般采用与有功负荷的同时系数相同数值。2.当又全长各车间的设备容量直接计算全场最大负荷时，就同时诚意表中两个同时系数。2二项式法用需要系数法进行负荷计算时，只按用电设备类别乘以不同的需要系数，而对用电设备组中容量最大的几台设备没有单独加以特殊的考虑，因而使计算结果常常偏小。二项式法则额外地计及了几台最大容量用电设备的影响，弥补了需要系数法的缺陷。但有时也可能矫枉过正，使计算结果偏大。二项式法适用于低压配电支干线和配电箱的负荷计算，以及机械加工车间、机械装配车间和热处理车间等用电设备数量较少但容量差别较大的场所。使用二项式法进行负荷计算时，应注意以下各项：1）应将

50、计算范围内的所有用电设备统一按性质分组(不按地点或车间分组)后进行计算。2）不必像需要系数法那样从末端负荷按接线图逐级向前计算，也没有同时系数。3利用系数法该方法利用下式计算负荷： (9121)其中 利用系数，且 最大系数，且由于利用系数和最大系数的数据目前还比较缺乏，所以利用系数法的应用目前还不广泛。1.2.3.4 矿井负荷的确定及主变容量的选择由于井下地质条件、涌水量及工作环境等比较复杂，要准确计算井下电气设备的电力负荷，是一个比较复杂和困难的问题。因此在没有新的较准确的计算方法以前，仍然推荐在设计计算中使用需要系数法来进行井下电力负荷的计算。计算时按以下步骤：（1）先根据井下用电设备布置

51、及用电设备的单台容量大致确定井下设置的变电站的数目(包括固定和移动变电站)。（2）井下采区变电站的负荷可按式(9121)进行计算： (9122)式中 所计算的电力负荷总的视在功率，kVA；参加计算的所有用电设备(不包括备用)额定功率之和，kW；参加计算的电力负荷的平均功率因数；需用系数，按以下两种情况选取。A、单体支架，各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按式(9123)计算需用系数： (9123)式中 最大电动机的功率，kW。B、自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按式(9124)计算需用系数： (9124)（3）井下井底车场等其他变电站的负荷，仍可按式(9122)

52、计算。其所取的各用电设备所需的需用系数即平均功率因数如表9115。表9115井下用电设备的需用系数及平均功率因数表（4）可以较正确计算出用电功率的设备，如提升机、水泵、空压机、通风机及大型强力胶带输送机等的电力负荷，应取其计算负荷。（5）一个采区变电所供给二个及以上工作面的电力负荷，应按式(9125)计算： (9125)式中 同时系数，当供给二个工作面时取0.95，当供给三个以上工作面时取0.9。（6）井下总负荷的计算，考虑到负荷变化较大的采区与负荷较稳定的主排水泵等井下固定设备的区别，为更接近实际，采用二个同时系数按式(9126)计算： (9126)式中 井下总负荷的视在功率，kVA；井下各

53、变电所计算负荷的视在功率之和，kVA；井下主排水泵及其他大型固定设备计算功率之和，kW；井下主排水泵及其他大型固定设备的加权平均功率因数；井下各变电所间的同时系数，取0.80.9；井下主排水泵及其他大型固定设备间的同时系数，只有排水设备时取1，有其他固定设备时取0.90.95。井下总负荷的功率因数应按式(9126)的复数计算，即有功功率和无功功率分别相加后，可求得总负荷的功率因数。1.2.3.5 无功补偿容量计算矿井用电负荷的功率因数(包括主变压器在内)，在变电所一次母线上应达到0.9以上，而矿井自然功率因数均达不到这一要求。其补偿的方法除了在设计中合理选择电动机和变压器容量，减少无功功率的损耗外，般都采用静电电容器和同步电动机进行补偿。1静电电容器补偿使用静电电容器具有投资省、有功功率损耗小、运行维护方便及事故范围小等优点因此在煤矿企业中广泛使用。静电电容器般安装在消耗无功功率大的地方。煤矿企业的主要用电负荷在610kV母线侧，因此静电电容器一般集中设在地面变电所6l0kv母线上。对于低压负荷比较集中的地方如选煤厂、机厂等地点，也可