万达茂高大模板支撑体系施工计算书

1、150mm厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称高区平台新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)43模板支架纵向长度L(m)95模板支架横向长度B(m)45支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准

2、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份四川0.2k=0zst=0.015地区都江堰市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.811fk=0zstw=0.389竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102

3、 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)350小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100 设计简图如下：HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut板模板盘扣式_2平面图.dwg模板设计平面图HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut板模板盘扣式_2纵向剖面图.dwg纵向剖面图HYP

4、ERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut板模板盘扣式_2横向剖面图.dwg横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=

5、1.1max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.73 1=9.722kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/89.7220.22/80.049kNm Mmax/W0.049106/375001.296N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8652004/(38410000281250)=0.029mm max=0.029mmm

6、in200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁截面抵抗矩W(cm3)42.146小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式三等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.730.2=1.

7、997kN/m 因此，q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.2=1.073kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.430.20.924kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0730.92+0.1170.9240.920.174kNm M2q1L12/2=1.9970.152/20.022kNm MmaxmaxM1，M2max0.174，0.0220.174kNm =Mmax/W=0.174106/42146=4.14N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗

8、剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0730.9+0.6170.9240.91.093kN V2q1L11.9970.150.3kN VmaxmaxV1，V2max1.093，0.31.093kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0931000/(23585)0.551N/mm2=1.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.20.813kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8139004/(1008415179.12104)0.24mmmin(

9、L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.8131504/(88415179.12104)0.003mmmin(2l1/150，10)min(2150/150，10)2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2.2主梁计算截面类型(mm)483.2.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(

10、G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.730.22.05kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.21.126kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.430.20.924kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.20.853kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续

11、梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.1260.9+1.20.9240.92.113kN 按三等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1(0.41.126+0.450.924)0.9+2.050.151.087kN RmaxRmax，R12.113kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.8530.90.844kN 按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L +q2l10.40.8530.9+0.8530.150.435kN RmaxRmax，R10.844kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算

12、 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.876106/4730=185.233N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.6691000/45025.194N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.780mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.310mm=min(2100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.186

13、kN，R2=10.132kN，R3=10.48kN，R4=4.896kN 图二 支座反力依次为R1=5.522kN，R2=10.325kN，R3=10.325kN，R4=5.522kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.48kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.1

14、5支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7350=1490mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/15.9=113.208=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.386 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=1.10.61.4(10.0150.91.52/10)=0.003kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max6.186,10.325,10.48,

15、5.522+1.11.350.1543=20.059kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W20.059103/(0.386424)+0.003106/4490=123.187N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=43/45=0.9563 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.389=0.35kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.102

16、=0.138kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54320.35+430.138=329.589kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2

17、GjkB/2=4520.90.1543/(0.90.9)+0.5+2145/2=15468.75kN.m30Mok =31.1329.589=1087.642kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=20.059kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)u

18、mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面

19、积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=20.059kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算

20、根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，A

21、ln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=20.059kN 满足要求！6001000mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称6001000混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001000模板支架高度H(m)43模板支

22、架横向长度B(m)45模板支架纵向长度L(m)95支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份四川0.2k=0zst=0.015地区都江堰市风

23、荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.811fk=0zstw=0.389竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)350新浇混凝土

24、楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）_7_平面图.dwg平面图HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）_7_立面图.dwg立面

25、图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.73141.25kN/m

26、q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1138.016kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10738.0160.152+0.1213.2340.1520.1kNm Mmax/W0.1106/375002.675N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61504/

27、(10010000281250)0.029mmminL/150，10min150/150，101mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39338.0160.15+0.4463.2340.152.457kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14338.0160.15+1.2233.2340.157.111kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92838.0160.15+1.1423.2340.155.846kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.

28、39325.60.151.509kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.154.389kN R3=0.928q2L=0.92825.60.153.564kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁截面抵抗矩W(cm3)42.146小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.457/12.457kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,

29、R4/b = Max7.111,5.846,7.111/1= 7.111kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.457/12.457kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.6/4 =0.045kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1-0.15)=0.631kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1-0.15)=0.631kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.

30、6/2)/21=1.537kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.537kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.457+0.045+0.631+1.537=4.671kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.111+0.045=7.156kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.457+0.045+0.631+1.537=4.671kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中

31、,q右=Max4.671,7.156,4.671=7.156kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.509/11.509kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.389,3.564,4.389/1= 4.389kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.509/11.509kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.15)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.15)=0.

32、425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.6/2)/21=0.64kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.64kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.509+0.03+0.425+0.64=2.604kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.389+0.03=4.419kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.509+0.03+0.425+0.64=2.604kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,

33、q右=Max2.604,4.419,2.604=4.419kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.1560.452，0.57.1560.220.181kNm =Mmax/W=0.181106/42146=4.298N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.1560.45，7.1560.22.013kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0131000/(23585)1.015N/mm2=1.2N/mm2 满足要求

34、！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.4194504/(1009350179.12104)0.056mmminl1/150，10=min450/150，103mm 2ql24/(8EI)4.4192004/(89350179.12104)0.053mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.1560.45,0.3757.1560.45+7.1560.2=4.025kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次

35、为R1=2.627kN,R2=4.025kN,R3=3.313kN,R4=4.025kN,R5=2.627kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.4190.45,0.3754.4190.45+4.4190.2=2.486kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.465kN,R2=2.486kN,R3=2.022kN,R4=2.486kN,R5=1.465kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2

36、)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.164106/4120=39.904N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.409kN max=2Vmax/A=23.4091000/38417.755N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

37、主梁变形图(mm) max0.054mmminL/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.017kN，R2=5.002kN，R3=5.002kN，R4=0.017kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.017/0.6=0.028kN，P2=5.002/0.6=8.337kN，P3=5.002/0.6=8.337kN，P4=0.017/0.6=0.028kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力Nma

38、xR1,R4max0.017,0.0170.017kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P38.337kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h

39、+2ka)=max(1.21500,1000+20.7350)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得：0.386 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)1.10.6 1.4(10.0150.451.52/10)0.001kNm 3、稳定性计算 P10.028kN，P28.337kN，P38.337kN，P40.028kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43

40、(0.9+0.6-0.6/2)/20.45=2.767kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.45=2.767kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.350.15(43-1)max0.028+2.767，8.337，8.337，0.028+2.767+9.35617.692kN fdNd/(A)+Mwd/W17692.182/(0.386424)+0.001106/4490108.323N/mm

41、2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=43/45=0.9563 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.389=0.35kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.102=0.138kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54320.35+430.138=329.589kN.m 参考规范

42、GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4520.90.1543/(0.90.9)+0.5+2145/2=15468.75kN.m30Mok =31.1329.589=1087.642kN.M 满足要求！ 十

43、一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=17.692kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临

44、界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说

45、明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=17.692kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设

46、计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=17.692kN 满足要求！6001200mm梁模板（盘扣式

47、，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称6001200混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001200模板支架高度H(m)43模板支架横向长度B(m)45模板支架纵向长度L(m)95支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小

48、梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份四川0.2k=0zst=0.015地区都江堰市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.811fk=0zstw=

49、0.389竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)350新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依

50、次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）_7_平面图.dwg平面图HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件V12.1OutPut梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）_7_立面图.dwg立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=100

51、0mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.73148.824kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.2145.59kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q

52、21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10745.590.122+0.1213.2340.1220.076kNm Mmax/W0.076106/375002.023N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71204/(10010000281250)0.014mmminL/150，10min120/150，100.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R

53、5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39345.590.12+0.4463.2340.122.323kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14345.590.12+1.2233.2340.126.728kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92845.590.12+1.1423.2340.125.52kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39330.70.121.448kN R2=R4=1.143q2L=1.14330.70.124.211kN R3=0.928q2L=0.92830.70.123.419kN

54、五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁截面抵抗矩W(cm3)42.146小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.323/12.323kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.728,5.52,6.728/1=6.728kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.323/12.323kN/m 小梁自重：q21.11

55、.35(0.3-0.1)0.6/5 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1.2-0.15)=0.78kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1.2-0.15)=0.78kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.6/2)/21=1.537kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)

56、+1.40.73(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.537kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.323+0.036+0.78+1.537=4.676kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.728+0.036=6.763kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.323+0.036+0.78+1.537=4.676kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.676,6.763,4.676=6.763kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.448/11.448kN/m 梁底面板传递给

57、中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.211,3.419,4.211/1=4.211kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.448/11.448kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.15)=0.525kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.15)=0.525kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.6/2)/21=0.64kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5

58、+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.64kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.448+0.024+0.525+0.64=2.637kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.211+0.024=4.235kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.448+0.024+0.525+0.64=2.637kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.637,4.235,2.637=4.235kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.

59、5ql22max0.1256.7630.452，0.56.7630.1520.171kNm =Mmax/W=0.171106/42146=4.062N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6256.7630.45，6.7630.151.902kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9021000/(23585)0.959N/mm2=1.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.2354504/(1009350179.12104)0.054mmminl1/150，10=min45

60、0/150，103mm 2ql24/(8EI)4.2351504/(89350179.12104)0.016mmmin2l2/150，10=min300/150，102mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.7630.45,0.3756.7630.45+6.7630.15=3.804kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.63kN,R2=3.804kN,R3=3.125kN,R4=3.125kN,R5=3.804kN,R6=2.63kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL