车库顶板堆放大模板支撑体系方案

1、车库楼板模板支架体系补充方案 一、工程建设信息 工程名称 ：6#住宅楼等6项（顺义区仁和镇梅沟营村（北侧）地块住宅混合公建项目）； 工程位于北京市顺义区仁和镇梅沟营村，用地东至顺西南路，南至梅香街，西至梅沟营东路，北至顺平路。为住宅、公建混合用地项目。分期建设，本方案为1期。主要功能地上为住宅及配套车库、设备用房等。其中一期由6栋楼组成，分别为4#楼，6#楼，7#楼，8#楼，9#楼，地下车库。分别为6#、9#楼(地上13层，地下2层)，7#、8#楼(地上13层，地下1层)，4#楼地上一层。地下车库部分均为地下二层，上有34m覆土。总建筑面积86538.70平方米，地上建筑面积60375.70平

2、方米，（住宅：57550.00平方米，住宅底商：2187.70平方米），地下建筑面积：26163.00平方米 本工程4#楼：5.50m ，±0.000=34.5，室内外高差0.5M ，6#楼、9#楼、车库： ±0.000=33.500，室内外高差0.3M; 7#、8#楼： ±0.000=32.5，室内外高差0.3M。建设单位为：北京仁和燕都房地产开发有限公司；设计单位为：中国建筑科学研究院；施工单位：南通建工集团股份有限公司；监理单位：北京市顺金盛建设工程监理有限责任公司。 二、楼板模板支撑体系设计 2.1设计说明：根据施工现场场地限制及甲方要求，需考虑在车库顶板

3、上设置6#9#楼大模板堆放区及9#楼施工电梯，大模板堆放区分别设置在车库1段及4段位置，大模板堆放区分2块设置，每块占地面积为30米*30米，为了保护车库顶板面不受大模板吊装破坏，在大模板堆放底部均设置50厚松木板，大模板堆放区醒目标志及安全隔离网。9#楼施工电梯设置在车库11段顶板上部，占地面积为3米*4米。2.1.1第一部分为车库1段及4段大模板堆放区设计，车库1段顶板混凝土浇筑时间为5月29日，大模板堆放时间为6月3日，达到设计混凝土强度50%（即C20强度），预计6月8日顶板混凝土强度能达到设计强度的75%（即C30强度），6月13日顶板混凝土强度能达到设计强度的100%（即C40强度

4、）。车库4段顶板混凝土浇筑时间为5月27日，大模板堆放时间为6月2日，达到设计混凝土强度50%（即C20强度），预计6月6日顶板混凝土强度能达到设计强度75%（即C30强度），6月11日顶板混凝土强度能达到设计强度的100%（即C40强度）。 2.1.2第二部分为施工电梯安装在车库顶板上设计，电梯安装时间计划在8月15日，顶板混凝土强度达到设计强度的100%（即C40强度）。流水段划分图 2.2 车库顶板底部支撑体系设计 顶板模板均采用12 mm厚的多层板，次龙骨用50×100 mm白松木方，间距200300mm，主龙骨地下部分采用双钢管，间距地下部分900mm（局部位置600mm)

5、,立杆为48×3.0碗扣式钢管脚手架，除车库顶板立杆间隔按900mm布置外，立杆布距1200mm，局部900、650、450mm。并保证厚度一致轴跨大于4m，按2起拱，模板四周粘贴海绵胶条堵缝。多层板拼缝处，必须有方木龙骨，不允许悬挑，以防多层板下沉，造成砼面错台。覆膜多层板拼缝采用硬拼缝的方法，原则上不采用粘贴海绵条的方法，对缝隙过大处局部粘贴。为防止顶板砼漏浆，沿房间四周墙壁边钉50×100mm木龙骨，木方背后粘贴5mm厚海绵条并用木楔子顶紧在砼墙面上。 支撑体系采用满堂红碗扣式脚手架，下部设50mm厚垫板，上下层立杆应垂直对中，以保证竖直传力。顶板后浇带的模板必须设成

6、独立体系，并留置清扫口。其楼层模板支设见下图所示：四、设计计算书计算说明：本设计计算分四块考虑，一是车库顶板浇筑混凝土时碗扣架支撑体系需承受的荷载计算；二是车库顶板浇筑完成6天后能够承受的荷载计算；三是碗扣架支撑体系能承受的荷载计算（包括车库顶板钢筋混凝土荷载+大模板堆放荷载+施工活荷载取值）。四是施工电梯给车库顶板所增加的均布荷载。 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20

7、036、SC200/200双吊笼齿轮齿条式施工升降机使用说明书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板支模新浇混凝土楼板板厚(mm)450新浇混凝土楼板单元跨边长L(m)8.4新浇混凝土楼板单元跨边宽B(m)8.1 二、荷载设计施工人员及设备材料荷载标准值Q1k(kN/m2)5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.1风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板

8、支架高度(m)3.25立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)900立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)150立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)450主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑端计算长度(mm)100主梁最大悬挑端计算长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c1.35 设计计算简图如下：模板设计计算平面图模板设计计算立面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)1

9、0000模板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、强度验算 q10×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.

10、45)+1.4×1.35×5 ×1=25.103kN/m M=q1l2/8=25.103×0.32/8=0.282kN·m； M/W0.282×106/375007.531N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.45)×1=11.395kN/m 5ql4/(384EI)5×11.395×3004/(384×10000×281250)0.427mml/250300/25

11、01.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.45)+1.4

12、15;1.35×5×0.37.531kN/m M1q1l2/87.531×0.92/80.763kN·m M2q1L12/2=7.531×0.12/20.038kN·m MmaxmaxM1，M2max0.763，0.0380.763kN·m Mmax/W0.763×106/6400011.914N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.5×7.531×0.93.389kN V2q1L17.531×0.10.753kN VmaxmaxV1，V2max

13、3.389，0.7533.389kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.389×1000/(2×60×80)1.059N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.33.478kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=5×3.478×9004/(384×9350×2560000)1.242mml/250900/2502.25mm;悬臂端maxqL4/(8EI)=3.

14、478×1004/(8×9350×2560000)0.002mml1×2/250100×2/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.3×3.6可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26主梁验算方式简支梁 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k5kN/m2 q10×1.35(G1

15、k+(G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.45)+1.4×1.35×5×0.37.612kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b(0.5+(1.1+24)×0.45)×0.3=3.538kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，R'max0.5q1L0.5×7.612×0.93.425kN 按悬臂梁，R17.612×0.10.761kN RmaxR

16、'max，R1/21.713kN; 正常使用极限状态 按简支梁，R'max0.5q2L0.5×3.538×0.91.592kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=3.538×0.10.354kN RmaxR'max，R1/20.796kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.552×106/5260104.875N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=2×2.665×1000/50610.535N/mm2125N/m

17、m2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.739mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.275mm=100×2/250=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型48.3×3.6立柱截面面积A(mm2)506立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)400斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(900+2×400)/15.9=106.918=180 满足要求！ 查表得，0.555 Mw0

18、×0.9×1.4×k×La×h2/101×0.9×1.4×0.097×0.9×0.92/100.009kN·m Nw0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k+Mw/Lb×max0.15+La/2，La×max0.15+Lb/2，Lb1×1.35×(0.75+(24+1.1)×0.45)+1.4×1.35×5+0.009/0.9×m

19、ax0.15+0.9/2，0.9×max0.15+0.9/2，0.920.834kN f Nw/(A)+ Mw/W20833.726/(0.555×506)+0.009×106/526075.88N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N20.834kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=20.834kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500

20、10-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷

21、载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s<2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7×1&#

22、215;1.57+0.25×0)×1×1520×230/1000=384.21kNF1=20.834kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.

23、2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)×(b+2b)/(ab)1/2=(400)×(300)/(200×100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.35×1×2.449×16.7×20000/1000=1104.475kNF1=20.834kN 满足要求！楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 单元板宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=113

24、40.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=8400mm×450mm，截面有效高度 h0=430mm。计算楼板浇筑每6天后强度，所以需要验算6天、12天、18天.的2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.40m，短边8.40×0.96=8.06m， 楼板计算范围内摆放全钢大模板1200m2（按一栋楼全部大模板使用量计算实际堆料约600m2，计算其最不利时荷载）。最大块板4900*2820，重约1415.73kg平均每平米大模板重约103kg。大模板作用在板上的荷载标准值qGK=103*1200*9.8=1.2 KN/m2可变荷载标准值取qQK=3 KN/m2组合荷载值（实际作用在板上的荷载）Qk=qGK+qQK=1.2+3=4.2 KN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.2*8.4=10.08 KN.m板带所需承担的最大弯矩Mmax=0.0550×ql2=0.0550×10.08×8.12=36.374 kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为32.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到6天后混凝土强度达到53.77%，C40.0混凝土强度近似等效为C21.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc