改二期学府模板支架专项方案

1、浙江汇峰建设有限公司 模板工程专项方案学 府 新 城 二 期 工 程模板工程专项施工方案浙江汇峰建设有限公司2017年 8 月 28 日专项施工方案审批表编号： 学府新城二期 工程， 模板工程 专项施工方案已于 2017 年 8 月 28 日编制完毕，请审批。编制人（签字）： 项目技术负责人（签字）：项目经理（签字）： 年 月 日施工单位审批意见分包单位审查意见：企业技术负责人（签字）： 施工单位（盖章）年 月 日总包单位审查意见：企业技术负责人（签字）： 施工单位（盖章）年 月 日监理单位审批意见专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师（签字）： 年 月 日总监理工程师审查意见：总监理工程师

2、（签字） 监理单位（盖章） 年 月 日注：按必须制定专项方案并进行审批后将该表由施工单位在专项施工前报送(安)质监站备案；涉及需经专家论证审查的工程，还需附论证审查报告。学府新城一期工程 一、工程概况本工程位于绍兴市柯桥区杨汛桥镇展望村。本工程建筑面积为120325.3平方米，其中地下室建筑面积为16312.97平方米，地上建筑面积为104012.33平方米。1、建设单位：绍兴绿邦房地产开发有限公司 2、设计单位：同创工程设计有限公司 3、监理单位：浙江中誉工程管理有限公司 4、勘察单位：华汇工程设计集团股份有限公司 5、施工单位：浙江汇峰建设有限公司二、支撑架搭设 本工程8#23#楼模板支架

3、基础均由混凝土地面承载荷载，基础混凝基础厚度100mm250mm不等，标准层厚度均为10mm，厚度最小为100mm，本工程基础计算参照100mm混凝土。柱模板：以柱子为中心，四周0.8m×0.8m正方形四个角各立一根立杆。梁、板模板：钢管纵横间距不大于1m，底部设扫地杆，每搭设高度2m增设水平剪刀撑，间距不大于4跨设置纵向剪刀撑，对于跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁板，其模板按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度应为跨度的1/10003/1000。全部钢管步距1.8m，上部外延过长时，宜在梁、板底部以下增设水平钢管，图详见柱、梁、板计算书，本计算书承载力满足本工程最大板跨度、梁

4、截面、柱尺寸计算。三、材料准备 1、本工程采用48×3.0钢管内支模架。新钢管具备产品质量合格证、质检证。新旧钢管必须表面光滑平直，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和刻痕的深划道。外径壁厚端面的偏差应分别符合下表,符合质量的用于本工程；对不符合规格质量的坚决退场不用。序号1234项目焊接钢管尺寸钢管端面切斜偏差负管外表面锈深度各种标准外径48壁厚3.0钢管弯曲L1.5m主杆弯曲水平杆斜3m<L<4m4m<L<6.5m允许偏差-0.5-0.5-1.70.505122030新旧钢管都须调查，除刺除锈后刷红丹防锈漆的外防腐严禁在支模钢管上打孔。严禁在支模钢

5、管上打孔。试样所检测项目，符合如今标准。钢材应符合标准，严禁将ø48、ø 51钢管不同管径混用，更不允许两种以上钢管混用。2、钢管支模架扣件采用可锻铸铁扣件，其质量应符合技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用，扣件分直角扣件、回转扣件、对接扣件。3、模板采用夹板，支撑用40×80方木，木材符合木结构工程施工扩验收制度中的承重结构选材标准，材质不宜低于等材。4、符合脚手架安全技术规范。四、配（制作）模根据本工程结构要求，备好所需的木档的板料，制作好各部位结构的模板，确保尺寸的精确，涮好隔离剂，分散堆放。五、支模 1、柱模拼装好各部位断面所需的模板，外周用

6、钢管连接在整体支模架上进行加固，控制好轴线位置，保证垂直度、平整度，断面尺寸及标高达到施工规范要求，在砼浇捣之前预埋好应接筋及各种所需的预留筋，砼浇捣之后进行检查垂直度等情况。2、在支模架上（根据梁断面大小，能使承受自重及施工荷载）适当排列好4×8的松木枋固定。辅设好各部位端面所需的底模，确保轴线位置准确、平直，在跨度大于4m时，按1-3%起拱。拼装好各部位所需的梁侧模，接缝达到施工规范要求，底部采用松木方档进行加固，上部接好断面需求的封口叮当，保持侧板垂直断面准确。必要时梁腰部（除防渗部位）采用铁丝或螺杆进行加固，整体采用拉斜方档进行加固，保证在砼浇捣时不倾斜、不变形。3、平板底模

7、在平稳的支模架上，排列如立杆按设计要求能承受施工中的荷载，并放上4×8的松木木刻，在木坊上铺设多层板，平板保持平整，接缝达到施工规范要求，根据层高的板厚掌握好板底标高。六、支模时应注意的问题： 1、本工程梁、板一次性浇捣，板对支撑架全部进行可靠的连结，形成满堂支模架，板底部采用双扣件。2、模板制作应特别注意梁柱结点及漏浆的处理作为本工程重点解决的问题。3、为加快工程施工进度，本工程现场以标准层计算配备三层用料的木模的钢管、扣件和模板；各地下室顶板以上计算配备二层用木横的钢管、扣件和模板（包括商业房）；各地下室立面砼板计算配套一层用料的木横的钢管、扣件和模板（包括楼梯间）。4、模板每周

8、转一次均应铲除表面残余砼，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的应及时进行修整。5、模板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕后由现场项目技术负责人、质量员和施工员负责进行模板的轴线、标高、垂直、截面尺寸，支撑牢固度的复核，作好书面记录，签证。6、模板安装允许偏差见下表：现浇结构模板安装的允许偏差项 目允 许 偏 差轴 线 位 置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基 础±10柱、墙、梁4，-5层高、垂直全高5m6全高>5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）5 7、支模应按工序进行，模板没固定前，不得进行下道工序。 8、支设立柱模板和实模板时，可使用马凳操作

9、，不准站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。 9、用钢管的扣件搭设双排立杆支架支承梁模时扣件应拧紧，且应抽查扣件螺杆的扭力矩是否符合规定，不够时，右放两个扣件，在原扣件上挨紧。横杆步距按设计规定，严禁随意增大。10、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固。板下横愣与支架连接牢固后进行，U型扣按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。七、模板拆除应注意的问题 1、拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽（坑）土壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时必须采取防范措施，方可下人作业，拆下的模板的支承构件不得在离槽（坑）上口1m以内堆放，并随拆随运。2、拆除板、梁、柱时，

10、严禁在同一垂直面上操作。3、拆除平台，楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。4、拆除时应逐步拆卸，不得成片松动和多撬落或拉倒。5、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。6、建产拆模通知制度，具体由质量员进行掌握，柱模板的拆除应不致缺楞掉角且不少于3天，对梁及板的模板要求砼强度符合下表后方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值板250>2，875>8100梁、拱、壳875>8100悬 臂 结 构275>2100 7、在木工拆模前，对木工进行集中拆模的安

11、全技术交底，并拆模楼层周边用脚手架围护，确保钢管、模板、木板不外穿，起到围护。8、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。楼板木模的拆除，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将四口和临边进行封闭后，才能开始工作。拆除时先拆除钩头螺栓内外钢楞，再用钢钎轻轻撬动木模板，用木锤或带胶垫的铁锤轻锤木模板，把第一块木模板拆下，然后将木模逐块拆除。拆下的木模不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已活动的模板必须一次连续拆除完，方可中途停歇，以免落下伤人。9、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆与拆除立柱同时进行，以免

12、立柱倾倒伤人。八、安全措施 1、防触电安全措施：严禁在钢管上缠绕一切用电线源，对穿过架子的用电线源需有可靠的安全绝缘防护。2、防火安全措施：在架子部位每层视情况设置2-3只干粉灭火机，交派专人维护保养。在架子上严禁吸烟及动用一切明火，电焊、气焊等明火作业需有审批手续（报经项目部安全批准）及可靠的安全防护。外墙转角放置灭火备用砂桶，并张挂明显标志。3、大模板设置操作平台、上下梯道、防护栏杆、自稳架，大模板堆放时，下部垫通长方木，成对堆放。拧紧底脚螺丝，使其有70º-80º的自稳角。遇有大风时，实施与结构连接或多块连接，连接材料为刚性。长期有效的模板亦用刚性材料连接，并固定在建

13、筑物上。4、无支脚的外墙板、内墙板及角模、插板均放置在用钢管搭设的插放架内。插放架的立杆埋入地下不少于500，插放架的高度为构件的2/3以上，上面搭不少于600宽的走道和上下楼道。立杆间设置剪刀撑。上设水平杆，下设扫地杆。构件下端垫木压在扫地杆上。插放架内靠放同一规格的板件，吊装时从两边向内取出。不准从中间抽吊。5、吊运大模板、混凝土料斗、大灰斗等大件时，均使用矢环，不准用吊钩吊运。九、施工管理为圆满完成支模架的安全施工和安全使用任务，其搭设方案由公司质安技术部门审查、审批。其管理方法如下：1、搭设者应熟悉该搭设方案，明确操作要求，安全规定，搭设和拆除的注意事项。支模架搭设人员必须是经过按现行

14、国标特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。2、支模架子搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，交底双方履行签字手续。3、支模架子搭设后，由公司质安部门组织验收，合格后挂合格牌方可投入使用，验收人员须验收单上签字，资料存档。4、严禁酒后作业。5、支模架子工进行施工现场戴好安全帽，扣好帽带，严格遵守“安全生产六大纪律”和“安全生产十不准”。十、木工机械1、使用木工机械必须遵守的一般规定：（1）操作人员应经培训，熟悉使用的机械设备构造、性能和用途，掌握有关使用、维修、保养的安全操作知识，电路故障必须由专业电工排除。（2）作业前应试机，各部件运转正

15、常后方可作业。开机前必须将机械周围及脚下作业区的杂物清理干净，必要时应在作业区铺垫板。（3）作业时必须扎紧袖口，理好衣角，扣好衣扣，不得戴手套。作业人员长发不得外露，男女工必须戴工作帽。（4）机械运转过程中出现故障时，必须立即停机，切断电源。（5）链条、齿轮和皮带等传动部分，必须安装防护罩或防护板。（6）必须使用定向开关，严禁使用倒顺开关。（7）清理机械台面上的刨花、木屑，严禁用水直接清理。（8）每台机械应挂机械负责人的安全操作牌。（9）作业后必须拉闸断电，锁好箱门。2、使用平刨必须遵守下列规定；（1） 必须设置可靠的安全防护装置。（2）刨料时应保持身体平衡，双手操作。刨大面时，手应按在木料上

16、面；刨小面时，手指应不低于料高的一半，并不得小于30。（3）每次刨削量不得超过15。进料速度应均匀，严禁在刨刀上方回料。（4）被刨木料的厚度小于30，长度小于400时，应用压板或压棍推进，厚度小于15，长度小于250的木料不得在平刨上加工。（5）刨旧料时必须先将铁钉、泥砂等清除干净，遇节疤、戗茬时应减慢送料速度，严禁手按节疤送料。（6）两人操作时，进料速度应配合一致。当木料前端越过刀口300后，下手操作人员方可接料。木料刨至尾端时，上手操作人员应注意早松手，下手操作人员不得猛拉。（7）换刀片前必须拉闸断电，并挂“有人操作，严禁合闸”的警示牌。（8）同一台平刨机的刀片重量、厚度必须一致，刀架与刀

17、必须匹配，严禁使用不合格的刀具。紧固刀片的螺钉应相嵌入槽内，且距离刀背不得小于10。3、使用压刨必须遵守下列规定：（1）两人操作，必须配合一致，接送料应站在机械的一侧，操作人员不得戴手套。（2）进料必须平直，发现木料走偏或矢位，应停机降低台面，调整木料。遇节疤应减慢送料速度。送料时手指必须与滚筒保持200以上距离。接料时，必须待料出台后方可上手。 （3）刨料长度小于前后滚中心距的木料，禁止在压刨机上加工。（4）木料厚度差2的不得同进料，刨削吃刀量不得超过3。（5）清理台面杂物时，必须停机（停稳）、断电，用木棒进行清理。 4、使用圆盘锯（包括吊截锯）作业时必须遵守下列规定： （1）圆盘锯必须装设

18、分料器，锯片上方应有防护罩和滴水设备。开料锯与截料锯不得混用。 （2）作业前应检查锯片不得有裂纹，不得连续缺齿，螺丝必须拧紧。 （3）必须紧贴靠尺送料，不得用于过猛，遇硬节疤应慢推，必须待出料超过锯片150方可上手接料，不得用手硬拉。（4）短窄料应用推棍，接料使用刨钩。严禁锯小于500长的短料。（5）木料走偏时，应立即切断电源，停机调整后再锯，不得猛力推进或拉出。（6）锯片运转时间过长应用水冷却，直径600以上的锯片工作时应喷水冷却。（7）必须随时清除台面上的遗料，保持锯台整洁。清除遗料时，严禁直接用手清除，清除锯末及调整部件，必须先拉闸断电，待机械停止运转方可进行。（8）严禁使用木棒或木块制

19、动锯片的方法停机。十一、模板计算板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)6.5模板支架横向长度B(m)4.1 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混

20、凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.15地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(m

21、m)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×1

22、5×15×15/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5 ×1=5.969kN/m q1静=0.9×G(G1

23、k +(G2k+G3k)×h)×b = 0.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)×1=2.819kN/m q1活=0.9×(QQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3

24、k)×h)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)×12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.1×2.819×0.32+0.117×3.15×0.320.059kN·m M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15&#

25、215;0.30.202kN·m MmaxmaxM1，M2max0.059，0.2020.202kN·m Mmax/W0.202×106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×2.61×3004/(100×10000×281250)=0.051mm 0.051mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N

26、/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5×0.3=1

27、.855kN/m 因此，q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3=0.91kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.945kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.

28、4×2.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×0.91×12+0.125×0.945×120.232kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×10.646kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8

29、55×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.250.791kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.232，0.646，0.7910.791kN·m =Mmax/W=0.791×106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625×0.91×1+0.625×0.945×11.16kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.097×1+0.688

30、×3.152.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.855×0.25，0.097×0.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.16，2.228，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.30.843kN/m

31、挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×0.843×10004/(100×9350×256×104)0.183mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.843×2504/(8×9350×256×104)0.017mm2×l1/2502×250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值

32、(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7

33、×1.5×0.31.542kN/m q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.30.975kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b0.9×1.4×1.5×0.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.30.903kN/m 承载能力极

34、限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25×1.542×11.928kN 按悬臂梁，R11.542×0.250.386kN RmaxRmax，R11.928kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max1.25q2L1.25×0.903×11.129kN 按悬臂梁，R'1q2l1=0.903×0.250.226kN R'maxR'max，R'11.129kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN&

35、#183;m) =Mmax/W=0.671×106/4490=149.499N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=2×3.885×1000/42418.326N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.983mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.802mm=2×250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.755kN，R2=6.32

36、8kN，R3=7.097kN，R4=3.956kN 图二 支座反力依次为R1=4.817kN，R2=6.751kN，R3=6.751kN，R4=4.817kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.097kNRc=kc×8=1×8=8kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48×3钢管计算截面类型(mm)48×3钢材等级

37、Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同

38、： 小梁验算 q11×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1×0.3 = 1.462kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.453kN，R26.398kN，R36.726kN，R44.564kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.453，6.398，6.

39、726，4.564=6.726kN f N1/(A)6726/(0.197×424)80.524N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.15×1×1.82/100.061kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max5.453,6.398,6.726,4.564+0.061/1=6.787kN f N1w/(A)+ Mw/W6787/(0.197×424)+0.061×106/449

40、094.84N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1×G×q×H=Max5.453,6.398,6.726,4.564+1×1.2×0.15×2.9=7.248kN f=N/(1A)7.248×103/(0.139×424)=122.981N/mm2=205N/mm2 满足要

41、求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.15×1×1.82/100.061kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1×G×q×H+Mw/lb=Max5.453,6.398,6.726,4.564+1×1.2×0.15×2.9+0.061/1=7.309kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.309×103/(0.139×424)+0.061×106/4490=137.602N

42、/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.9/4.1=0.7073 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.309kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参

43、数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周

44、长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s<2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)&

45、#215;1×1120×80/1000=46.225kNF1=7.309kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=

46、1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)×(b+2b)/(ab)1/2=(600)×(600)/(200×200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kNF1=7.309kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、

47、工程属性新浇混凝土梁名称WKL1（200*500）混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×500模板支架高度H(m)2.9模板支架横向长度B(m)4.1模板支架纵向长度L(m)6.5梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/

48、m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.471地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结

49、构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=200×15×15/67500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=200×15×15×15/1256250mm4 q10.9×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2

50、k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2×0.23.475kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.5×0.23.123kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4

51、15;0.7×2×0.20.353kN/m q21×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b1×(0.1+(24+1.5)×0.5)×0.22.57kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.1×3.123×0.22+0.117×0.353×0.220.014kN·m Mmax/W0.014×106/75001.886N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.

52、677×2.57×2004/(100×5400×56250)0.092mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.1×3.123×0.2+1.2×0.353×0.20.772kN 标准值(正常使用极限状态) R'max1.1q2L1.1×2.57×0.20.565kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值

53、(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q10.772/0.23.858kN/m 小梁自重q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.20.049kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2×(0.5-0.2/

54、2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(0.5-0.1)×0.20.279kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2×(1-0.5)-0.2/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(0.5-0.1)×0.20.279kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q10

55、.565/0.22.827kN/m 小梁自重q21×(0.3-0.1)×0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.1)×(0.5-0.2/2)/2×0.2+1×0.5×(0.5-0.1)×0.20.16kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.1)×(1-0.5)-0.2/2)/2×0.2+1×0.5×(0.5-0.1)×0.20.

56、16kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.291×106/42670=6.809N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax0.689kN max=3Vmax/(2bh0)=3×0.689×1000/(2×40×80)0.323N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.528mmL/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.689kN，R20.689kN 正常使用极限状态 R'10.463kN，R'20.463kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.