花架悬挑板实用模板支撑架方案设计2017.02.25

1、、工程概况 3二、编制依据 3三、飘板模板支撑方案 3四、飘板模板支撑架构造及施工要求 4五、花架飘板模板支撑架计算书 65.1、花架板模板支架参数 65.2、面板验算 81、强度验算 82、挠度验算 105.3、次梁验算 101、强度验算 122、抗剪验算 123、挠度验算 135.4、主梁验算 131、抗弯验算 152、抗剪验算 163、挠度验算 164、支座反力计算 165.5、立柱验算 161、长细比验算 172、立柱稳定性验算（顶部立杆段） 173、立柱稳定性验算（非顶部立杆段） 175.6、可调托座验算 17六、花架梁模板支架参数 186.1、面板验算 191、强度验算 192、挠

2、度验算 216.2、次梁验算 211、强度验算 232、抗剪验算 233、挠度验算 246.3、主梁验算 241、抗弯验算 272、抗剪验算 273、挠度验算 274、支座反力计算 286.4、端支座扣件抗滑移验算 286.5、可调托座验算 286.6、立柱验算 281长细比验算 282、立柱稳定性验算（顶部立杆段） 293、立柱稳定性验算（非顶部立杆段） 29七、工字钢荷载计算书 297.1、计算荷载参数 297.2、脚手架参数 307.3、横向水平杆验算 321、抗弯验算 332、挠度验算 333、支座反力计算 347.4、纵向水平杆验算 341、抗弯验算 342、挠度验算 353、支座反

3、力计算 367.5、扣件抗滑承载力验算 367.6、立杆稳定验算 361、 立杆承受的结构自重标准值Mik 362、构配件自重标准值NG2ki 363、施工活荷载标准值 364、风荷载统计 365、荷载组合立杆荷载组合 376、稳定系数 的计算 377、立杆稳定的验算 377.7、连墙件承载力验算 387.8、悬挑钢梁验算 381、计算简图 382、荷载统计 393、抗弯强度、整体稳定验算 404、抗剪强度验算 405、悬挑钢梁的挠度验算 406、固定钢梁的 U形拉环（或螺栓）强度验算 417、 钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算 418、 悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算 42、工程概况保利

4、花园6-9座屋面花架梁设计了悬挑飘板，悬挑飘板钢筋砼结 构，砼强度等级为C25,其中悬挑板梁的截面尺寸大为 200mM400mm悬挑板厚120mm飘板宽1400mm及 1600mm(连梁外侧距离)。二、编制依据1、根据本工程施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)4、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015；5、建筑工程质量验收统一标准(GB50300-2013；6、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011);7、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011);&建筑施工

5、扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006) 三、飘板模板支撑方案1、由于本工程飘板设计为悬挑钢筋砼结构，飘板模板排架底部 无支撑点，因此该飘板采用外架作支撑体系，然后利用钢管采用三角 形方式悬挑搭设外架，具体布置见支撑架计算书及附图。飘板支模剖面图四、飘板模板支撑架构造及施工要求支撑架除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 的相关要求外，还要考虑以下内容：1、模板支架的构造要求：2、原外架立杆搭设至花架飘板底下 30CM利用外架立杆作为花架飘板的支撑。3、在原外架之间预埋钢管悬挑一根钢管作为大横杆，悬挑两条 立杆到花架飘板底下30CM并与原外架的横杆连成整体，作为花架

6、飘板的支撑立杆。a、立杆之间必须按步距750mm满设双向水平杆，确保两个方向 均有足够的刚度。b 、因为梁和楼板荷载相差较大，所以采用不同的立杆间距，只 在垂直梁的跨度方向不同，平行方向保持相同。4 、在天面层结构板的女儿墙预埋 20直径的圆钢，并用15.5钢 丝绳卸荷。5、整体性构造要求：a、支撑架沿水平悬挑层设置剪刀撑，且需与立杆连接，设置斜 杆层数要大于水平框格总数的1/3 ；b、在斜撑杆的方向设置竖向剪刀撑，使其具有较大的刚度和变 形约束的空间结构层6、支撑架搭设要求：a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不 同的框格层中设置；所有立杆不允许采用搭接方法接长， 必须按照

7、搭 设高度采用截断的整根钢管；b、确保立杆的垂直度偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，不能选用长期使用发生变形的钢管。7、施工使用要求：a、严格按砼浇筑方案组织施工，确保模板支架施工过程中均衡 受载；b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大 荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上堆放。c、浇筑过程中，派人观察支架和支撑情况，发现下沉、松动和 变形情况应及时解决。d、因为支撑体系的横向水平杆是与内架连接的，所以在支模架 搭设及花架层结构顶面砼浇筑时间内

8、，天面层内架保留不能拆除。e、浇筑过程中，悬挑飘板的浇筑不能直接冲在飘板面上，需把 砼放在飘板的边上，利用砂浆把砼铲到飘板模板上面，防止飘板的支 撑因为冲击力过太，发生变形。五、花架飘板模板支撑架计算书5.1、花架板模板支架参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)30楼板边宽B(m)1.6模板支架高度H(n)5.3主梁布置方向平行于楼板长 边立柱纵向间距l a(m)0.75立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距m(m)1.2计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a«mm)200主梁悬挑长度bi(mm)200可

9、调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式普通型模板何载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)500材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格80 X 80次梁类型矩形木楞次梁规格50 X 100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm克隆、山樟平行方向）钢管类型 48 X 3-4- +、亠.何载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa）/架体底部垫板面积A（mA2）0.2是否考虑风何载否架体搭设省份、城市广东（省）肇庆 （市）地面粗糙度类型/5.2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁 侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种

10、情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh/6=1000 X 122/6=24000mm I=bh 3/12=1000 X 123/12=144000mrh1、强度验算A.当可变荷载Qk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：qi=1.2G ik+(G2k+Gk)hb+1.4Q ikb=1.2 X (0.3+(24+1.1) X 120/1000) X 1+1.4 X 2.5 X 仁7.474kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G 1k+(Gk+Gk)hb+1.4 X 0.7Q1kb=1.35 X (0.3+(24+1.1) X 120/1000) X 1+1.4 X 0.7

11、 X 2.5 X 仁6.921kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2= max(7.474,6.921)=7.474kN/m(图4)可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Qk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+Gk)hb=1.2 X (0.3+(24+1.1) X 120/1000) X 仁3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.4 X 2.5=3.5kN3 500(图5)可变荷载控制的受力简图 2 由永久荷载控制的组合：q4=1.35Gik+(G2k+Gk)hb=1.35 X (0.3+(24+1.1) X 120/1000) X 1=4.471kN/

12、mp2=1.4 X 0.7Qik=1.4 X 0.7 X 2.5=2.45kN取最不利组合得：inn imiTi in wmnwijijmw.（图6）永久荷载控制的受力简图(图7)面板弯矩图Mna= 0.307kN m(T =MLaXW=0.307X 106/24000=12.801N/mmw f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(Gk+(Gk+Gk) x h) x b=(0.3+(24+1.1) x 120/1000) x 仁3.312kN/m山山11111川njmwi山加hi山muiiiJiiiiiiT,=：a（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图v =0.211mmC

13、 v =300/400=0.75mm满足要求5.3、次梁验算当可变荷载Qk为均布荷载时：计算简图：111111山111111山加11川山1山1L【L山川1血4JJ、3川4伽）'(图 10)可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：qi=1.2Gik+(Gk+Gk)ha+1.4Q 佃 =1.2 x (0.3+(24+1.1) x 120/1000) x 300/1000+1.4 x 2.5 x 300/1000=2.242kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(Gk+Gk)ha+1.4 x 0.70诟=1.35 x (0.3+(24+1.1) x 120/1000)x

14、300/1000+1.4 x 0.7 x 2.5 x 300/1000=2.076kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2= max(2.242,2.076)=2.242kN/m当可变荷载Qk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+Gk)ha=1.2x (0.3+(24+1.1) x 120/1000) x300/1000=1.192kN/mp1=1.4Q1k=1.4 x 2.5=3.5kN3 5003.500(图 11)可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+Gk)ha=1.352x (0.3+(24+1.1) x 120

15、/1000) x300/1000=1.343kN/mp2=1.4 x 0.7Q1k=1.4 x 0.7 x 2.5=2.45kN2.4502.4501. M31111irir LLUILJl 11,1,11,hl .4J-1-5LJJo1 '厂L1山l册rIbJI1川HIH卜ami沁【乃HI（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算(图13)次梁弯矩图(kN m)Mna= 0.724kN m(T =MmaXW=0.724X 106/(83.333 X 103)=8.686N/mnw f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算72$nn5diiiuiiiuiummiWl（图14）次梁剪力图

16、（kN）Vma= 3.738kN3X 10/(341.3334x 10 x 5 x3T ma=VnaxS/(lb 0)=3.738 X 10 X 62.510)=1.369N/mmfw t = 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Gik+(Gk+Gk)x h) x a=(0.3+(24+1.1) x 120/1000) x300/1000=0.994kN/m1山1山1111111皿1山1山山1 11【L山川1血4-Q00 k4（图15）正常使用极限状态下的受力简图-0 Ofi?-G DO?4翻1fD. 040 I4J-0 040I4900 ,J-Q 10114J（图16）

17、 次梁变形图（mm）v max=0.101mmc v =0.9 x 1000/400=2.25 mm满足要求5.4、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为 4m长，型钢的主梁也不超过4m,简化为四 跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑 主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计 算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/卅；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A. 由可变荷载控制的组合：qi=0.9 x 1.2G

18、 ik+(Gk+Gk)ha+1.4Q ika=0.9 x (1.2 x (0.3+(24+1.1) x120/1000) x 300/1000+1.4 x 1.5 x 300/1000)=1.64kN/mB. 由永久荷载控制的组合：q2=0.9 x 1.35G 1k+(G2k+Gk)ha+1.4 x 0.7Q1ka=0.9 x (1.35 x (0.3+(24+1.1)x 120/1000) x 300/1000+1.4 x 0.7 x 1.5 x 300/1000)=1.604kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2=max(1.64,1.604)=1.64kN此时次梁的荷载简图如下z

19、v如LI（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(Gk+Gk)ha=(0.3+(24+1.1)x 120/1000) x 300/1000=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下1山1山1111111汕山川川1111止山川1血4JL£-Q00_川（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rna=1.624kNR<maX=0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.9 X 1.2g k=0.9 X 1.2 X 38.4/1000=0.041kN/m 则

20、主梁承载能力极限状态的受力简图如下：L 6241.6241.624P. 0411uifLJll 111iiHiirtijmLIs 1引HII1 Jj丄13n(j17和（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：0,0, 984CL 984（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算-uo 如J0.102zaif Fill | 严（图21）主梁弯矩图（kN m）Mna= 0.314kN m(T 二MaXW二 0.314 X 106/(85.333 X 1000)=3.682N/mmi< f= 15N/mm满足要求2、抗剪验算(图22)主梁剪力图(kN)

21、Vma= 2.384kN34T maX=QaS/(lb 0)=2.384 X 1000X 64 X 10/(341.333 X 10 X 8 X 10)=0.559N/mr2 t =2 N/mm2满足要求3、挠度验算(图23) 主梁变形图(mm)v ma=0.219 mm< v =0.75 X 10/400=1.875mm满足要求RZmax=4.57kN4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故:5.5、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,卩1、卩2按JGJ130-2011附录C取用l 01= k 卩 i(h+2a)=1 X 1.257 X (1.2+

22、2 X 500/1000)=2.765ml 02=k 卩 2h =1 X 2.225 X 1.2=2.67m取两值中的大值Io=max(lo1, I 02)=max(2.765,2.67)=2.765m入=l 0/i=2.765 X 1000/(1.59 X 10)=173.925 < 入=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)入 1=l 01/i=2.765 X 1000/(1.59 X 10)=173.925根据入1查JGJ130-2011附录得到© =0.235N=0.9 X 1.2(G 1k+(G2k+Gk)ho)+1.4(Q 1k+Qk)l al b=0.9

23、X (1.2 X (0.3+(24+1.1)X 120/1000)+1.4 X (1+2) X 0.75 X 0.9=4.966kNf=N1/(© A)=4.966 X 1000/(0.235 X (4.24 X 100)=49.807N/mm2 <2(T =205N/mm满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)入 2=l 02/i=2.67 X 1000/(1.59 X 10)=167.925根据入1查JGJ130-2011附录得到© =0.2512=0.9 X 1.2(G 1k+(Gk+Gk)h o)+1.4(Q 1k+Qk)l al b+0.9 X 1.2 X

24、 H X gk =0.9 X (1.2 X (0.3+(24+1.1) X 120/1000)+1.4 X (1+2) X 0.75 X 0.9+0.9 X 1.2 X 5.3 X 0.163=5.899kN2f=Na/(© A)=5.899 X 1000/(0.251 X (4.24 X 100)=55.396N/mm <(T =205N/mm满足要求5.6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=RmaF4.57 kNN=4.57 kN < N=150kN满足要求六、花架梁模板支架参数基本参数混凝土梁高h(mm)400混凝土梁宽b(mm)200混凝土梁计算跨度L(

25、m)5新浇筑混凝土结构层高FH(m)8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板何载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.75垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.75梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250:结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48 X 3.0次梁类型矩形

26、木楞次梁规格50 X 100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm克隆、山樟平行方向)钢管规格 48 X 3何载参数基础类型混凝土楼板地基十类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风何载否架体搭设省份、城市广东(省)肇庆(市)地面粗糙度类型/6.1、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁 侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh/6=1000 X 122/6=24000mrnI=bh3/12=1000 X 123/12=144000mrn1、强度验算A.当可变荷载Q

27、k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：qi=1.2G ik+(G2k+Gk)hb+1.4Q ikb=1.2 X (0.5+(24+1.5) X 400/1000) X 1+1.4X 2.5 X 1= 16.34kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+Gk)hb+1.4 X 0.7Q1kb=1.35 X (0.5+(24+1.5) X 400/1000)X 1+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1=16.895kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2=max(16.34,16.895)=16.895kN/m1山山1111山II山Ill山山血窗1山1111川山山川1山

28、両A I肓.(图3)面板简图B.当可变荷载Qk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+Gk)hb=1.2 X (0.5+(24+1.5) X 400/1000) X 仁 12.84kN/mp1=1.4Q1k=1.4 X 2.5=3.5kN3 50067(图4)面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35Gik+(Gk+Gk)hb=1.35X (0.5+(24+1.5) X 400/1000) X仁14.445kN/mP2=1.4 X 0.7Qik=1.4 X 0.7 X 2.5=2.45kNZ 450IE H XIII LI J H 丄 HI TWW IICTimnh

29、l（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得:Mnax=0.065kN m(T =MmaXW=0.065X 106/24000=2.728N/mmw f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(Gk+(Gk+Gk) x h) x b=(0.5+(24+1.5) x 400/1000) x 1=10.7kN/m（图7）简图(图8)挠度图v =0.002mmC v =200/(4-1) x 400)=0.167mm满足要求6.2、次梁验算A、当可变荷载Qk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+Gk)ha+1.4Q 佃=1.2 x (0.5+(24+1.5) x

30、400/1000) x200/1000/(4-1)+1.4 x 2.5 x 200/1000/(4-1)=1.089kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+Gk)ha+1.4 x 0.7Q1ka=1.35 x (0.5+(24+1.5) x 400/1000)x 200/1000/(4-1)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 200/1000/(4-1)=1.126kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2=max(1.089,1.126)=1.126kN/m计算简图：minu i ini i11 1111 11iiiiiiiiimiii mu imiL2帶

31、3; i7初750'i J-M7丸r 7nn /(图9)简图B、当可变荷载Qk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2Gik+(G2k+Gk)ha=1.2X (0.5+(24+1.5) X 400/1000)200/1000/(4-1)=0.856kN/mp1=1.4Q1k=1.4 X 2.5=3.5kN(图10)简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+Gk)ha=1.35X (0.5+(24+1.5) X 400/1000)200/1000/(4-1)=0.963kN/mP2=1.4 X 0.7Q1k=1.4 X 0.7 X 2.5=2.45kN2.4502

32、. 4S00 963JL I 11 1LllJllJlllU l11L11LllIW2$ 1L1/ 117J2弭7qii7刊25Q（图11）简图1、强度验算（图12） 次梁弯矩图（kN m）Mna=0.902kN m(T =Mma/W=0.902X 106/(85.333 X 1000)=10.567N/mni< f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算50750(图13)次梁剪力图(kN)VmaX=3.714kN3342T maX=VmaxS/(Ib)=3.714 X 10 X 62.5 X 10/(341.333 X 10 X 5X 10)=1.36N/mm< t =2N/mm满

33、足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Gik+(Gk+Gk)x h) x a=(0.5+(24+1.5) x 400/1000) x200/1000/(4-1)=0.713kN/m1111I m iw innni mltwinrmuLiinimmujYAa7SD4 4（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图（mm）v max=0.026mmc v =0.75 x 1000/400=1.875mm满足要求6.3、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点， 为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数 为0,故可将主梁的验算力学模型

34、简化为 0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况， 且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为：1跨距为：(等跨)0.9根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)第条规定：当计 算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值( QQ可取1.5kN/ m2； 故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A. 由可变荷载控制的组合：qi=0.9 x 1.2G ik+(G2k+Gk)ha+1.4Q 诟=0.9 x (1.2 x (0.5+(24+1.5) x 400/1000) x 200/(4-1) x 1000)+1.4 x 1.5 x 200/(4-

35、1) x 1000)=0.896kN/mB. 由永久荷载控制的组合：q2=0.9 x 1.35G 1k+(G2k+Gk)ha+1.4 x 0.7Q1ka=0.9 x (1.35 x (0.5+(24+1.5) x 400/1000) x 200/(4-1) x 1000)+1.4 x 0.7 x 1.5 x 200/(4-1) x 1000)=0.955kN/m取最不利组合得：q=maxq,q 2= max(0.896,0.955)=0.955kN此时次梁的荷载简图如下11ILJI1.1 1 LJl U L U 1 II I U !>111 1,1 1jiiiiliuuuil411-Z5

36、D17刊7(31(图16)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=Gk+(G2k+Gk)ha=(0.5+(24+1.5)x 400/1000) x 200/(4-1) x1000)=0.713kN/m此时次梁的荷载简图如下,11”Jim”11“rn217SO朋J、7SI)J、7 ndJ-J茁0If25Q（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=0.75kN正常使用极限状态下在支座反力：R=0.56kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为 gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.9 X 1.2g

37、 k=0.9 X 1.2 X 65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:0, 7500, 750nnmnnnmhin 附 nnfamnnnnn（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：0, 5600, 560山川山川山山IL 1 川川土 gfanhnnmnnnn（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图（kN m）Mna=0.582kN m(T =Mma/W=0.582X 106/(8.986 X 1000)=64.807N/mn2< f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图17)主梁剪力

38、图(kN)Vmax= 1.532kNT maxQaS/(lb)=1.532X 1000 X 6.084 X 103/(21.566 X 104 X 1.2 X10)=3.602N/mmk t =120N/mnn满足要求3、挠度验算(图18)主梁变形图(mm)v ma=0.75mmC v =0.9 x 1000/(0+1)/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支 座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R=1.532kN非端支座最大支座反力为：R=0kN6.4、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知

39、，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力Ri=1.532kN< N=8kN满足要求6.5、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力艮=0kN< N=150kN满足要求6.6、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,卩1、卩2按JGJ130-2011附录C取用l 0i=k i(h+2a)=1 x 1.394 x (1.2+2 x 400/1000)=2.789ml 02=k 卩 2h=1 x 2.225 x 1.2=2.67m取两值中的大值I o=max(loi,l 02)=max(2.789,2.67)=2.789m入=l o/i=2.789 X 1000/(1.5

40、9 X 10)=175.388 < 入=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)入 1=| 01/i=1.155 X 1.394 X (1.2+2 X 400/1000) X 1000/(1.59 X 10)=202.573根据入1查JGJ130-2011附录得到© =0.232梁两侧立杆承受的楼板荷载Nl = 1.2(G 1k+(G2k+Gk)h o)+1.4(Q 1k+Qk)l ad b1 = (1.2X(0.5 + (24+1.5)X120/1000)+1.4 X (1+2) X 0.75 X 0.9=5.719kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反

41、力R1=1.532kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NN=max(N+R,R2)=7.251kNf=NA/( © A)=7.251 X 1000/(0.232 X (4.24 X 100)=73.712N/mm2 < (T =205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)入 2=l 02/i=1.155 X 2.225 X 1.2 X 1000/(1.59 X 10)=193.953根据入1查JGJ130-2011附录得到© =0.191此处还应考虑架体的自重产生的荷载N=NA+1.2 X HX gk=7.251+1.2 X 0

42、.065 X (5.3+(400-120)/1000)=7.688kNf=N/(© A)=7.688 X 1000/(0.191 X (4.24 X 100)=94.887N/mm2 <(T =205N/mm2满足要求七、工字钢荷载计算书7.1、计算荷载参数因为本方案是借用外架作为花架飘板的支撑体系，因此花架所增加的荷载需考虑在里面，并重新计算。增加的静载：模板与木板自重(KN/M2： 0.35 ;混混 凝土与钢筋自重(KN/M2 3.25 ;施工均布荷载标准值(KN/M2： 1.000 ;外架自 重荷载(KN/M3 0.5。因此：(0.35+3.25+1)/0.5=9.2M，

43、因此花架飘板增加的 荷载为9.2M外架高度增加的荷载。根据悬挑工字钢专家论证方案：8、9座6层、 22层采用16号悬挑型钢，为此6-22层的高度为46.4M, 22-天面层的高度为 34.85M，因此算上花架飘板增加的荷载为 9.2M，即为34.85+9.2=44.05M，44.05 小于46.4M，因此增加飘板的荷载该悬挑型钢能满足要求。7.2、脚手架参数架体搭设基本参数I脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48 X 3脚手架搭设高度H(m)44.05水平杆步距h( m1.8立杆纵距(跨距)1 a(m)1.5立杆横距1 b(m)0.8内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a(m

44、)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在 上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48 X 3扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆(绳)设置形式钢丝绳与钢丝 杆不参与计算悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面咼度(m)62.3钢梁悬挑长度(m)1.5钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型u型钢筋拉环:钢梁搁置的楼板混凝土强度C25楼板厚度(mm)100钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB335钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20何载参数脚手板类型竹串片脚手板挡脚板类型竹串片挡脚

45、板实际脚手板铺设层数3密目式安全网的自重标准值2(kN/m )0.01结构脚手架施工层数1装修脚手架施工层数1风荷载体型系数0.089架体顶部风压高度变化系数1.513脚手架状况全封闭，半封 闭背靠建筑状况敞开、框架和 开洞墙密目网每100cmA2的目数m2000每目面积A(cmA2)0.01脚手架搭设地区广东(省)肇庆 (市)地面粗糙程度C类密集建筑 群的中等城市 市区(图2)剖面图7.3、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为l a/(n+1)，横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。承载能力极限状态q=1.2 X (g+gK1 X la/(n+1

46、)+1.4X Q X I a/(n+1)=1.2X (0.033+0.35 X1.5/(2+1)+1.4 X 3X 1.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态qK=g+gKi X I a/(n+1)+Q k X I a/(n+1)=0.033+0.35X 1.5/(2+1)+3 X1.5/(2+1)=1.708kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下:1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图Mlna= 0.175kN m（T =MmaXW=0.175X 106/4490=38.977N/mm w f=205N/mm2满足要求2、挠度

47、验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）(图6)挠度图v ma=0.376mm v = minl b/150 , 10=5.333mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限 状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.326kN正常使用极限状态V=0.964kN7.4、纵向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Mq=1.2 x 0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算， 那么施工活荷载可以自由布 置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理 论基

48、础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)l b(1+al b) 2=0.5x 3 x 1.5/(2+1) x 0.8 x(1+0.15/0.8) 2=0.846kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)l b(1+a/l b)2=1.4 x 0.5 x 3 x 1.5/(2+1) x 0.8 x(1+0.15/0.8) 2=1.185kN/m（图7）承载能力极限状态的受力简图（纵杆）（图8）弯矩图Mna=0.618kN m（T =MmaXW=0.618 X 106/4490=137.677N/mmk f=205

49、N/mm2满足要求2、挠度验算0. 9640 ¥640. 964（图9）正常使用极限状态的受力简图（纵杆）(图10)挠度图v ma=3.902mrnC v = minl a/150 , 10=10mm满足要求3、支座反力计算Vma=4.712kN7.5、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=maX=4.712kN< R=8kN满足要求7.6、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=mi nH/(x+1)h,yZ=81、立杆承受的结构自重标准值NG1kN31=Hg+y(l b+a"ng/2+0.0146n/2=40x 0.13+8 x (0.8+0.15) x

50、2 x0.033/2+0.0146 x 2/2=5.468kN2、构配件自重标准值血灯Z=mi n(y,m)=3N32=Z(Lb+a1)l agk/2+zg k2l a+l aHgk3=3x (0.8+0.15) x 1.5 x 0.35/2+3 x 0.17 x1.5+1.5 x 40 x 0.01=2.113kN3、施工活荷载标准值NQk=(njgQ+nzxQ)(l b+ajl a/2=(1 x 3+1 x 2) x (0.8+0.15) x 1.5/2=3.563kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙=1.2(1 a+h+0.3

51、251 ah)d/(l ah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100l ah) =1.2 X (1.5+1.8+0.325 X 1.5 X 1.8) X (48/1000)/(1.5 X1.8)+1.2 X (100-2000 X 0.01)/100-(1.5+1.8+0.325 X 1.5 X 1.8) X (48/1000) X1.2 X (100-2000 X 0.01)/(100 X 1.5 X 1.8)=0.978s=1.31.3 X 0.978=1.271风荷载高度变化系数：立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=1.218连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷