IG-541混合气体灭火系统设计理论和基本计算方法

1、IG-541 混合气体灭火系统设计理论和基本计算方法一概述IG-541 混合气体灭火系统作为一种新型洁净气体灭火系统，由 于它兼备有效灭火、 绿色环保以及对人体无伤害等特性， 目前已在国 内外消防领域得到广泛应用。然而，人们在大量应用它的同时，对系 统性质、性能、 原理等方面的量化研究却是十分不足的。国内至今尚 无完整的系统设计规范，尤其缺乏完整的系统设计计算理论和方法， 甚至于连基本的单元计算方法也不齐全， 现有的一些计算公式基本上 照搬了国外的书本， 并且缺乏完整性和系统性。 这种理论研究远远落 后于实际应用的反常现象是消防工程界特有的， 也是消防系统建设与 使用远远相脱节这一客观情况所造

2、成的。 国外公司虽有系统设计软件 可以代客计算， 但并不提供计算方法， 我们只能是知其然而不知其所 以然。为了解决我国已有 IG-541 灭火系统的设备和大量实际应用， 却还没有设计计算方法的突出矛盾，确保 IG-541 灭火系统设计的科 学先进性、安全可靠性和经济合理性，达到优化设计的目的，我们在 努力学习和吸收国外先进技术的同时， 还必须建立自己的理论研究体 系和设计计算方法。本文探讨了 IG-541 气体灭火系统设计计算的理 论依据，在此基础上推导了和建立了 IG-541 灭火系统的基本计算方 法，为科学地建立具有自主知识产权的 IG-541 灭火系统计算机设计 软件奠定了基础。二 系统

3、特征IG-541 灭火系统和其他固定气体灭火系统比较既有共性又具有 鲜明的个性。 IG-541 在储存条件下呈气态，比其他灭火系统需要更 大的储存容积 ;在高压下储存和运行，管道的承压能力要求亦较高， 设备投资费用大，精确计算和优化设计可以带来明显的经济效益。IG-541 灭火的有效浓度为 >37.5% 而对人体安全的浓度为 <42.8% ，同时满足以上条件必须严格控制储存量，并且对于防护区域有相应要求。IG-541灭火系统的使用条件要求，系统开启后，90% 药剂喷放时间应23秒及40秒，并且又要求60秒钟内达到灭火浓 度。这也是一个相当严格的的设计约束条件。IG-541灭火系统和

4、其 他灭火系统相比，灭火剂设计浓度以及喷射速率的容差范围小得 多，且与平常容易发生的误解不同，宽裕的设计不仅浪费投资，设计结果也未必安全。因此，系统设计应米用精确的、全过程动态 模拟的分时计算方法。IG-541设计计算的有利条件是：物系临界温度低，整个过程在 单一气相下发生，可以通过严格的方法，借助电子计算机进行精确的 计算。IG-541灭火系统设计的主要目标是要保证在装置启动后的指定 时间内，防护区中的灭火剂达到设计浓度，其中计算IG-541气体在系统各单元中的流动推动力和阻力是关键，二者又取决于系统的物性和单元的设备特征，兹在下文逐一讨论。三.纯组份性质物质的物理化学性质甚多，这里只讨论和

5、IG-541系统设计有关 的P-V-T性质、热力学性质和迁移性质。1 .基础物性氮气、氩气和二氧化碳皆为常见气体，其有关性质可以从手册中查到。兹参照Chemical Properties Handbook（1999 ） 一书，将相 关数据罗列如下。其他资料上除分子量以外的数据并不完全相同， 但 对本过程的设计计算结果影响甚微。表一.基础物性和热力学性质名称符号单位ArCO2N2英文名ArgonCarbon dioxideNitroge n分子量Mg/mol39.94844.01028.013常冰点TfK83.80216.5863.15常沸点TbK87.28194.7077.35临界温度TcK1

6、50.86304.19126.10临界压力PcBar48.9873.8233.94临界比容Vccm3/mol74.694.090.1临界密度pCG/cm30.53560.46820.3109临界压缩因子Zc无因次0.2910.2740.292偏心因子3无因次0.0000.2280.040偶极距Debye0002.热性质流体在理想气体状态下的热性质是计算热力学性质的基础。通常表达为热容或焓的多项式。如：hi0 = Co, i + Ci, iT + C2, iT 2 + C3, iT3 + （式1）这些多项式系数通常是用于相当宽的温度范围，而IG541的工作 温度范围较窄，约在200至320K之间

7、，可以专门回归较为简短和精 确的多项式。兹将 API Project44Selected Volume of Properties of Chemical Compounds所列CO2、N2的恒压热容 Cp0文献值列于 表二。Ar的Cp0受温度影响极小，用The Properties of Gases and Liquids3rd Ed 一书附录中的多项式求得。表二.理想气体状态下的恒压热容Cal/mol/K温度，K150200273.15298.15300400Ar4.96814.96804.96784.96784.96784.9679CO27.2287.7338.5948.8748.894

8、9.876N26.9566.9576.9596.9616.9616.9913 .低压下的气相粘度在低压下气体的粘度和压力关系不大，可以视为仅仅是温度的函数。经与Handbook of Chemistry and Physics,80th Ed (1999-2000)，Chemical Properties Handbook(1999 )的资料 上的数据比较，发现用多项式拟合低压气体的粘度的精确度不高。而用Lenn ard-Jo nes12-6分子势能位计算，25 C下的误差降至0.1%左右。下表中Ar的 数据取自美国石油学会 API手册,其余数据取自The Properties ofGases

9、 and Liquids，后者Ar的参数计算结果误差较大。表三.迁移性质-气相粘度L-J分子势能位ArCO2N2势能参数名/k, K124.9195.271.4碰撞半径c , ?3.42337.1329.124Lennard-Jones 12-6分子势能位计算低压气体的粘度的公式用n gas = 26.69(MT) 1/2/ 白 Qv(式 2)式中：n gas气体粘度,尸014874Q V = 1.16145/ T* .+0.52487/ exp (0.7732T*)+2.16178/ exp(2.43787T*)T* = T/(/k)四.混合物性质IG-541混合气体的配方是公开的，即52%

10、 (mol)的氮气、40% (mol)的氩气和8% (mol)的二氧化碳气体。混合物物性的详尽实验数据很少。混合物的性质主要通过“混合 规则”计算求得，而这些规则则是经过若干离散的实验点来验证的令混合物中i组份的含量为Xi分子分率。下标i,j,k为组份序号， 下标m表示混合物。则有：1 .1 . 分子量Mm = IXiMi(式3)2 .2.混合物临界参数混合物的临界参数并不是混合物的真临界性质, 合物p-V-T性质和热力学函数用的参数。采用Lee-Kesler状态方程的混合规则：Vci 二ZciRTci/Pci4)Zci =0.2905 -0.085 d5)Vcm = 0.125 艺 XjXk

11、(Vcj1/3 + Vck1/3)(式 6)Tcm0.125 艺 XjXk(Vcj 1/3+Vck1/3)3(Tcj+Tck) 2/VcmGJm = .2Xi di而是用于计算混(式 7)(式 8)Pcm = (0.2905 -0.085 wm)RTcm/Vcm(式9)3 .3.IG-541在理想气体状态下的热性质系数理想气体状态下的热性质系数符合加和性，从表二的数据经过计 算和单位换算得到IG541在理想气体状态下焓的热性质系数为：Co = 8.8(此项系数用来校准150 400K的焓值，计算偏差<0.03%)C1 =25.648C2 =0.0005042C3 =1.715E-6C4

12、-=81.04（此项系数取,1psia压力下的理想气体单质为零熵）用以上热性质系数计算IG541在理想气体状态下的热容、焓和 熵的公式是：Cp0 = Ci +2C2T + 3CsT2（式 10）h0 = Co + CiT + C2T 2 + CsT3（式 11）s0 = Ci InT + 2C 2T + 3C3T2/2 + C4 - R InP（式12）上述公式中的单位是：mol, K, J, Pa,上角标0表示理想气体状态。4 .4.气体混合物的粘度气体混合物的粘度用美国石油学会API project 44推荐的方法计算：nimnx7 i *ij j jdXij -i13）其中j为充间参数M

13、j-2、0.25J0.5:：Jj =（式 14）将以上公式求得的IG-541粘度再回归成温度的多项式：n m0 = 178.86 + 0.5123 t- 0.00039 t 2（式15)(式15)中耳m0是IG-541在低压下的粘度，t摄氏温度。在-10 至50 C范围内回归误差小于0.1%。5 . 5.低压下的气相导热系数纯组分的导热系数由Lang's Chemical Handbook15th Ed (1999)查得,如下表所示:表四.气相导热系数J/s/m/K温度02040Ar0.01660.01760.0186CO20.01440.01600.0176N20.02410.025

14、60.0270IG-5410.02020.02160.0228气体混合物的气相导热系数按 Wassiljewa方程计算：m 二艺(w i /勿Aij)(式 16 )式中: m气相混合物的导热系数i组分i的气相导热系数Aij组分之间的充间作用参数，用Lindsay and Bromley 方法Aij = 0.251+( n i/ n j)(Mj/Mi) 0.75 (T+S i)/ (T+S j)0.52(T+S J)/ (T+S i)(式16-1 )其中：Sutherland 常数 Si = 1.5Tb i ; Sij = Cs(SiSj)。5 非极性气体 Cs =1用Mason and Sax

15、ena方法以及忽略充间作用参数取得的结果和上述方法偏差不大于1%按以上方法求得IG-541在0、20、40 C低压下的气相导热系数, 回归成多项式：0 = 0.020238 + 6.759 10-5t - 6.468 10-8t2（式17）式中:-0 IG-541在低压下的气相导热系数，J/s/m/Kt摄氏温度C 为便于比较和利用现将IG541混合气体物理性质及相关计算公式 汇总如下：IG541混合气体的物理性质The PROPERTIES of IG541 MIXTRUE名称符号单位氩气二氧化碳氮气IG541英文名SymbolunitARGONCarbonDioxideNitroge nIn

16、 erge n分子式ArCO2N2分子量MWg/mol39.94844.01028.01334.067常沸点TbK87.28194.777.35临界温度TcK150.86304.19126.1147.7临界压力PcBar48.9873.8233.9442.39临界比容Vccc/mol74.694.090.183.2临界压缩因子Zc0.2910.2740.2920.287偏心因子OM0.0000.2230.0400.039碰撞半径QA3.4233.9413.798势能参数s/KK124.9195.271.4恒压热容Cp,25 °CJ/mol/K20.78537.12929.12526.

17、429恒容热容Cv,25 CJ/mol/K12.47028.81420.81018.115绝热指数Y ,25 C1.66671.2891.4001.459低压卜气体粘度卩,25 CP224.42150.5175.52191.42偶极距Debye0000IG541分子分率YMol%40852100注:正体数值是文献值，斜体数值是计算值。计算方法和依据另详。IG541的密度:标准状态(0 °C ,1 atm) 1.521kg/m3,对空气比重 1.176存储状态(20 C,15Mpa) 233.6kg/m IG541在低压下的粘度多项式：2尸 178.86 + 0.5123 X - 0.

18、00039 Xt伪绝对粘度,F； t为摄氏温度。上式适用于-10至50CoIG541在低压下的导热系数多项式：_42Z = 202.38 + 0.6759t-6.468 XO t为导热系数，旳/cm/K; t为摄氏温度。IG541在理想气体状态下的焓多项式：H0= 25.648T + 5.042 X10-T + 1.715 X10-6T3上式中:H0为焓,J/mol; T为绝对温度,T = t + 273.15五.压力下的性质1 . P-V-T 关系表征流体压力、比容和温度(P-V-T )关系的方程叫着状态方程。 最简单，也是最古老的状态方程是理想气体状态方程：PV=RT式中：P-压力PaV-

19、比容m3/molR-气体通用常数 二8.31441T-温度K理想气体状态方程对常压常温或高温的“永久气体”可以使用，但 是用来计算低温高压气体，或是非永久气体误差就比较大，对于液体 则完全不适用，于是，近百年来许多科学家提出了对理想气体定律的 修正，这类方程式称为真实气体状态方程。真实气体状态方程的通式是：PV=zRT式中 z 的叫做压缩因子，表示真实气体和理想气体的差异。文 献上发表的真实气体状态方程有二百多个。其中最准确的是 Lee-Kesler 方程，它的优点体现在：1. 在很宽的温度压力范围内有良好的准确度；2. 既能用于气相也能用于液相；3. 对于任何非极性流体， 只需要临界温度、

20、临界压力和偏心因子 三个参数便可以求解，而这三参数都是宏观可测量的物性；4. 对于混合物利用混合规则，可以像纯物质一样，用同样的方 程式求解；5. 对于混合物，不仅能求解总性质，还能解得偏性质，即混合物 中各个组份的性质。在 Lee-Kesler 方程发表前后，还有一些优秀的状态方程。这些方 程求解比较简单， 在一定的场合可以满足工程计算需要， 但就准确度 而言，还是及不上 Lee-Kesler 方程。状态方程不仅可以用来求解流体的密度，还可以和物质的热性质 系数结合起来，求得在真实流体（液体和压力下的气体）状态下的热 力学性质，传热性质等等，用于流体力学、化工热力学、工程热力学 的计算。对于

21、灭火系统而言，不仅管道输送，而且孔板节流、喷嘴喷 射、气体膨胀和压缩的精确计算度需要用到状态方程， 因此我们选用 了 Lee-Kesler 方程设计计算 IG541 混合气体灭火系统。Lee-Kesler 状态方程为多参数方程，其形式是：z = Pr/Vr/Tr = 1 + B/Vr + C/Vr 2 + D/Vr 5+ c4 （B+ YVr2） exp （-#Vr2） / Tr5 /Vr2（式 18）其中：B = bl -b2/Tr -b3/ Tr2 -b4/ Tr3（ 式18-1 ）C = cl -c2/Tr + c3/ Tr 218-2)D = di + d2/Tr（式18-3）Vr理想

22、对比比容 二Pc* V/n/R/Tc，其中V/n称为比容Pr对比压力二P/PcTr对比温度二T/TrLee-Kesler状态方程是三参数普遍化方程，只要知道物质的临界 压力、临界温度和偏心因子就能求解。但是方程中的压缩因子z是隐 函数，要用试差法求解。表四.Lee-Kesler状态方程系数系数简单流体参比流体系数简单流体参比流体b10.11811930.2026579c30.00.016901b20.2657280.331511c40.0427240.041577b30.1547900.027655d1 X1040.1554880.48736b40.0303230.203488d2 X1040

23、.6236890.0740336c10.02367440.03133850.653921.226c20.01869840.0503618Y0.0601670.03754Lee-Kesler状态方程有多达七个实根，其中只有一个或两个实根 有物理意义，要用试差法求解。本文作者曾对此作过研究，具体方法 可参考烃类物理化学手册一书。IG541气相压缩因子Compressibility factor of IG541(Z)温度C-1001020304050压力MPaPrTr1.7821.8491.9171.9852.0522.1202.18810.2360.98960.99120.99260.99380

24、.99490.99580.996620.4720.97960.98280.98570.98810.99020.99200.993630.7080.97010.97500.97920.98280.98590.98870.991040.9440.96110.96760.97320.97800.98210.98570.988951.1790.95270.96080.96780.97370.97880.98320.987161.4150.94500.95470.96290.96990.97600.98120.985771.6510.93800.94920.95860.96670.97360.97960

25、.984881.8870.93180.94430.95490.96400.97180.97850.984392.1230.92640.94020.95190.96190.97050.97790.9843102.3590.92190.93690.94960.96040.96970.97770.9847112.5950.91830.93430.94790.95950.96950.97810.9855122.8310.91560.93260.94700.95920.96980.97890.9868133.0670.91390.93160.94670.95960.97060.98020.9884143

26、.3020.91310.93150.94710.96050.97200.98190.9905153.5380.91330.93210.94820.96200.97390.98410.9930163.7740.91440.93360.95000.96410.97630.98680.9959Lee-Kesler状态方程要对三个流体求解：一个是需要计算的流体， 即IG541 ,公式中用上角标（i）表示；一个是偏心因子为0的“简单流 体”上角标用（0）表示；还有一个是偏心因子为 0.3978的正辛烷， 叫做“参比流体”上角标（）。先在对象流体的操作条件求得对比压力 Pr和对比温度TrPr = P /

27、Pcm（式 19）Tr = T / Tcm（式 20）从（式18）分别求得简单流体和参比流体的 Z（0）和Z（r），然后 用以下公式计算对象流体的压缩因子Z（i）= Z （0）+ Z （r）- Z （0） 3（认（r）（式21）（式20 ）中3 （i）为对象流体即IG541偏心因子3 m,3 （ r）为参比 流体的偏心因子二0.3978。（式21）的物理意义是：流体的压缩因子等于同对比温度压力下 简单流体的压缩因子，加上和偏心因子相关的修正值。偏心因子在微 观上反映物质分子的大小和形状，小的球形分子如氩气，偏心因子等 于0;宏观上偏心因子通过物质的对比饱和蒸汽压来计算：3 = - Ig （PS

28、Tr=0.7/PC）-121-1 )(式21-1 )中Ig是十进对数，PSTr=0.7是对比温度为0.7时的饱和 蒸汽压。据此，作者曾在70年代进行过验算，由表四的系数，通过 Lee-Kesler方程计算出“简单流体”和“参比流体”气液相逸度，求得对 比温度0.7下的相平衡和饱和蒸汽压，按照(式21-1)定义计算简单 流体和参比流体的偏心因子，分别为：简单流体 3(0) = 0.00529(式21-2)参比流体 3( r) = 0.39547(式21-3)因此，作者将(式21)改成：Z (i)= Z(0)+ (3 (i) - 3(0)/ (3 (r)- 3(0)Z (r)- Z (0)(式 2

29、1-4)以下是采用上述方法进行的氩气、二氧化碳和氮气的压缩因子验 算。此项工作的目的一是验算 Lee-Kesler方程对于IG541组份的准 确性；二是比较(式21 )、(式21-4 )何者更符合实际情况。一般在近临界区或高压下P-V-T计算误差大，为此本文选择 IG-541实际运行范围内的温度和较高的压力。验算结果列于下列表 格。表五.氩气压缩因子验算操作条件文献值（式21）（式 21）（式 21-4）（式 21-4 ）压力温度比容压缩因子比容误差比容误差BarKcc/g无因次cc/g%cc/g%1002002.96250.71172.9616-0.03072.9571-0.18241002

30、504.61920.88774.63450.33144.62970.22691003005.96330.95515.98150.34095.97640.21971003507.19630.98797.20910.17757.20380.10411502001.81660.65461.82510.46971.82190.28981502502.98340.96012.99790.48702.99350.33831503003.94630.94803.96730.53193.96260.41181503504.81430.91134.82380.38484.82790.2820平均误差%0.339

31、70.2569表六.二氧化碳压缩因子验算操作条件文献值（式21）（式 21）（式 21-4）（式 21-4）温压力比容压缩因比容误差比容误差度子KBarcc/mol无因次cc/mol%cc/mol%2205.9962744.80.89972772.71.01522772.91.02362308.9351882.80.87971883.30.02881883.50.003924012.8301318.80.84791315.8-0.22981315.9-0.216825017.856941.950.8092938.71-0.3437938.86-0.327926024.194682.560.76

32、39679.37-0.4668679.50-0.447927032.034498.020.7107495.05-0.5973495.16-0.574728041.595361.840.6465359.10-0.7564359.20-0.729429053.152256.250.5649253.37-1.1223253.46-1.089530067.095164.000.4411158.60-3.2955158.67-3.2500平均误差%0.87290.8555表七.氮气压缩因子验算操作条件文献值（式 21）（式21）（式 21-4）（式 21-4）压力温度压缩因子压缩因子误差压缩因子误差Ba

33、rK无因次无因次%无因次%1002000.844990.845010.00190.84392-0.12721002500.958560.960200.17130.959250.07241003001.00511.006210.11001.005380.02751003501.02691.027120.02191.02639-0.05001502000.849860.850190.03920.84897-0.10471502500.971340.973880.26170.97265002561.028240.25751.02712005111.

34、052990.17961.051980.0835平均误差%0.13040.0936表五、六、七的第列，是国际纯和应用化学学会（IUPAC）资料上 提供的数据；表五、六的第列数值，由第列换算而来。这些 数据表明：除了二氧化碳外， Lee-Kesler 方程的计算结果皆与文献值 十分符合；而本文作者建议的偏心因子校正式（式 21-4），比原作者 提出的（式 21）更准确。表六所列的温度范围， 在二氧化碳的常冰点和临界点之间， 压力 为相应温度下的饱和蒸汽压，无论对实验还是计算都是高误差区。二氧化碳还有一个特殊情况： 在对比温度 0.7 时已经是固相，（式 21-1）的引用发生了问题，因而不同文献上

35、的偏心因子值有差异。尽 管物质固相升华压和液相的蒸汽压函数连续， 导数却不连续。 相比较 之下用液相的蒸汽压外推计算偏心因子要合理一点。经验证， The Properties of Gases and Liquids 3rd Ed 一书上 的 Harlacher 蒸汽压方程 ,从二氧化碳的冰点到临界点度很准确，由 此算得的偏心因子为 0.223 。2热力学差值函数热力学差值函数的定义是： 真实流体的热力学性质和同温度下理想气体的热力学函数之差。热力学差值函数用无因次数的形式表示，通式为：g =g（0） + g（ r） - g（0） 3（ i） / 3（r）（式 22 ）和 g 相应的恒压热容、

36、熵、焓的差值函数为： （Cp-Cp0）/R，（s -s0） /R, （h -h0） /RTc。由（式 18）求得压缩因子代入 Lee-Kesler 状态方程的差值函数表达式，求得g （r）、g （0），经（式21）求得g （i）, 然后结合（式 10）至（式 12 ）即可求得真实流体在指定温度压力下 的热力学函数。例如h = RTc （h -h0）/RTc +h 0= RTc（h -h0）/RTc + C 1T + C2T 2 + C3T3 + C4T4 （式23)IG541在不同压力下的焓En thalpy at pressure of IG541 (J/mol)理想气体：温度C-10010

37、20304050ARGONi.g.5472.05679.95887.76095.66303.46511.36719.1CO2i.g.8093.68451.18813.09179.39550.19925.410305.4N2i.g.7651.17942.08233.08524.28815.49106.89398.3IG541*i.g.6815.47078.37341.67605.27869.38133.88398.7压力下气体:温度C-1001020304050压力MPaPrTr1.7821.8491.9171.9852.0522.1202.18810.2366714.66984.77254.4

38、7524.07793.58062.98332.320.4726613.36890.97167.47443.17718.17992.68266.630.7086511.76797.27080.77362.77643.47922.98201.740.9446410.26703.86994.57282.97569.37854.28137.651.1796308.96610.96909.07203.97496.27786.38074.561.4156208.16518.76824.37125.97424.17719.58012.571.6516108.26427.56740.77049.07353.1

39、7653.87951.681.8876009.56337.66658.46973.47283.47589.47892.092.1235912.56249.36577.76899.27215.27526.47833.7102.3595817.46162.86498.66826.87148.57464.97776.8112.5955724.76078.46421.66756.17083.57404.97721.4122.8315634.75996.56346.76687.47020.37346.77667.6133.0675547.85917.26274.16620.86959.07290.276

40、15.4143.3025464.25840.86204.06556.46899.77235.57564.8153.5385384.25767.36136.66494.36842.57182.67516.0163.7745307.95697.16071.96434.66787.47131.77468.9注：* = 25.648 * T + 0.0005042 * TA2 + 1.175e-6 * TA3IG541在不同压力下的内能In ter nal En ergy pressure of IG541 J/mol理想气体:温度C-1001020304050ARGONi.g.3284.13408.

41、83533.53658.23782.93907.64032.3CO2i.g.5905.66180.16458.86742.07029.67321.87618.6N2i.g.5463.15670.95878.86086.86294.96503.16711.5IG541i.g.4627.54807.24987.45167.95348.85530.15711.9压力下气体:温度C-1001020304050压力MPaPrTr1.7821.8491.9171.9852.0522.1202.18810.2364549.44733.64917.65101.75285.85470.15654.620.472

42、4470.04658.84847.05034.85222.35409.75596.930.7084389.34583.04775.64967.35158.35348.85538.940.9444307.34506.24703.44899.25093.95287.75480.751.1794224.34428.74630.74830.75029.15226.35422.461.4154140.44350.54557.54761.94964.25164.85364.071.6514055.84271.94484.04692.84899.15103.25305.681.8873970.84192.9

43、4410.34623.74834.05041.75247.292.1233885.54113.94336.64554.74769.04980.35189.1102.3593800.44035.04263.14485.84704.34919.25131.1112.5953715.63956.54190.04417.44639.94858.45073.6122.8313631.53878.64117.34349.44575.94798.05016.4133.0673548.33801.54045.44282.04512.54738.14959.6143.3023466.43725.43974.44

44、215.34449.84678.94903.5153.5383386.03650.43904.34149.64387.84620.34847.9163.7743307.23576.93835.44084.84326.74562.44793.0IG541在不同压力下的熵En tropy at pressure of IG541 (J/mol/K)温度C-1001020304050压力MPaPrTr1.7821.8491.9171.9852.0522.1202.1881psia.00158150.93151.91152.85153.77154.65155.51156.340.10.024128.6

45、9129.67130.62131.53132.42133.28134.110.20.047122.93123.91124.85125.77126.65127.51128.350.30.071119.56120.54121.48122.40123.28124.14124.970.40.094117.16118.14119.09120.01120.89121.75122.580.50.118115.31116.29117.24118.15119.04119.89120.730.60.142113.50114.50115.47116.41117.31118.19119.030.70.165112.2

46、1113.22114.19115.13116.03116.91117.750.80.189111.10112.11113.08114.02114.92115.80116.640.90.212110.13111.13112.10113.04113.94114.82115.6610.236109.25110.26111.23112.16113.07113.94114.7920.472103.19104.22105.22106.17107.10107.99108.8530.70899.51100.58101.60102.58103.52104.43105.3040.94496.8297.9198.9

47、699.96100.92101.84102.7451.17994.6695.7896.8697.8898.8699.80100.7161.41592.8493.9995.0996.1497.1498.1099.0271.65191.2592.4493.5794.6495.6696.6397.5781.88789.8491.0692.2193.3194.3595.3496.2992.12388.5689.8190.9992.1193.1794.1895.15102.35987.3988.6889.8891.0292.1093.1394.11112.59586.3187.6388.8690.0291.1292.1693.16122.83185.3086.6587.9189.0990.2191.2792.28133.06784.3685.7487.0288.2389.3690.4491.46143.30283.4884.8986.1987.4188.5789.6690.69153.53882.6584.0885.4186.6587.8288.9289.97163.77481.8783.3284.6785.9387.1188.2389.29注：表列数据，参照美国