分类垃圾桶底座热流道注射成型工艺与模具设计论文

1、分类垃圾桶底座热流道注射成型工艺与模具设计 吴杰 专业名称：机械工程与自动化 指导教师：王二 讲师30 / 36摘要本毕业设计论文详细记录了分类垃圾桶底座热流道模具的设计全过程。本文主要容包括：垃圾桶的改进方案、制品的选材、制品的工艺分析、注射机的选择与校核、热流道浇注系统的设计、脱模机构的设计、成型零件和结构零件的设计以与相关尺寸的计算校核、排气系统与温控系统的设计、模具材料的选择等注射模设计中的关键问题。其中热流道浇注系统的设计是本次毕业设计的重点。此外，本文中还包括一篇文献综述。关键词：垃圾桶底座 热流道 注射机 注射模具AbstractThe thesis of the graduat

2、e design notes the whole design processes of the hot runner mould for the rubbish bin pedestal in details.The thesis mainly includes: the improving method of the rubbish bin, the selecting material of the product, the technical analysis of the product, the option and check of the injector machine, t

3、he design of hot runner system, the design of the ejection mechanism, the design of the moulding， parts and makeup parts,as well as some key problem in injection mould design. Such as: the calculations of the related sizes, exhausting system and temperature control system, the choices of the mould m

4、aterials. And the emphasis of this design is the design of the hot runner system. Besides, this thesis includes a literature summary.Key words： rubbish bin pedestal hot runner system injector machine injection mould 目录摘要IAbstractII目录III引言1第一章塑件工艺分析与模具结构方案21.1 塑件工艺分析21.2 确定模具结构方案41.3 选择注塑成型设备并进行校核5第二

5、章垃圾桶底座的Moldflow模流分析82.1 MOLDFLOW软件简介82.2垃圾桶底座塑件的有限元模型的建立82.3 塑料制件的选材92.4 Moldflow的流动填充分析10第三章浇注系统的设计和排溢系统的计133.1 浇注系统的选定133.2 流道的设计与定位圈的设计133.3 排气系统的设计16第四章成型零部件尺寸的设计与校核174.1 塑件精度与影响因素174.2 成型零部件尺寸的计算17第五章模具结构设计215.1标准模架的选择215.2支撑板的强度21第六章推出机构的设计与校核236.1 模具对脱模机构的要求236.2 脱模力的计算236.3 脱模力的具体计算246.5推板的设

6、计26第七章模具材料的选择287.1 材料的选择选择原则287.2 成型零件的材料选择287.3 其它模具零件材料的选择29结束语30参考文献31引 言近年来我国塑料模具业发展相当快，目前，塑料模具在整个模具行业中约占30%左右。且随着我国国民经济的高速发展和人民生活水平的提高，对模具工业提出了越来越高的要求。以前传统的注塑模具与其生产出来的产品已不能满足当前人民的需要了。于是一些新型的注塑模技术以其优良的产品质量、低的注射成本、高的生产效率等优点不断应用于当今模具行业，兴起了新一波的制造业高潮。热流道技术正是其中的一种，且随着科技的进步越来越广泛地应用到现代模具行业中。热流道成型是指从注射机

7、喷嘴送往浇口的塑料始终保持熔融状态，在每次开模时不需要固化作为废料取出，滞留在浇注系统中的熔料可在再一次注射时被注入型腔。该系统一般由喷嘴、热流道板、温控器和加热元件热流道加热元件等几部分组成。第一章 塑件工艺分析与模具结构方案1.1 塑件工艺分析1.1.1 塑件结构特点与工艺性 重量378 g密度 0.91g/cm3材料 PP（聚丙烯）体积 4153厚度2mm投影面积约为：500cm2该塑件为垃圾桶的底座。现在市场上用于家庭或办公室的垃圾桶均为单桶式，它的不足是不能将垃圾分类，最终造成环境的污染，与可回收材料的浪费。因此，我们立足于这一不足点，将垃圾桶进行改进，使其成为绿色环保性的双桶式垃圾

8、桶。两桶成对称分布，高度为65mm，壁厚2mm，其加强筋部分均为3，且高度均为1，最大投影面积为50000mm2。制件的外表面的光洁度要求比较高，表面的精度低些，塑件精度外表面选MT2级，表面选MT3级。该垃圾桶的底座只有两个部位尺寸要求严格，即与桶身相配合的10个小凸台、装脚踏板的4个小孔。并且在安装的过程中，均是强制压入。其它部位可由设计者，根据材料的节省、模具加工的难易、模具设计的方便性自行进行修改。从制件的结构来看， 2厚的制品必须在工艺上考虑其充模能力。此外该制件的造型有点，这是一大难点，这可能会给后面的零件与模具图的表达带来困难。1.1.2 塑件材质与成型工艺性该塑件所采用材料为：

9、聚丙烯（PP）。它来源广泛，合成工艺较简单、密度小、价格低、加工成型容易。拉伸强度、压缩强度等都比低压聚乙烯高，还有很突出的刚性和耐折叠性，以与优良的耐腐蚀性和电绝缘性。但冲击性能不足，低温条件下易脆裂，且成型收缩率较大，热变形温度不高，但可以通过改性改善。它主要的成形特性如下：1. 结晶性料，吸湿性小，可能发生熔融破裂，长期与热金属长期接触易发生分解。2. 流动性极好，溢边值0.003mm左右。3. 冷却速度快，浇注系统与冷却系统应散热缓慢。4. 成形收缩围大，收缩率大，易发生缩孔、凹痕、变形、方向性强。5. 注意控制成形温度，料温低方向性明显，尤其低温高压时更明显，模具温度低于50以下塑件

10、不光泽，易产生熔接不良，流痕；90以上易发生翘曲、变形。6. 塑件应壁厚均匀，避免缺口、尖角，以避免应力集中。表1.1聚丙烯成型条件塑料名称聚丙烯料筒温度（）后段160170中段200220前段180200缩写PP注射压力（MPa）70120注射成形机类型螺杆式注射时间（s）05密 度（g/cm3）0.900.91保压时间（s）20 60比 容（ml/g ）1.92冷却时间（s）1550收缩率（ % ）1.02.5总周期 （s）40120喷嘴温度（）170190螺杆转速（r/min）48干燥温度（）7085适用注射机类型螺杆式柱塞式均可时间（h）2模具温度（）4080后处理无 1.2 确定模具

11、结构方案1.2.1 参考方案方案一：普通的冷流道浇注系统，单分型面，直浇口设计。方案二：采用热流道浇注系统。单分型面，点浇口设计。1.2.2 方案的确定方案一：设计容易，成本低。但由于壁厚较薄，形状复杂，可能有充不满的情况发生。并且由于冷料穴与凝料的存在，不仅降低了原材料的使用率，而且大大降低生产效率，操作繁杂，实现不了自动化生产，故淘汰此方案。方案二：采用热流道浇注系统,成本比传统的冷流道浇注系统高。但由于热流道系统消除了多余的废料，也就消除了这些废料给模具带来的多余热量，缩短制件成型周期，制件成型固化后便可与时顶出，从而可使生产效率提高10左右。并且消除了后续工序，有利于生产自动化，制件经

12、热流道模具成型后即为成品，无需修剪浇口与回收加工冷浇道等工序，有利于生产自动化，从而提高劳动生产率。经过综合考虑，采用方案二较好。 1.2.3 分型面的确定分开模具能取出塑件的面，称作分型面。分型面的方向尽量采用与注塑机开模成垂直方向，并满足分型面取在最大轮廓处，并且不影响制件外表面的光洁度。分析制件的结构，最终将分型面选择在沿加强筋布置的位置。1.2.4 型腔数目的确定为了使模具注塑机相匹配以提高生产率和经济性，并保证塑件精度，模具设计时因合理确定型腔数目。模具型腔数量的确定主要是根据制品的投影面积、几何形状、制品精度、批量以与经济效益来确定的。该塑件结构较复杂，且流程比较长，两边成对称分布

13、。根据分析与经验，选择两边的中心位置进浇。所以我们选用一模一件。1.3 选择注塑成型设备并进行校核 各种型号的注塑机安装模具部分的形状和尺寸各不一样。设计磨具时应校核的主要项目有：喷嘴尺寸、定位圈尺寸、最大模厚、最小模厚、模板的平面尺寸和模具安装用螺钉孔位置尺寸等。1.3.1 塑件制品体积的计算塑件的体积与注塑机的选择密切相关，通常我们先通过塑件体积来计算来初选注塑机，然后通过锁模力等对所选的注塑机进行校核。塑件体积为4153，预选1000cm3的注射机，其型号为XS-ZY-1000。1.3.2 选择注射机根据V注与T计，并综合考虑注射机的塑化能力，公称注射量，公称注射压力，工程锁模力，安装模

14、具的有效空间，顶出形式与顶出行程，移模行程等等，选用型号为XS-ZY-1000的注塑机。国产注塑机XS-ZY-1000技术规格标称注射量 cm3 1000螺杆直径 mm 85注射压力 MPa 121注射行程 mm 260螺杆转速 r/min 21、27、35、40、45、65、83注射时间 s 3注射方式 螺杆式合模力 104N 450最大成型面积 cm 1800模板最大行程 mm 700模具最大厚度 mm 700模具最小厚度 mm 300拉杆空间 mm 650550合模方式 两次动作液压式推出形式 中心与两侧推出（350）电动机功率 KW 22螺杆驱动功率 KW 13加热功率 KW 40喷嘴

15、球半径 mm 18喷嘴孔半径 mm 7.5定位圈尺寸 mm 150 机器外形尺寸 m 7.671.742.38设备产地 塑机厂1.3.3 注塑机校核1.3.3.1 注射压力的计算与较核注射压力的较核是检验注射成型机的最大注射压力能否满足制品成型的要求，因此注射机的最大注射压力要大于制件所要求的注射压力。由以上PP的性能可知PP的注射压力为70100MPa，而我们所选择的注射机的注射压力为121 MPa。因此我们可得所选的注射机满足制件的要求。1.3.3.2 锁模力的计算与较核当高压的塑料熔体充满型腔时，在模具型腔会产生一个沿注射机轴向的很大的推力，力图使模具沿分型面涨开，其值等于塑件和流道系统

16、在分型面上总面积乘以型腔塑料压力。这个力应小于注塑机的额定锁模力F。否则在注射成型时会因锁模不紧而产生溢边跑料的现象。型腔的塑料熔体的推力T推（N）可按下式计算T推AP平均Akp0式中 T推型腔塑料熔体沿注射机轴向的推力 N；A塑件和浇注系统在分型面上的投影面积mm2；P平均型腔（与流道）塑料熔体的平均压力，MPa；（中小型制件一般取2040 Mpa）P0 注射压力，MPak压力损耗系数，随塑料的品种、注射机的形式、喷嘴的阻力、流道阻力等因素变化，取值围为0.20.4。经计算塑件和流道系统的投影面积约为50000 mm2F05000030=1500000N=150104N450104N（合模力

17、）因此，我们可得所选的注射机满足制件成型的要求。1.3.3.3 开模行程的校核开模行程与塑件推出距离的校核取出制件所需的开模距离，必须小于注塑机的最大开模距离。塑件的总厚度约为65mm左右，顶出距离最大为20mm左右即可，加上模具的总厚度526，而注塑机的最大开模行程为700 mm，该模具又为热流道（无凝料）。所以，开模行程与塑件推出距离相匹配。第二章 垃圾桶底座的Moldflow模流分析2.1 MOLDFLOW软件简介Moldflow 公司为一家专业从事塑料计算机辅助工程分析（CAE）的跨国性软件和咨询公司。自从1978年美国Moldflow公司发行了世界上第一套流动分析软件，几十年来以不断

18、的技术改革和创新一直主导着CAE软件市场。Moldflow以市场占有率87与连续五年17的增长率成为全球主流分析软件。公司有遍布全球60个国家超过8000家用户,在世界各地都有Moldflow的研发单位与分公司。Moldflow拥有自己的材料测试检验工厂，为分析软件提供多达8000余种材料选择，极大提高分析准确度。从设计到加工Moldflow提供全套解决方案，让用户轻松拥有高品质产品，是企业面向世界的必经之路。Moldflow的产品用于优化制件和模具设计的整个过程, 提供了一个整体解决方案。 Moldflow软硬件技术为制件设计、模具设计、注塑生产等整个过程提供了非常有价值的信息和建议。Mol

19、dflow系列产品主要包括：MPA： Moldflow Plastic Advisers(快速试模分析)MPI： Moldflow Plastic Insight(高级成型分析)2.2垃圾桶底座塑件的有限元模型的建立Moldflow作为成功的注塑产品成型仿真与分析软件，采用的基本思想也是工程领域中最为常见的有限元方法。简单说来，有限元方法就是利用假想的线或面将连续介质的部和边界分割成有限大小的，有限数目的，离散的单元来研究。这样，就把原来一个连续的整体简化成有限个单元的体系，从而得到真实结构的近视模型，最终的数值计算就是在这个离散化的模型上进行的。2.2.1 有限元网格划分将三维数据导入到Mo

20、ldflow中，由于本制件尺寸为42429065mm，网格的单位格不能太大或太小，因为网格太大则模拟不够准确，网格太小则计算机模拟时间非常长甚至模拟不成功。这里划分网格的Global edge lenth选10mm，划分后很好的保证了模拟的精度，并且使电脑计算量不大。划分网格后，经过网格状态统计后，一般网格都会出现各种问题，尤其是大型制件。大型制件网格的好坏直接影响模拟的精度，不好的网格甚至模拟错误或模拟不成功。网格经修复后，网格示意图如下：图2.1Moldflow有限元网格模型其中网格的三角形（Surface triangles）数量为26538，节点（Nodes）数量为13577，自由边与

21、非重叠边全部为零，网格匹配率为92.6%，三角形最大纵横比为5.93，最小纵横比为1.15，满足流动分析、翘曲分析与冷却分析对网格的要求。2.3 塑料制件的选材材料选择Borealis公司的PP，产品代号为HJ320P，产品无其他添加剂。其固体密度0.89912 g/cm3,熔体密度0.73379 g/cm3,弹性模量1340Mpa，泊松比0.392，剪切模量481.3Mpa。最大剪切应力：0.26Mpa,最大剪切速率24000S-1。本材料推荐的加工工艺为：模具表面温度：50,温度围20-80。熔体温度: 230，温度围200-280。聚丙烯不同温度下黏度与剪切速率的关系图图2.2不同温度下

22、黏度与剪切速率的关系图2.4 Moldflow的流动填充分析对于塑料注射成型来说，最重要的是控制塑料在模具中的流动方式。制品的许多缺陷，如气穴、熔接痕、短射乃至制品的变形、冷却时间等，都与树脂在模具中的流动方式有关。MPI/Flow通过对熔体在模具中的流动行为进行模拟，可以预测和显示熔体流动前沿的推进方式、填充过程中的压力和温度变化、气穴和熔接痕的位置等，帮助工艺人员在试模前对可能出现的缺陷进行预测，找出缺陷产生的原因并加以改进，提高一次试模的成功率。（1）填充和保压转换分析图2.3 填充时间如图所示：填充时间为2.029秒，等高线的在各块区域间距都相等，说明料流前锋的前进速度有阶段性的一致，

23、填充基本平衡。而且当填充平衡时，产品末端的填充时刻一致，都在2s左右。具体填充过程如下： 表2.1 填充过程 Filling phase: Status: V = Velocity control P = Pressure control V/P= Velocity/pressure switch-over|-| Time | Volume| Pressure | Clamp force|Flow rate|Status | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) |(cm3/s) | |-| 0.10 | 2.48 | 16.75 | 0.05 | 216.17 | V |

24、0.19 | 7.56 | 16.77 | 0.14 | 217.82 | V | 0.29 | 12.52 | 16.95 | 0.33 | 217.53 | V | 0.38 | 17.67 | 17.13 | 0.55 | 217.51 | V | 0.48 | 22.72 | 17.41 | 0.98 | 217.23 | V | 0.57 | 27.60 | 17.70 | 1.54 | 216.99 | V | 0.67 | 32.30 | 18.07 | 2.30 | 217.06 | V | 0.76 | 37.20 | 18.51 | 3.25 | 217.13 | V |

25、0.86 | 42.03 | 18.99 | 4.53 | 217.06 | V | 0.95 | 46.92 | 19.47 | 6.08 | 217.10 | V | 1.05 | 51.75 | 19.87 | 7.36 | 217.44 | V | 1.15 | 56.87 | 20.29 | 8.95 | 217.49 | V | 1.24 | 61.71 | 20.66 | 10.38 | 217.76 | V | 1.33 | 66.28 | 20.97 | 11.66 | 217.85 | V | 1.43 | 70.90 | 21.40 | 13.73 | 217.84 |

26、V | 1.53 | 75.92 | 21.77 | 15.53 | 217.99 | V | 1.62 | 80.46 | 22.11 | 17.21 | 218.05 | V | 1.71 | 85.18 | 22.57 | 19.91 | 217.97 | V | 1.81 | 89.72 | 23.71 | 27.13 | 218.14 | V | 1.90 | 94.21 | 25.07 | 37.24 | 218.25 | V | 2.00 | 98.54 | 28.40 | 60.61 | 218.32 | V | 2.01 | 98.99 | 28.54 |61.85 |217

27、.78 | V/P | 2.02 | 99.44 | 22.84 | 56.89 | 111.25 | P | 2.03 | 99.82 | 22.84 | 51.98 | 113.38 | P | 2.03 |100.00 | 22.84 | 51.91 | 113.28 |Filled |-|从这个填充过程来看，在t=2.01秒之前，随着时间的增加，垃圾桶底座制件体积逐渐的增加，注塑压力，锁模力与熔体流动速率也逐渐增大，当t=2.01秒时，制件体积达到98.99%，这时注塑压力，锁模力与熔体流动速率达到最大，随着时间继续增加，制件体积从98.99%逐渐增大到100%,但注塑压力，锁模力与熔

28、体流动速率已经在慢慢减小了。所以称V/P状态为填充率保压切换点。第三章 浇注系统的设计和排溢系统的计3.1 浇注系统的选定浇注系统是引导塑料熔体从注射机喷嘴到模具型腔的进料通道，它具有传质传压和传热的功能，对制品质量影响很大 。它的设计合理与否，直接影响着模具的整体结构与其工艺操作的难易。传统的冷流道模具，熔融的塑料原料在被注入型腔前就已在流道中降温，致使其粘度增高，流动性降低，导致注塑压力较大，增大了产品的应力，从而出现产品变形、表面性能和力学性能降低等方面的问题。而热流道模具具有改善产品质量 、节省塑料原材料能 、节约能源、 提高生产效率等优点。并且随着科技的不断进步，热流道模具将越来越广

29、泛地应用在塑料模具行业当中。因此我们采用热流道模具。3.2 流道的设计与定位圈的设计3.2.1主流道设计主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处，它将注射机喷嘴注射出的熔体导入分流道或型腔中。此模具为一模一件，且主流道直接开在塑件几何中心，但由于它两边对称，我们另开分流道。主流道的形状为圆锥形，以便于熔体的流动和流道的清理。主流道设计要点如下：1） 主流道通常设计成圆锥形，其锥角24度，对流动性较差的塑料可取36度，以便于凝料从主流道中拔出。壁表面粗糙度应在Ra0.8m以下，抛光时沿轴向进行。在这里我们采用2度。2） 为防止主流道与喷嘴处溢料，主流道对接处紧密对接，主流道对接处应制成半球形凹坑，

30、其半径R2=R1+（12）mm，其小端直径d1=d2+（0.51）mm。凹坑深取h=35mm。根据我们所选注射机的型号我们取R2=20，d1=9.29，h=3。3） 为减小料流转向过渡时的阻力，主流道大端呈圆角过渡，其圆角半径r=13mm。4） 在保证塑料良好成型的前提下，主流道L应尽量短，否则将增多流道凝料，且增加压力损失，使塑件降温过多而影响注射成型。通常主流道长度由模板厚度确定，一般取L60mm。其结构见下图，具体尺寸见零件图3.2.2定位环的设计图3-1定位圈根据所选注射机确定出大端外径D=150mm，且安装后大端要高出定模端面H=510mm，这里H=7mm，起定位作用。 3.2.3

31、热流道浇注系统的设计3.2.3.1 浇口位置的确定浇口位置需根据塑件的几何形状结构特征技术和质量要求与塑件的流动性能等因素综合加以考虑。根据这个塑件本身的结构特点，将其定在塑件两边中心的位置上。3.2.3.2热流道尺寸计算熔体在高温时的比熔较固体时高，而且随熔体的温度而变化。浇道的静压力因塑料品种而异，此值可用斯宾塞方程计算。即：（P1+P2）（V-）=RT因此 式中 P1熔体在浇道中所首的外部压力，取P1=121 Mpa；P2熔体的压，查表得P2=25.3 MPa； V熔体在浇到中的比容cm3/g；熔体在绝对温度为零度时的比容，查表得=0.992cm3/g；R修正的气体常数，查表得R=0.2

32、29 Mpa cm3/(gk)；T熔体的绝对温度220+273=493K；将以上各参数代入上式得：取注射时间为3S,塑料制件质量W为4150.9=373.5g其容积流率 为 主流道容积流率分流道容积流率和浇口容积流率 主流道直径 分流道直径 点浇口直径 3.2.3.3 喷嘴的选择热喷嘴是热流道系统最末端的部分，它与型腔直接相连，连接处称为浇口。采用文莎电气系统的，开放式喷嘴。如下图所示 图3-23.3 排气系统的设计排气是注射模设计不可忽视的问题。在注射模成型中。，若模具排气不良，型腔的气体受压将产生很大的背压，阻止塑料熔体正常快速充模同时气体压缩产生的热量能使塑料烧焦。排气的形式有两种，通常

33、是利用模具零件间的配合间隙与分型面之间的间隙进行排气，在必要时可特采用排气槽排气。本模具的设计中，因为除了分型面还有推杆可以很好的排气，而且塑件的厚度还比较均匀，所以不必另开排气槽来排气。第四章 成型零部件尺寸的设计与校核4.1 塑件精度与影响因素模具的成型尺寸是指型腔上直接用来成型塑件部位的尺寸，主要有型腔和型芯的径向尺寸（包括矩形或异形型芯的长和宽），型腔或型芯的深度或高度尺寸，中心距尺寸等。在设计模具时必须根据制品的尺寸和精度要求来确定零件的相应尺寸和精度要求，一般来说工业配件、电子电器产品塑件的尺寸精度要求较高。就同一塑件来说，塑件上各个尺寸精度要求也有很大的差别，在使用和安装过程中，

34、一配合要求的尺寸，其精度要求较高应作详细计算。影响塑件尺寸精度的因素较为复杂，主要有以下几个方面。1、 成型零件的制造公差，显然成型零件的精度越低，所生产塑件的尺寸或形状精度也越低；2、 设计磨具时所估计的塑件收缩率与实际收缩率的差异和生产制品时收缩率的波动；3、 型腔在使用过程中不断磨损，使得同一模具在新的时候和用旧磨损以后所生产的制件尺寸各不一样；4、 模具可动成型零件配合间隙变化值。4.2 成型零部件尺寸的计算根据该垃圾桶底座与桶身的配合关系，我们分析得出该塑件的尺寸精度要求不高，除了表面的上端部分与与脚踏板的配合部分。另外，其它加强筋部位尺寸精度要求不高，且这些部位都是位于垃圾桶的底端

35、或侧，是一般用户所看不到的。所以在这里采用平均值法计算，简单方便。其计算公式如下：型腔尺寸: 型芯径向尺寸：型腔深度尺寸：型腔高度尺寸：模具成型零件的中心距：计算结果列入下表中： 表4.1塑件尺寸 塑件公差 型腔尺寸 制造公差 20.321.790.107 30.322.810.107 40.364.210.12 60.365.820.12 70.406.810.133 100.409.820.133 150.4814.870.16 160.4815.880.16 170.4816.870.16 200.5619.880.187 340.7233.970.24 400.7240.060.24

36、500.8050.150.267 921.292.780.4 1201.4122.850.467 1421.7148.230.567 2042.2205.410.7333983.6401.271.2421.84.0431.131.333表4.2塑件尺寸塑件公差型腔高度尺寸制造公差10.320.800.10720.321.820.10750.364.860.12100.49.880.133120.4411.890.147240.5623.990.187250.6424.950.213380.7238.570.24表4.3塑件尺寸塑件公差型芯径向尺寸制造公差100.410.450.133200.5

37、620.780.187861.288.190.4460.847.290.2671201.4122.850.467421.54.0431.131.3333963.6403.341.2表4.4塑件尺寸 塑件公差型芯高度尺寸制造公差50.365.320.1260.366.330.12100.410.420.133250.6425.800.213200.5620.670.178塑件尺寸 塑件公差中心距尺寸制造公差25 0.64 25.39 0.3242 0.842.630.460.2 0.9260.640.30768 1.0 69.020.5 80 1.2 81.20.6 120 1.5 121.8

38、0.75 200 2.0 203 1.0 280 4.2284.2 1.4 320 4.8324.8 1.6第五章 模具结构设计5.1标准模架的选择根据黄虹、元芳主编塑料成型工艺与模具设计辅助教材，结合本次设计模具特点与特殊要求，塑件的大小，与注射机的型号最终选定500630的模架。由于注射模具的工作状态是长时间的承受交变负荷，同时也伴有冷热的交替。现代的注射模使用寿命至少几十万次，多至几百万次。因此，模具必须具有足够的强度和刚度。5.2支撑板的强度支承板厚度H的计算式如下：式中 H-支承板的厚度,；L-支承板在垫块之间的跨度 ,34cm；P-型腔压力,15MPa；l1-凹模型腔长度(cm)2

39、4cm；l2-凹模型腔宽度(cm) 12cm； B-支撑板在l1方向上的长度 ，63； E-钢材的弹性模量，2.1105MPa； y-支撑板允许最大弯曲变形量 ，0.005。将以上各参数代入公式得：为了配合标准模架的选择，综合考虑模具的整体设计，在模具的两侧分别有2根斜滑杆（用于侧抽芯），其长为70，宽最薄处为25，再加上选用优质的材料，可以替代支撑柱，从而可以减小支撑板的厚度。最终确定，支撑板的厚度为63。第六章 推出机构的设计与校核注塑模必须设有准确可靠的脱模机构，以便在每一循环中将塑件从型腔或型芯上自动地脱出模外，本课题选用简单的推杆脱模机构，以与斜滑杆侧抽芯时，起到推出塑件的作用。6.

40、1 模具对脱模机构的要求（1）结构优化、运行可靠，机构尽可能简单，零件制造方便，配换容易。机构动作要准确可靠、运行灵活、机构本身具有足够的刚度合强度，以抵抗脱模阻力。（2）不影响制件外观，不造成塑件变形破坏，推塑件的位置尽量设在塑件部或隐蔽处，以免损坏塑件外观，要保证塑件在脱模过程中不变形、不擦伤。因此本课题在正确分析脱模力的大小和集中的部位，从而选择脱模方式和推顶位置如图，使脱模力得到均匀合理的分布。（3）脱出机构应便于使塑件留在动模，模具的结构应保证塑件在开模过程中留在具有脱模装置的半模即动模上。 6.2 脱模力的计算将制件从包紧的型芯上脱出时所需克服的阻力称为脱模力。计算脱模力时应考虑以

41、下方面；（1）由收缩包紧力造成的制品与型芯的摩擦阻力，该值由试验决定；（2）由大气造成的阻力；（3）由塑件的粘附力造成的脱模阻力；（4）推出机构运动摩擦阻力以上各项中，（1）与（2）两项起决定作用，（3）与（4）两项可用修正系数的形式包括在脱模力的计算公式中。此外，脱模力的 大小还与制品的厚薄与几何形状由关系，因此将制品所需脱模力，按厚壁和薄壁两类加以区别，在本课题中，对脱模力作粗略估算。6.3 脱模力的具体计算 属于薄壁制件，且为矩形断面。根据黄虹主编的塑料成型加工与模具，制件为矩形断面所需的脱模力为K2无量纲系数，其值随f和而异；K2可从表8-2中选取；t/d壁厚与直径之比；2矩形制件的平

42、均壁厚，；a,b矩形型芯的断面尺寸，；S塑料平均成型收缩率；E塑料的弹性模量，MPa；L制件对型芯的包容长度，mm；f制件与型芯之间的摩擦系)；脱模斜度0塑料的泊松比；A盲孔制品型芯在垂直于脱模方向上的投影面积，mm2，通孔制件的A等于0。根据黄虹主编的塑料成型加工与模具查表得PP的相关参数为：的围为0.4-0.8，取0.6；E 的围为11001600 MPa,取1350MPa；取0.32f取0.30查表8-2，脱模斜度取14023S1.5L100+204=180mm该制件为通孔，所以A=06.4 推杆的设计在设计推杆脱模时应注意：1. 推杆的截面应有不少于1/2的面积承受脱模力，否则易于弯曲

43、。2. 推杆的直径的选择，依塑件具体情况而定，原则上宁多勿少，直径宁小勿大。3. 推杆外周距型芯应留有不小于0.20.5的距离（依型芯大小而定），以免推杆触与型芯。另外推杆孔磨损时，有更换较大截面推杆的余地。从投影面上看，应位于阴影部位围之有深槽、深孔的部位局部壁厚部位加强筋部位机构复杂部位6.4.1 矩形推杆一根推杆所能承受的最大负荷已知 H=2 B=10 E=2.1107 MPa l=194总共有14根，所以Q总=2570N总的脱模力减去矩形推杆所承受的脱模力为圆形推杆所承受的脱模力。6.4.2 圆形推杆的设计与计算（1）圆形推杆直径公式为：式中： d 圆形推杆的最小直径，； 安全系数，可

44、取=0.7；l 推杆的长度,;Q 脱模力（N），8537-2570=5967Nn 推杆数目, 7个； E 钢材的弹性模量,2.1107 MPa。取为d=8m，尺寸可修配，根据需要获得最终适合尺寸。（2） 强度校核推杆直径确定后还应该进行强度校核，公式为： （N/2） 远远小于推杆钢材的屈服强度32000（N/2） 满足强度要求。6.5推板的设计式中 H推板厚度 L推杆间距离 ，30； Q总的脱模力，8537N； E钢的弹性模量，2.1107；B推板的宽度，630；Y推板允许最大变形量，0.003；将以上各参数代入上式为了配合标准模架制造，我们取H=40。第七章 模具材料的选择7.1 材料的选择

45、选择原则 1）具有必要的强度和硬度； 2）要有良好的切削加工性； 3）要有良好的抛光性； 4）要有良好的照相腐蚀加工性； 5）要有良好的电加工性； 6）要有良好的耐腐蚀性； 7）要有良好的淬透性； 8）要有良好的可焊性；7.2 成型零件的材料选择成型零件的材料选择的要求如下：1 机械加工性能良好，要选用易于切削，且在加工后能得到较高精度零件的钢种；2 抛光性能优良，注射成型零件工作表面，多需要抛光达到镜面，Ra0.05um，要求钢材硬度3540HRC为宜，过硬表面会使抛光困难。钢材的显微组织应均匀致密，较少杂质，无瑕疵和针点。3 耐磨性和抗疲劳性能好，所选用钢种应使注射模具能减少抛光修模的次数，能长期保持型腔的尺寸精度，达到批量生产的使用寿命期限。4 具有耐腐蚀