自备热电厂热力系统设计与调解方案

1、 大 连 理 工 大 学 本 科 毕 业 设 计（论 文）自备热电厂低真空供热改造方案及设计The Reconstruction DesignOf The Thermal Systems Plan with Low vacuum heatingIn a Private Thermal Power Plant学 院（系）： 能源与动力学院 专 业： 能源与动力工程 学 生 姓 名： 学 号： 指 导 教 师： 评 阅 教 师： 完 成 日 期： 2007-6-5 大连理工大学40 / 45文档可自由编辑打印摘 要本设计完成的是瓦房店热电厂在低真空供热两种不同供回水工况下的热力系统的设计。重点阐述

2、了通过低真空部的作用，提高能源利用，将废弃能源用于供暖。以当地热负荷和电负荷为依据，根据以热定电的原则拟定热电厂的系统方案和全面性热力系统的设计。在采暖期中，地区采暖热负荷为278000，生产平均热负荷为33.64t/h，系统采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽式汽轮机，背压机组自身承担自己补水的预热任务，抽气从自身乏气中抽出一部分，设为未知数，代入整个系统中进行求解，确定背压机组各个点的气量，掌握机组的运行。抽气机组的热力系统计算过程，在保证汽机在额定进气量的前提下，设定凝结水量和20t/h中用于生产的部分气量两个未知数，代入整个热力

3、系统中，和除氧器抽气量一起，建立三元二次方程组进行求解，进而计算出系统各个部分的参数，掌握运行过程。在非采暖期中，系统采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机。两台汽机分摊抽气，用以化简系统热力计算，用一台机组的计算来表现整个系统的运行。最后，完成全面性热力系统的设计和全部图纸的绘制。本设计主要成果，英文翻译，设计说明书，一张原则性热力系统设计图纸，一张全面性热力系统的设计图纸和一张换热站全面性系统图。关键词：低真空供热；热电厂；原则性热力系统；全面性热力系统；供回水温度AbstractA thermodynamic system design of a new constructi

4、on for Wafangdian heat power plant running under two different situations of the temperature of the for backwater for the Low vacuum heating is finished in these papers . Focuses on the adoption of the low vacuum, improving energy use, using the waste of energy for heating. According to the payload

5、of heat and electricity of the location , when the quantity of heat is decided , electricity quantity can be calculated , The schemes of thermodynamic system are drafted. In the Heating period , the payload of the heat is 278000, the average payload of electricity is 33.64t/h . The thermodynamic sys

6、tem in the Heating period used a Pressure Turbine B3/3.43/0.49 and another Pumped Turbine C3/3.43/0.49. Back Pressure pay their own commitment to the task of preheating, Exhaust gas from its own lack of a significant part, Set unknown, Incorporated into the system as a whole to solve the problem, an

7、d set back-pressure units each of the levels, master unit operation. Units exhaust system to calculate the thermal process, guarantee the turbine rated in the intake air, under the premise set condensation water and 20 t / h for the production of some two unknown gas. Thermal generation into the ent

8、ire system, and the deaerator exhaust volume and build a group ternary quadratic equation to solve, then to calculate the various parts of the system parameters, master the course of operation. In the non-heating period, the system uses two types of extraction C3/3.43/0.49 Turbine. Two Turbine exhau

9、st assessed to simplify system thermal calculations, using a generator to the calculation of the performance of the whole system running.Finally, complete the comprehensive thermal system design and draw all the drawings.The main achievements of the design : the English translation, design brochures

10、, a principle thermal system design drawings, a comprehensive thermal system design drawings and a heat transfer station comprehensive chart.Keywords : Low vacuum heating； Power Plant; Thermodynamic principle system; Comprehensive thermal system; For Backwater；Dalian University of Technology大连理工大学本科

11、生毕业设计目 录摘 要IAbstractII1 绪论11.1中国热电联产发展前景的分析11.2课题背景及主要的设计内容21.2.1项目概况21.2.2主要设计内容32自备热电站原则性热力系统的拟定42.1热电站供热现状及热负荷特点42.1.1生产热负荷42.1.2采暖热负荷42.1.3企业电负荷现状与发展62.1.4常用数据选取62.2热电站原则性热力系统的拟定82.2.1原则性热力系统拟定遵循下面几个原则82.2.2主蒸汽系统92.2.3锅炉及汽轮机92.2.4除氧给水系统102.2.5供热系统102.2.6化学补给水系统102.2.7疏水系统112.3热电站原则性热力系统图113 两种方案

12、的热力计算123.1拟定方案123.2方案一的热力计算123.2.1含背压机组的系统热力计算123.2.2含抽气机组的热力系统计算173.3方案二的热力计算233.3.1含背压机组的热力系统计算233.3.2含抽气机组的热力系统计算233.4非采暖期的热力计算293.4.1热力系统的计算293.4.2核算313.4.3各项流量计算统计323.4.4汽机功率核算323.4.5经济指标计算（热量法）333.5全年主要技术经济指标343.5.1方案一的全年主要技术经济指标343.5.2方案二的全年主要技术经济指标353.5.3两个方案的经济指标分析比较364 主要辅助系统-减压减温系统37总 结38

13、参 考 文 献39附 录40致 谢411 绪论1.1中国热电联产发展前景的分析“十一五”规划我国能耗要下降20，这标志着未来我国节能任重道远。为确保这一目标的实现，“十一五”规划中又确立了十大节能重点工程，其中就包括了热电联产。 在节能的大背景下，热电联产受到了政府层面的高度重视。就在上个月的中旬，国家发展改革委委托中国电力工程顾问集团公司召开了有各方参加的热电联产规划编制规定（以下简称规定）征求意见座谈会。规定就热负荷、热源布局和供热方案选择及机组选型等诸方面，提出了未来规划的具体方向。据中电顾问的一位专业人士透露，就在近日，国家发展改革委还要就热电联产的发展问题，出台更为具体的指导意见，以

14、推动热电联产的发展。 节能优势显著 实际上，在节能、环保等方面，热电联产的竞争优势显而易见。据中国电力企业联合会公布的统计数据显示：截至2004年底，我国单机6000千瓦及以上的供热机组共有2302台，装机容量4813万千瓦。据全国热电专业委员会高级顾问王振铭测算，热电联产机组比凝气发电和小锅炉供热，每年可节约4800万吨以上的标煤，相应地减少二氧化碳排放量12480万吨、76万吨的二氧化硫排放量以及2064万吨的灰渣排放。目前，热电联产行业的供热量已经占全国供热总量的8196（蒸汽）、2672（热水），成为工业供热和城市居民采暖的支柱产业。同时，占全国发电总量1226的电量也来自热电联产机组

15、。是一个不容忽视的能源供应系统，其在节能环保方面的突出作用不可小视。 机组选用规则多 由于历史的原因，电力系统中目前还存在着一大批中小型燃煤发电机组，规模效益差、浪费资源、污染环境。这些5万千瓦及以下容量的中小电厂，为了生存，同时也为利用现有电厂处于市区或市区近郊的有利条件，发挥锅炉、汽轮机尚可利用的潜力，纷纷将凝汽机组改造为热电机组，向周围工业企业和居民区供热，成为热电厂。针对此种情况，规定要求通过综合分析已有热电联产机组的布局、机组状况等因素，以确定机组是否继续使用还是改造或者关停。 同时，在未来的热电联产规划中，20万千瓦及以上的高参数抽凝机组、背压机组以及热电冷联产分布式能源站，被界定

16、为上马热电联产项目优先选择的机型。另外，对于抽凝两用机组的选用制定了更为明确的细则：首先是当安装25万千万5万千瓦抽汽机组和125万千瓦20万千瓦级抽凝两用机组比背压机组更为合理时，可以采用。其次，在电网规模较小的边远地区，结合当地电力电量平衡需要，可按负荷的需要规划建设抽汽机组或抽凝两用机组。 相关链接： 热电联产是热能和电能联合生产的一种高效能源生产方式，是目前已经商业化，可大规模实现能源转换效率最高的技术。到2004年全国单机6000千瓦及以上热电联产机组容量达4813万千瓦，占全国发电机组总容量的1226，在全国总供热量中，热电联产供的蒸汽量占8196，热水量占2672。 减温减压供热

17、，由于这种运行方式，取消了能源梯级利用，将高参数的主蒸汽通过节流注水减温减压供热，热效率比热电分供更低。根据国家发展改革委等四部委20001268号文件第九条明确规定：“必须充分考虑供热负荷曲线变化和节能因素，不得以电量指标限制热电厂对外供热，更不得迫使热电厂减压减流供汽，否则将依据中华人民共和国节约能源法和中华人民共和国反不正当竞争法第二十三条追究有关部门领导和当事人的责任，并且赔偿经济损失。”主蒸汽减压减温供热，只能在机组事故状态下，作为保证热用户用热的临时措施。 因此，对于热电比达到100以上的真正热电机组，无论采用何种供热方式，都只能以热定电，不能用竞价的方式来决定上网电量，否则不但会

18、造成宝贵的一次能源的浪费，而且会对安全构成严重威胁。“这里需要指出的是，对于以热电厂的名义，违规建设的火电机组，既没有什么热负荷，装机容量也很大，基本在纯冷凝发电的企业，实在有条件有必要竞价上网，有必要整治。1.2课题背景及主要的设计内容1.2.1项目概况瓦轴集团公司位于瓦房店市区北部的辽东半岛，其南距大连市100千米，东距黄海50千米，西距渤海50千米，隶属大连市县级市，是建设大大连近期发展的主要卫星城市之一，哈大铁路贯穿全市，将市区分割成东西两部分。市区距沈大高速公路5千米，交通十分便利。瓦轴集团公司是以生产各种轴承为主的国家大型综合性企业。是哈、瓦、洛三大轴承骨干企业之一，对振兴东北老工

19、业基地起着重要作用6。瓦轴动力公司自备热电站，始建于1993年，主要为本厂的生产和生活提供部分热能和电能。热电站现有装机容量为33MW，其中两台C3/3.43/0.49型抽汽机组，一台B3/3.43/0.49型背压机组，配置两台额定蒸发量为35 t/h的蒸汽中温中压抛煤机倒转链条炉排锅炉。背压机组单机运行时供热能力为2832 t/h蒸汽，抽汽机组单机运行时供热能力为20 t/h蒸汽，两机组同时运行时供热能力为4852 t/h。1.2.2主要设计内容热电站改造中，在原有系统不做较大改动的基础上，加入了低真空供热部分。低真空的加入，将对系统汽水能量分配产生影响。在本设计中，将阐述低真空供热37/4

20、7;50/60两种供回水温度下，系统的汽水重新分配，能量重新分配。供热机组的选型坚持“以热定电，热电结合”的原则，同时遵循“在机组安全运行条件下，尽量提高级组的年利用小时数”，以提高经济效率。因此，在不增加锅炉容量的前提下，结合热负荷特点，拟定以下方案：方案一：非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27万平方米，供回水温度为37/47。方案二：非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽

21、轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27万平方米，供回水温度为50/60。本设计主要是对两个不同的装机方案进行热力计算，通过计算出来的结果，比较出不同供回水温度工况下的系统运行的优劣。2自备热电站原则性热力系统的拟定2.1热电站供热现状及热负荷特点2.1.1生产热负荷瓦轴集团公司主要生产用汽车间为煤气发生站，平均用汽量已由原来一期设计时的14.48 t/h发展到20.68 t/h（0.49 MPa，238 ），这部分汽量为连续热负荷。此外，酸洗、磷化以及厂内生活等用汽量也由原设计时的8 t/h增加到10.5 t/h，这部分蒸汽为间断热负荷，与连续热负荷的同时系数为0

22、.7，则全厂现在的生产连续热负荷为28.03 t/h汽轮机抽（排）汽。冬季采暖期，考虑到原材料的预加热，热负荷应该增加20%，所以，其生产连续热负荷应为33.64 t/h。2.1.2采暖热负荷（1）厂区生产车间及其它建筑物瓦轴集团公司厂区内的采暖热负荷面积为35万平方米，比一期设计增加7万平方米，其中车间厂房占80%；其他建筑占20%。设计采暖用热量为GJ/h，折算为汽轮机抽汽量为44.1 t/h。（2）厂外各供热区的住宅和其他建筑瓦轴动力公司外各生活福利区的住宅和其他建筑的采暖面积由一期设计时的75万平方米增加到85万平方米，设计采暖用热量为185.04 GJ/h，折算为汽轮机抽汽量为67.

23、6 t/h。图2-1 热负荷调查图最后确定的热电站改造设计热负荷如下表：表2-1 设计热负荷时 期况状值数目项采暖期（t/h）非采暖期（t/h）最大平均最小最大平均最小生产负荷46.1333.6413.838.4428.0311.5采暖负荷112.2893.9489.02合计158.41137.58102.8238.4428.0311.5（3）低真空供热在整个系统的热力计算中，27.8万采暖面积的热供给，部分由低真空提供，不足部分由汽机抽气二级加热供给。所谓低真空供热,就是人为将汽轮机凝汽器的真空降低,提高汽轮机的排汽温度,利用汽轮机排汽来加热冷却水,提高冷却水的出口温度,并利用其对外进行供热

24、的运行方式。举例说明：一般在低真空运行时,汽轮机排汽压力和温度都升高时，凝汽器内的乏汽温度也由原来温度升高到6070 左右，与此同时循环水的温度也从30 升高到65 左右，再将温度升高后的循环冷却水送入热网循环系统，代替热网的供热循环水，这样不仅避免了大量的冷源损失，而且大大提高了循环热效率，达到余热利用的目的。对于提高小型电厂的运行经济性,降低电厂的耗水量,减少环境污染,具有重要的意义。2.1.3企业电负荷现状与发展目前，企业夏季的日用电量为KW*h，而小时用电量为 KW*h，热电站日发电量为 KW*h，为其需求量的1/6；冬季日用电量为 KW*h，其小时用电量为 KW*h，而热电站日发电量

25、为 KW*h，为需求量的1/3。可见，无论冬、夏季日发电量都远低于自用电量，特别是夏季缺口较大，这主要是由于背压机组夏季不能投入运行造成的。根据集团公司近期发展规划，将实施一些新的技术改造项目，以及新工业园区的开发建设，需要增加5000KW的用电负荷。2.1.4常用数据选取根据热电厂的实际情况选取：各抽汽管压损 3%5%锅炉效率 =0.838汽轮机的机械效率=0.97发电机效率 =0.95换热器效率 = 0.98 (一般取0.960.99)管道效率 = 0.95 (计算工质损失时) 锅炉排污量系数 =0.05 站内汽水损失系数 = 0.03 列出机组各计算点的汽水参数表及在焓熵图上表示机组的汽

26、态线在焓熵图上作出抽汽式汽轮机的汽态线：图2-2 C3/3.43/0.49汽轮机组汽态线表2-2 抽汽机组各计算点的汽水参数项 目符号单位高加除氧器低加凝汽器抽汽压力Map0.490.490.0670.0071抽汽温度23823888.861/49抽汽焓值kJ/kg2945.42935.42650.272610.53/2589.42抽汽压损%35加热器处汽压Map0.47530.06365下饱和水温150.087.476下饱和水焓kJ/kg632.28366.33抽汽放热量kJ/kg2303.122193.94加热器端差17加热器出口水温14910480.47661/49加热器出口水焓kJ/k

27、g627.96435.95336.94255.34/205.15加热气进口水温10461/49加热器进口水焓kJ/kg435.95255.34/205.15给水焓升kJ/kg192.0181.6/131.792.2热电站原则性热力系统的拟定2.2.1原则性热力系统拟定遵循下面几个原则：（1）系统运行安全、可靠、灵活；（2）原有、改造工程能共用的设备尽量共用；（3）改造工程与原有系统连接时不影响发电。2.2.2主蒸汽系统抽汽机组主蒸汽管道与原有工程主蒸汽系统连接，采用切换单母管制。其系统运行方式灵活，可靠性强。2.2.3锅炉及汽轮机两台P35/3.82型锅炉的蒸发量提供给两个机组。锅炉排污系统采

28、用两台锅炉设置一台连续排污扩容器和一台定期排污扩容器，连续排污汽水混合物扩容后产生的蒸汽送至除氧水箱的汽平衡管，用作除氧部分热源。锅炉型式及参数：锅炉型式 2P35/3.82型蒸汽参数 =3.43 Mpa = 450 汽包压力 = 4.41 Mpa 锅炉给水温度 =150 锅炉效率 0.838抽汽式汽轮机型式和参数：机组型式 C3/3.43/0.49抽汽式汽轮机机组技术数据：蒸汽初参数 =3.43 Mpa，=435 额定功率 3000 KW 额定转速 3000 rpm额定进汽量 =27900 kg/h 额定抽汽压力 =0.49 Mpa额定抽气温度 =238 凝汽器压力 =0.0069 Mpa额

29、定抽汽量 kg/h发电机数据：型号 QF-3-2额定功率 3000 KW电压 10.5 KV转速 3000 rpm功率因素 0.82.2.4除氧给水系统原除氧给水系统内设两台低压除氧器，三台电动给水泵。因电源可靠，不设气动给水泵。设两台高压回热加热器，抽汽机设一台低压加热装置，加热凝结水。改造后抽汽机组增加一台低压加热器，一台备用高压加热器，凝结水进入原凝结水母管，进入原除氧给水系统。低压给水系统采用单母管制，高压给水系统采用切换母管制。锅炉给水经高压加热器加热至149 后送入锅炉。回热系统及其参数：锅炉电动给水泵 DG4211型 流程Q=42 m3/h 3台（2运1备）热力除氧器及水箱：热力

30、除氧器 QRX-40型 出力40t/h 2台除氧水箱容积 20 m3低位水箱及低位水泵：低位水箱 容积20 m3 1台低位水泵 4N6A型 2台连续排污扩容器 LP-3.5型 1台定期排污扩容器 DP-3.5型 1台软水加热器 JD-10型 2台高压加热器 JG-20型 2台低压加热器 JD-20型 1台凝结水泵 4N6型 2台2.2.5供热系统供热的热源：采暖期，一台背压汽轮机的排汽，一台抽汽机组的可调抽汽和减温减压器的直供蒸汽；非采暖期，两台抽汽机组的可调抽汽和减温减压器的直供蒸汽。原有530的分汽缸不做改造，所有汽源均送至分汽缸，再由分汽缸分别送至各热用户。所有热源的供汽参数均为0.49

31、 Mpa，238 。低真空供热系统中，设计采暖面积为27.8万平方米。新增的低真空换热站中布置两台汽水换热器和两台热网补水变频水泵。2.2.6化学补给水系统热电站补水系统采用化学除盐水系统。系统内设两台软化水加热器，将热电站补给水加热至70 后，再送至低压除氧器加热除氧。2.2.7疏水系统为了简化热力系统，疏水系统取消了疏水箱和疏水泵，相应加大低压水箱的容积，设两台低位水泵。改造工程各疏水管接入主厂房内原低位水箱。高压加热器疏水接入主厂房原高加疏水母管。原有锅炉排污系统满足要求，即全厂设置一台连续排污扩容器和一台定期排污扩容器。连续排污扩容后的蒸汽送至除氧水箱的汽平衡管。2.3热电站原则性热力

32、系统图图2-3 热电厂原则性热力系统图（其中非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27.8万平方米。）3 两种方案的热力计算3.1拟定方案结合热负荷特点，拟定以下方案：方案一：非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27万平方米，供回水温度为50/60。方案二：非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；

33、而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27万平方米，供回水温度为37/47。本设计主要是对两个不同的装机方案进行热力计算，通过计算出来的结果，比较出不同供回水温度工况下的系统运行的优劣。3.2方案一的热力计算3.2.1含背压机组的系统热力计算设用于回热部分的乏气量为（1） 锅炉进气量：=35000 kg/h 锅炉汽水损失量：=0.03=1050 kg/h 锅炉排污量：=0.05=1750 kg/h =32000+195033950 kg/h+1750 + 1050 + 33950 36750 kg/h +35000

34、 + 1750 36750 kg/h（2）锅炉排污热计算 图3-2-1扩容器计算热平衡方程： 质量平衡方程： 式中：锅炉排污水量，焓值取=1116.3 kJ/kg（取锅炉汽包压力4.14Mpa下的饱和水焓）；排污扩容器排污水量，焓值取464.55 kJ/kg（取排污扩容器压力0.147 Mpa下的饱和水焓）；排污扩容器二次蒸汽量。焓值取 =2692.5 kJ/kg(取排污扩容器压力0.147 Mpa下的饱和蒸汽焓）分别代入数值得 方程组解得：494.4 kg/h 1255.6 kg/h排污冷却器的热计算假定进入排污冷却器的化学补充水温度为： ；则化学补充水焓： kJ/kg；取排污冷却器的端差：

35、 ； 则排污冷却器的出口水温：；相应的出口水焓：；图3-2-2 排污冷却器热平衡方程： （）（）端差方程： 74.1868代入数值得： 方程解得：92.1 62.692(3)高压加热器的热力计算：（104149）热平衡方程：（）（）式中：，为高压加热器的热源抽气量及进出口焓值；，为高压加热器的水量及其进出口焓值。图3-2-3 高温加热器数据值可由表2-1中查得代入数值得：3126.2 kg/h (4)软水加热器的热力计算： 已知软水加热器的出口水温 ；出口水焓： kJ/kg； 取软水加热器端差 ；则软水加热器疏水温度 ；疏水焓值 kJ/kg； 软水加热器抽汽取一级抽汽焓值2935.4 kJ/k

36、g；图3-2-4 软水加热器热平衡方程：（）（） 代入数值解得：（4953.738-0.139）(5) 除氧器的热力计算：图3-2-5 除氧器计算图中；分别为锅炉给水量，补水量，高加疏水量，排污扩容器二次蒸汽量，除氧器抽气量，软水加热器抽气量。质量平衡方程： +36750（36750）3126.2494.4（4953.7380.139）热平衡方程：参数数值有以上步骤得出或由表21查得，代入数值得（36750-）293.0113126.2632.137+494.42692.411+（1.139 8474.388）-2935.4+（4853.738-0.139）+322.3836化简得：0.086

37、4053.7429075923.260解得 ： 8824.8 kg/h将8824.8 kg/h代入各式得到各点的流量，现统计整理：=35000 kg/h =1050 kg/h =1750 kg/h 494.4 kg/h1255.6 kg/h 23175.2 kg/h27925.2 kg/h 36750 kg/h3126.2 kg/h 3641.6 kg/h1562.6 kg/h(6) 生产供热量计算：背压汽机机组用于生产供热部分：32000-8824.8+195025125.2 kg/h3.2.2含抽气机组的热力系统计算低真空部分热力计算（37/47） 建筑物综合热指标： q120kj/mh

38、供热面积： F278000 m采暖热负荷：QFq33360000 kj/h循环水量： 838726 kg/h热平衡方程：（）80（）4.1868解得：43.9凝结水取49（凝气器取5端差） 焓值分别为：饱和蒸汽205.15kj/kg （冷凝器进口蒸汽焓值）；饱和水2589.42kj/kg（冷凝器出口凝结水焓值）低真空供热量： 80（）4.1868806.94.18680.982264.891二级抽气供热量： Q333600002264.891二级抽气量计算：抽气换热分汽水换热（抽气焓值取h2935.4kg/kj），水水换热两部分，水水换热至70送至除氧器 12904.6-0.876（1）锅炉的

39、热计算 设凝结水量为，20t/h的抽气用于生产部分为 =35000 kg/h =0.03=1050 kg/h =0.05=1750 kg/h初步设计汽机汽耗为其额定进汽量：28000kg/h锅炉剩余蒸汽量350002800010505950kg/h锅炉排污热计算热平衡方程： 质量平衡方程： 分别代入数值得 方程组解得：494.4 kg/h 1255.6 kg/h=5950 +1750 + 1050 + 5950 8750+35000 + 1750 36750 kg/h排污冷却器的热计算热平衡方程： （）（）端差方程： 74.1868代入数值得：方程解得：92.1 62.692(3)高压加热器的

40、热力计算：（104149）热平衡方程：（）（）代入数值得：3126.2 kg/h(4)软水加热器的热力计算：（）（）代入数值解得：（537.2380.09）(5)低压加热器的热力计算：（）（）（）336.94366.33205.152193.940.98解得：0.06(6) 除氧器的热力计算：质量平衡方程： +3675087503126.2494.40.0612904.60.876537.2380.09（式中为低真空二级抽气凝结水量）10937.5620.1841.09 （a）热平衡方程：（）代入数值得（8750）293.013126.2632.137+494.42692.411+（0.06）

41、336.942935.4（12904.60.876）293.01+（537.2380.09）322.3836化简得：20232.4160.3129.105 （b）汽机20t/h抽气方程：20000+312.612904.60.876（537.2380.09）化简得：3431.9620.8761.09 （c）联立方程（a）（b）（c）解得：6955 kg/h 7080.8 kg/h 2138 kg/h将8824.8 代入各式得到各点的流量，现统计整理：锅炉蒸汽量： =35000 kg/h 锅炉汽水损失量： =1050 kg/h 锅炉排污量： =1750 kg/h 排污扩容器二次蒸汽量494.4

42、kg/h排污扩容器排污水量 1255.6 kg/h 外网损失量： 12805 kg/h补水量： 15605 kg/h 锅炉给水量： 36750 kg/h高压加热器抽气量： 3126.2 kg/h 软水加热器抽气量： 1178.9 kg/h除氧器抽气量 2138 kg/h 低真空二级抽气量 6701.8 kg/h低压加热器抽气量： 424.8 kg/h 生产用气量： 6955 kg/h(7)核算 汽机汽耗核算：+3126.27080.8424.821386701.81178.9685527505.5 kg/h初步设计的误差计算：1.7 工程允许误差范围内汽轮机功率核算可调抽汽作功：=1892.1

43、3 kW=71.193 kW排汽作功： kW一台抽汽式汽轮机总功率： kW两台汽轮机总功率为3000=5934.2727 kW (8)生产负荷计算背压机组生产用气量：25125.2 kg/h抽气机组生产用气量：6855595012805 kg/h机组合计生产用气量：25125.21280537930.2kg/h37930.2.kg/h33640 kg/h（平均生产负荷），满足生产要求(9)经济指标计算（热量法） 供热量228337243.4kj/h其中供热热耗量： kj/h供热比：0.70992发电热耗量：228337243.4162101593.265236650.2 kj/h 发电热经济指

44、标热效率： 0.32748热耗率： 10993.2006标准媒耗率：0.37560 kg/kwh 供热经济指标热效率： 0.8380.950.7961（未计入热网效率）标准媒耗率：42.85894kg/kwh3.3方案二的热力计算非采暖期采用两台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机；而采暖期采用一台B3/3.43/0.49型号的背压式汽轮机和一台C3/3.43/0.49型号的抽汽式汽轮机，低真空供热27.8万平方米，供回水温度为5060。3.3.1含背压机组的热力系统计算背压机组热计算与方案一的计算完全相同，故略去。3.3.2含抽气机组的热力系统计算低真空部分热力计算（50/60）q15

45、5kj/mh F278000 m采暖热负荷：QFq43090000kj/h循环水量： 1083354.7 kg/h热平衡方程：（）80（）4.1868代入数值解得：56.8凝结水取61（凝气器取5端差） 255.34kj/kg 2610.53kj/kg低真空供热量： 80（）4.1868806.84.18680.982215.773二级抽气供热量： Q430900002215.773抽气量计算： 16668.50.857(1)锅炉的热计算 设凝结水量为，20t/h的抽气用于生产部分为=35000 kg/h =0.03=1050 kg/h =0.05=1750 kg/h初步设计汽机汽耗28000

46、kg/h锅炉剩余蒸汽量350002800010505950kg/h（2）锅炉排污热计算热平衡方程： 质量平衡方程： 分别代入数值得 方程组解得：494.4 kg/h 1255.6 kg/h=5950 kg/h+1750 + 1050 + 5950 8750+35000 + 1750 36750 kg/h排污冷却器的热计算热平衡方程： （）（）端差方程： 74.1868代入数值得：方程解得：92.1 62.692(3)高压加热器的热力计算：（104149）热平衡方程：（）（）代入数值得：3126.2 kg/h(4)软水加热器的热力计算：（）（）代入数值解得：（537.2380.09）(5)低压加

47、热器的热力计算：（）（）（）336.94366.33255.342193.940.98解得：0.037(6) 除氧器的热力计算：质量平衡方程： +3675087503126.2494.40.03716668.50.857537.2380.097173.6620.181.09 （a）热平衡方程：（）代入数值得（8750）293.013126.2632.137+494.42692.411+（0.037）336.942935.4（16668.50.857）293.01+（537.2380.09）322.3836化简得：16811.460.3059.105 （b）汽机20t/h抽气方程：20000+312.616668.50.857（537.2380.09）化简得：331.9380.8571.09 （c）联立方程（a）（b）（c）解得：4125.1 kg/h 7237.8kg/h 1345.2 kg/h将8824.8 代入各式得到各点的流量，现统计整理：=35000 kg/h =1050 kg/h =1750 kg/h 494.4 kg/h1255.6 kg/h 10075.1 kg/h14875.1 kg/h 3