先张法预应力叠合式轨道梁设计

1、钢筋混凝土课程设计报告题 目：_先张法预应力钢筋混凝土_ _叠合式起重机轨道梁设计_学生姓名：_ _学 号：_指导老师：_ _设计地点：_ _交通学院港航系目录一、设计遵循的主要规范标准3二、梁格布置及尺寸拟定3三、荷载标准值4四、材料性能5五、计算图式及荷载计算5六、内力计算6七.截面设计17一、设计遵循的主要规范标准 1.中华人民共和国行业标准 高桩码头设计与施工规范（JTS16712010）. 北京：人民交通出版社，20102.中华人民共和国行业标准 港口工程荷载规范（JTJ21598）. 北京：人民交通出版社，19983.中华人民共和国行业标准 港口工程混凝土结构设计规范（JTJ267

2、98）. 北京：人民交通出版社，19984.中华人民共和国行业标准 港口工程制图标准（JTJ20696）. 北京：人民交通出版社，1996二、梁格布置及尺寸拟定1.梁格布置原则梁格布置应满足以下原则: 满足使用要求；技术及经济合理；尽量避免集中荷载直接作用在板上，板和梁尽量布置成等跨度；横梁与面板是不可少的上部结构，纵梁设置（数量）则由具体受力决定。2.结构型式某海港高桩板梁式码头，排架间距7.0m，下部桩基为600×600mm2预应力混凝土方桩。上部结构为现浇倒T形横梁、非预应力钢筋混凝土纵梁、预应力钢筋混凝土花篮形叠合式起重机轨道梁、非预应力钢筋混凝土叠合式面板。高桩板梁式码头断

3、面见图1。图1 高桩板梁式码头断面图（尺寸单位：mm；高程单位：m） 横梁上部宽度400mm，高度1950mm,横梁下部宽度900mm，高度600mm.轨道梁宽度为500mm,其中牛腿宽度取150mm，高度为1800mm,简支时搁置长度250mm。轨道梁为预应力芯棒叠合梁结构，经过两次预制和一次现浇叠合后成型，芯棒高度取梁宽，现浇部分高度取200mm。钢筋混凝土叠合式面板的厚度为预制部分厚200 mm，现浇部分150 mm。磨耗层厚50 mm（素混凝土）（纵、横梁及面板示意图见图2）。图2 纵、横梁及面板示意图三、荷载标准值施工期：均布荷载：q=3.0KPa。使用期：均布荷载：q=25.0kP

4、a。门机国产门座式起重机荷载代号Mh-2-25标准值见表1，支腿竖向荷载标准值见表2，吊臂位置见图3。两台Mh-2-25门座式起重机同时作业，工作状态下的支腿最大竖向荷载，轨距10.5m，支腿纵向距离10.5m，按吊臂位置在状态下的轮压，在状态下的轮压。表1国产门座式起重机荷载代号Mh-2-25标准值最大起重量（t）最大幅度（m）自重（t）轨距（m）支腿纵距（m）荷载P（kN）两机最小距离（m）荷载计算图式（间距单位：m）53011510.510.52501.5表2 国产门座式起重机在工作状态下的支腿竖向荷载标准值（代号Mh-2-25）吊臂位置1吊臂位置2吊臂位置3ABCDABCDABCD44

5、0KN440KN160KN160KN500KN300KN100KN300KN440KN160KN160KN440KN图3 吊臂位置四、材料性能1.轨道梁混凝土预应力芯棒C40，第二次预制部分C30，现浇部分C25。混凝土强度及性能指标见表3。2.轨道梁钢筋预应力钢筋：冷拉级；非预应力钢筋：级；构造钢筋：级。钢筋等级及性能指标见表4。3.钢筋混凝土重度25kN/m3。表3 混凝土强度及性能指标（N/mm2）性能指标MPa混凝土 强度等级标准值设计值弹性模量Ecfckftkfcft芯棒C40272.4519.51.83.25×104预制部分C30202.0015.01.53.00

6、5;104现浇部分C25171.7512.51.32.80×104表4 钢筋等级及性能指标钢筋种类标准值(MPa)设计值（MPa）弹性模量Esfyk(fpk)fy(fpy)fy(fpy)预应力钢筋冷拉III级5004203601.8×105非预应力钢筋II级3353103102.0×105构造钢筋I级2352102102.1×105五、计算图式及荷载计算（1）计算图式说明1.施工期支座处断开，按简支梁计算（具体图示见后文）。2.使用期支座处整体连接，按五跨刚性支承连续梁计算（具体图示见后文）。（2）计算跨度 简支梁：剪力计算中：LoLn=6100mm弯矩

7、计算中：LoLn+e=6350mm式中：Lo计算跨度（m），不大于1.05 Ln Ln净跨（m） e搁置长度（m）2.刚性支承：剪力计算中：LoLn=6100mm弯矩计算中：B20.05L时，取LoL B20.05L时，取Lo1.05Ln因为B2=900mm0.05L=350mm，故Lo=1.05×6100=6405mm式中：Ln净跨，L横梁中心距 B2纵梁支座（下横梁）宽度（3）荷载计算 1.长度轨道梁承受的总自重标准值gg=25×1800×500+2×150+300×150÷2+2000-150+35002×200+15

8、0+50 =50.94KN/m 2.可变荷载标准值 （1）施工均布荷载q产生的标准值q1q1=3.0×2.00-0.15+3.502=8.03KN/m （2）满布堆货荷载q产生的标准值q2q2=25.0×2.00-0.15+3.502=66.88KN/m （3）局布堆货荷载产生的标准值q3q3=25.0×0.75=18.75KN/m （4）门座式起重机产生的标准值Q见表1和表2。六、内力计算施工期间：1.轨道梁承受的总自重标准值g的作用按简支梁计算，计算简图见图4，弯矩设计值M1G、剪力设计值V1G计算结果见表5。图4 简支梁计算图式表5 弯矩剪力设计值（施工期永

9、久荷载）截面弯矩（KN·m）支座剪力（KN）2164.32A186.444246.485308.108164.32BL-186.44B012164.32BR186.4415308.1018164.32CL-186.44C022164.32CR186.4425308.10 2. 施工均布荷载产生的标准值q1作用按简支梁计算，计算简图见图5，弯矩设计值M1Q、剪力设计值V1Q计算结果见表6。图5 简支梁计算图式表6 弯矩剪力设计值（施工均布荷载）截面弯矩（KN·m）支座剪力（KN）236.26A34.29454.39556.66836.26BL-34.29B01236.26BR

10、34.291556.661836.26CL-34.29C02236.26CR34.292556.66 使用期间: 1. 满布堆货荷载产生的标准值q2作用按五跨刚性支承连续梁计算，采用影响线法，计算简图见图6，内力设计值M2Q1、V2Q1计算结果见表7。图6连续梁计算图式 弯矩计算：截面2： （i）max=0.0666+0.0026+0.0002=0.0694，（i）min=-0.0098-0.0007=-0.0105，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0694×4115.53=285.62（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0105×

11、;4115.53=-43.21（KN·m）截面4： （i）max=0.0932+0.0053+0.0005=0.0990，（i）min=-0.0196-0.0014=-0.0210，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0932×4115.53=383.57（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0210×4115.53=-86.43（KN·m）截面5： （i）max=0.0915+0.0066+0.0006=0.0987，（i）min=-0.0245-0.0018=-0.0263，Mmax=1.5q2Lo2（i）max

12、=0.0987×4115.53=406.20（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0263×4115.53=-108.24（KN·m）截面8： （i）max=0.0266+0.0105+0.0010=0.0381，（i）min=-0.0002-0.0392-0.0029=-0.0423，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0381×4115.53=156.80（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0423×4115.53=-174.09（KN·m）截面B： （i）ma

13、x=0.0132+0.0012=0.0144，（i）min=-0.0=-0.1196，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0144×4115.53=59.26（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.1196×4115.53=-492.22（KN·m）截面12： （i）max=0.0300，（i）min=-0.0500，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0300×4115.53=123.47（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0500×4115.53=-205.78（K

14、N·m）截面15： （i）max=0.0735+0.0054=0.0789，（i）min=-0.0=-0.0460，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0789×4115.53=324.72（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0460×4115.53=-189.31（KN·m）截面18： （i）max=0.0272+0.0108+0.0010=0.0390，（i）min=-0.000136=-0.0432，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0390×4115.53=160.51（KN·

15、m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0432×4115.53=-177.79（KN·m）截面C： （i）max=0.0179+0.0144=0.0323， （i）min=-0.0=-0.1112，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0323×4115.53=132.93（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.1112×4115.53=-457.65（KN·m）截面22： （i）max=0.0134+0.0275+0.0007=0.0416， （i）min=-0.0402-0.0002-0.000

16、2=-0.0406，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0416×4115.53=171.21（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0406×4115.53=-167.09（KN·m）截面25：（i）max=0.0066+0.0724+0.0066=0.0856，（i）min=-0.0197-0.0197=-0.0394，Mmax=1.5q2Lo2（i）max=0.0856×4115.53=352.29（KN·m）Mmin=1.5q2Lo2（i）min=-0.0394×4115.53=-162.1

17、5（KN·m） 剪力计算：支座A：（i）max=0.4330+0.0132+0.0012=0.4474，（i）min=-0.0490-0.0036=-0.0526，Vmax=1.5q2 Lo（i）max=0.4474×611.95=273.79（KN）Vmin=1.5q2Lo（i）min=-0.0526×611.95=-32.19（KN）支座BL：（i）max=0.0132+0.0012=0.0144，（i）min=-0.5670-0.0490-0.0036=-0.6196，Vmax=1.5q2 Lo（i）max=0.0144×611.95=8.81（K

18、N）Vmin=1.5q2Lo（i）min=-0.6196×611.95=-379.16（KN）支座BR：（i）max=0.0849+0.4952+0.0178=0.5979，（i）min=-0.0718，Vmax=1.5q2 Lo（i）max=0.5979×611.95=365.88（KN）Vmin=1.5q2Lo（i）min=-0.0718×611.95=-43.94（KN）支座CL：（i）max=0.0849+0.0179=0.1028，（i）min=-=-0.5766，Vmax=1.5q2 Lo（i）max=0.1028×611.95=62.91（

19、KN）Vmin=1.5q2Lo（i）min=-0.5766×611.95=-352.85（KN）支座CR：（i）max=0.0682+0.5000+0.0227=0.5909，（i）min=-0.0909，Vmax=1.5q2 Lo（i）max=0.5909×611.95=361.60（KN）Vmin=1.5q2Lo（i）min=-0.0909×611.95=-55.63（KN）表7弯矩剪力设计值（满布堆货荷载）截面（i）max（i）min1.5q2Lo2Mmax（KN·m）Mmin（KN·m）支座截面（i）max（i）min1.5q2LoVm

20、ax（KN）Vmin（KN）20.0694-0.01051.5×66.88×6.4052=4115.53285.62-43.21A0.4474-0.05261.5×66.88×6.1=611.95273.79-32.1940.0990-0.0210383.57-86.4350.0987-0.0263406.20-108.2480.0381-0.0423156.80-174.09B0.0144-0.119659.26-492.22BL0.0144-0.61968.81-379.16120.0300-0.0500123.47-205.78150.0789-0

21、.0460324.72-189.31BR0.5979-0.0718365.88-43.94180.0390-0.0432160.51-177.79C0.0323-0.1112132.93-457.65CL0.1028-0.576662.91-352.85220.0416-0.0406171.21-167.09250.0856-0.0394352.29-162.15CR0.5909-0.0909361.60-55.63 2. 局部堆货荷载产生的标准值q3作用按五跨刚性支承连续梁计算，采用影响线法，计算简图见图7，内力设计值M2Q2、V2Q2计算结果见表8。图7连续梁计算图式 弯矩计算：截面2：

22、（i）max=0.0666+0.0026+0.0002=0.0694，（i）min=-0.0098-0.0007=-0.0105，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0694×1153.80=80.07（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0105×1153.80=-12.11（KN·m）截面4： （i）max=0.0932+0.0053+0.0005=0.0990，（i）min=-0.0196-0.0014=-0.0210，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0932×1153.80=107.53（KN&#

23、183;m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0210×1153.80=-24.23（KN·m）截面5： （i）max=0.0915+0.0066+0.0006=0.0987，（i）min=-0.0245-0.0018=-0.0263，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0987×1153.80=113.88（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0263×1153.80=-30.34（KN·m）截面8： （i）max=0.0266+0.0105+0.0010=0.0381，（i）min=-0.0

24、002-0.0392-0.0029=-0.0423，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0381×1153.80=43.96（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0423×1153.80=-48.81（KN·m）截面B： （i）max=0.0132+0.0012=0.0144，（i）min=-0.0=-0.1196，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0144×1153.80=16.61（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.1196×1153.80=-138.00（KN

25、·m）截面12：（i）max=0.0300，（i）min=-0.0500，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0300×1153.80=34.61（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0500×1153.80=-57.69（KN·m）截面15：（i）max=0.0735+0.0054=0.0789，（i）min=-0.0=-0.0460，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0789×1153.80=91.03（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0460×11

26、53.80=-53.07（KN·m）截面18： （i）max=0.0272+0.0108+0.0010=0.0390，（i）min=-0.0432，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0390×1153.80=45.00（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0432×1153.80=-49.84（KN·m）截面C：（i）max=0.0179+0.0144=0.0323， （i）min=-0.0=-0.1112，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0323×1153.80=37.27（KN·

27、m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.1112×1153.80=-128.30（KN·m）截面22： （i）max=0.0134+0.0275+0.0007=0.0416， （i）min=-0.0=-0.0406，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0416×1153.80=48.00（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0406×1153.80=-46.84（KN·m）截面25：（i）max=0.0066+0.0724+0.0066=0.0856，（i）min=-0.0197-0.0197=-

28、0.0394，Mmax=1.5q3Lo2（i）max=0.0856×1153.80=98.77（KN·m）Mmin=1.5q3Lo2（i）min=-0.0394×1153.80=-45.46（KN·m） 剪力计算：支座A：（i）max=0.4330+0.0132+0.0012=0.4474，（i）min=-0.0490-0.0036=-0.0526，Vmax=1.5q3 Lo（i）max=0.4474×171.56=76.76（KN）Vmin=1.5q3Lo（i）min=-0.0526×171.56=-9.02（KN）支座BL：（i）

29、max=0.0132+0.0012=0.0144，（i）min=-0.5670-0.0490-0.0036=-0.6196，Vmax=1.5q3 Lo（i）max=0.0144×171.56=2.47（KN）Vmin=1.5q3Lo（i）min=-0.6196×171.56=-106.30（KN）支座BR：（i）max=0.0849+0.4952+0.0178=0.5979，（i）min=-0.0718，Vmax=1.5q3 Lo（i）max=0.5979×171.56=102.58（KN）Vmin=1.5q3Lo（i）min=-0.0718×171.5

30、6=-12.32（KN）支座CL：（i）max=0.0849+0.0179=0.1028，（i）min=-=-0.5766，Vmax=1.5q3 Lo（i）max=0.1028×171.56=17.64（KN）Vmin=1.5q3Lo（i）min=-0.5766×171.56=-98.92（KN）支座CR：（i）max=0.0682+0.5000+0.0227=0.5909，（i）min=-0.0909，Vmax=1.5q3 Lo（i）max=0.5909×171.56=101.37（KN）Vmin=1.5q3Lo（i）min=-0.0909×171.5

31、6=-15.59（KN）表8 弯矩剪力设计值（局部堆货荷载）截面（i）max（i）min1.5q3Lo2Mmax（KN·m）Mmin（KN·m）支座截面（i）max（i）min1.5q3LoVmax（KN）Vmin（KN）20.0694-0.01051.5×18.75×6.4052=1153.8080.07-12.11A0.4474-0.05261.5×18.75×6.1=171.5676.76-9.0240.0990-0.0210107.53-24.2350.0987-0.0263113.88-30.3480.0381-0.0423

32、43.96-48.81B0.0144-0.119616.61-138.00BL0.0144-0.61962.47-106.30120.0300-0.050034.61-57.69150.0789-0.046091.03-53.07BR0.5979-0.0718102.58-12.32180.0390-0.043245.00-49.84C0.0323-0.111237.27-128.30CL0.1028-0.576617.64-98.92220.0416-0.040648.00-46.84250.0856-0.039498.77-45.46CR0.5909-0.0909101.37-15.59

33、3. 门座式起重机荷载标准值Q作用按五跨刚性支承连续梁计算，采用影响线法，风荷载与冲击作用不考虑同时发生，起重机自重大，操作平稳，只考虑0.4kPa的风荷载。1.单门机（状态）计算简图见图8，内力设计值M2Q31、V2Q31见表9。图8 连续梁计算图式(单门机状态) 弯矩计算：截面2：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.1497+0.1207）×6.405=649.47KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0

34、.0158-0.0147）×6.405=-73.26KN·m截面4：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×250×（0.2040+0.1516）×6.405=854.11KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0.0315-0.0294）×6.405=-146.27KN·m截面5：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×250×

35、（0.1998+0.1467）×6.405=832.25KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×250×（-0.0394-0.0367）×6.405=-182.78KN·m截面8：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.0983+0.0583）+150×（0.0120+0.0163）×6.405=416.97KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin

36、5;L0=1.5×250×（-0.0630-0.0587）×6.405=-292.31KN·m截面B：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.0211+0.0191）+150×（0.0000-0.0015）×6.405=94.39KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×250×（-0.1029-0.0984）×6.405=-483.50KN·m截面12：Mma

37、x=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×250×（0.1024+0.0635）×6.405=398.47KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×250×（-0.0768-0.0734）×6.405=-360.76KN·m截面15：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.1728+0.1175）+150×（-0.0010+0.0042）×

38、;6.405=701.88KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0.0377-0.0336）+150×（-0.0156-0.0266）×6.405=-232.07KN·m截面18：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.0987+0.0591）+150×（0.0160+0.0111）×6.405=418.07KN·mMmin=Q×i=14i×Q

39、imin×L0=1.5×（250×（-0.0634-0.0602）+150×（0.0011+0.0004）×6.405=-294.71KN·m截面C：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×250×（0.0276+0.0262）×6.405=129.22KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0.0861-0.0783）+150×（0.0012-0.0051）&

40、#215;6.405=-400.49KN·m截面22：Mmax=Q×i=14i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.0990+0.0594）+150×（0.0191+0.0142）×6.405=428.45KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0.0643-0.0598）+150×（0.0009+0.0004）×6.405=-296.20KN·m截面25：Mmax=Q×i=1

41、4i×Qimax×L0=1.5×（250×（0.1711+0.1161）+150×（0.0045-0.0012）×6.405=694.57KN·mMmin=Q×i=14i×Qimin×L0=1.5×（250×（-0.0316-0.0294）+150×（-0.0154-0.0263）×6.405=-206.61KN·m 剪力计算：支座A：Vmax=Q×i=14i×Qimax=1.5×250×（1.0000+0

42、.8485）=693.19KNVmin=Q×i=14i×Qimin=1.5×（250×（-0.0788 -0.0714）+150×（0.0083+0.0030）=-53.78KN支座BL：Vmax=Q×i=14i×Qimax=1.5×（250×（0.0211+0.0191）+150×（）=14.65KNVmin=Q×i=14i×Qimin=1.5×250×（-1.0000-0.9321）=-724.54KN支座BR：Vmax=Q×i=14i

43、15;Qimax=1.5×250×（1.0000+0.9039）=713.96KNVmin=Q×i=14i×Qimin=1.5×（250×（-0.1056-0.0917）+150×（0.0115+0.0043）=-70.43KN支座CL：Vmax=Q×i=14i×Qimax=1.5×250×（0.1304+0.1247）=95.66KNVmin=Q×i=14i×Qimin=1.5×（250×（）+150×（0.0282+0.0273）=

44、-703.69KN支座CR：Vmax=Q×i=14i×Qimax=1.5×（250×（1.0000+0.9079）+150×（）=700.28KNVmin=Q×i=14i×Qimin=1.5×（250×（-0.1091-0.0993）+150×（0.0158+0.0018）=-74.19KN表9弯矩剪力设计值（单门机状态）截面Mmax（KN·m）Mmin（KN·m）支座截面Vmax（KN）Vmin（KN）2649.47-73.26A693.19-53.784854.11-14

45、6.275832.25-182.788416.97-292.31BL14.65-724.54B94.39-483.5012398.47-360.76BR713.96-70.4315701.88-232.0718418.07-294.71CL95.66-703.69C129.22-400.4922428.45-296.20CR700.28-74.1925694.57-206.61 2.双门机（状态）计算简图见图9，内力设计值M2Q32、V2Q32见表10。图9 连续梁计算图式(双门机（状态）) 弯矩计算：截面2：Mmax=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5&#

46、215;220×（0.1497+0.1207+0.0635+0.0409+0.0004+0.0029）×6.405=799.17KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0158-0.0147-0.0113-0.0075-0.0006-0.0010）×6.405=-107.59KN·m截面4：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.2040+0.1516+0.0556+0.0217+0

47、.0074+0.0084）×6.405=948.39KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0315-0.0294-0.0226-0.0036-0.0011-0.0019）×6.405=-190.44KN·m截面5：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.1998+0.1467+0.0859+0.0477+0.0085+0.0103）×6.405=1054.50KN·mMm

48、in=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0394-0.0367-0.0286-0.0204-0.0014-0.0024）×6.405=-272.45KN·m截面8：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0983+0.0583+0.0125+0.0148+0.0163+0.0108+0.0009）×6.405=447.88KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1

49、.5×220×（-0.0630-0.0588-0.0452-0.0300-0.0025-0.0040）×6.405=-430.13KN·m截面B：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0211+0.0185-0.0013+0.0018+0.0018）×6.405=88.56KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.1029-0.0984-0.0788-0.0736+0.00

50、08+0.0056）×6.405=-734.07KN·m截面12：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.1024+0.0367+0.0360+0.0177）×6.405=407.51KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0449-0.0622-0.0768-0.0686）×6.405=-533.70KN·m截面15：Mmax =Q×i=18i×Qim

51、in×L0=1.5×220×（0.1728+0.1183+0.0779+0.0386+0.0084+0.0069）×6.405=893.86KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0377-0.0336-0.0156-0.0265-0.0304-0.0260-0.0008+0.0008）×6.405=-358.90KN·m截面18：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×

52、;（0.0004+0.0137+0.0350+0.0987+0.0291+0.0172+0.0160）×6.405=444.08KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0014+0.0015-0.0124-0.0430-0.0634-0.0574+0.0047）×6.405=-356.36KN·m截面C：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0276+0.0263+0.0230+0.0209）

53、×6.405=206.72KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0014+0.0099-0.0861-0.0783-0.0845-0.0765+0.0053）×6.405=-652.70KN·m截面22：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0206+0.0197+0.0990+0.0594+0.0002+0.0005）×6.405=421.46KN·mMmin=Q

54、15;i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（-0.0312-0.0466-0.0643-0.0598+0.0009+0.0004）×6.405=-424.00KN·m截面25：Mmax =Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220×（0.0080+0.0097+0.0700+0.0328+0.1711+0.1161）×6.405=868.71KN·mMmin=Q×i=18i×Qimin×L0=1.5×220&#

55、215;（-0.0316-0.0294-0.0253-0.0123-0.0308-0.0270+0.0013）×6.405=-327.83KN·m 剪力计算：支座A：Vmax=Q×i=18i×Qimax=1.5×220×（1.0000+0.8485+0.4216+0.5568-）=914.69KNVmin=Q×i=18i×Qimin=1.5×220×（-0.0788-0.0710-0.0565-0.0408-0.0035）=-82.70KN支座BL：Vmax=Q×i=18i×

56、Qimax=1.5×220×（0.0211+0.0191-0.0021+0.0018+0.0018）=13.76KNVmin=Q×i=18i×Qimin=1.5×220×（-0.7214-0.6005+0.0206+0.0205）=-1060.26KN支座BR：Vmax=Q×i=18i×Qimax=1.5×220×（1.0000+0.9039+0.6326+0.4928-0.0115-0.0413）=982.25KNVmin=Q×i=18i×Qimin=1.5×22

57、0×（-0.1056-0.0917+0.0103+0.0011-0.0092-0.0088）=-67.29KN支座CL：Vmax=Q×i=18i×Qimax=1.5×220×（0.1304+0.1247+0.0287+0.0261-0.0028）=101.34KNVmin=Q×i=18i×Qimin=1.5×220×（-1.0000-0.9098-0.6684-0.5305+0.0134+0.0526+0.0280+0.0276）=-985.74KN支座CR：Vmax=Q×i=18i×

58、Qimax=1.5×220×（1.0000+0.9079+0.5000+0.6401-0.0335-0.0344）=966.80KNVmin=Q×i=18i×Qimin=1.5×220×（0.060-0.1058-0.1064-0.0750-0.0436）=-89.36KN表10 弯矩剪力设计值（双门机状态）截面Mmax（KN·m）Mmin（KN·m）支座截面Vmax（KN）Vmin（KN）2799.17-107.59A914.69-82.704948.39-190.4451054.50-272.458447.88

59、-430.13BL13.76-1060.26B88.56-734.0712407.51-533.70BR982.25-67.2915893.86-358.9018444.08-356.36CL101.34-985.74C206.72-652.7022421.46-424.00CR580.93-89.3625868.71-327.83最不利荷载组合见表11。表11 最不利荷载组合计算截面的弯矩设计值（KN·m）支座截面剪力设计值（KN）2458B121518C2225ABLBRCLCRM1G、V1G（自重）164.32246.48308.10164.320164.32308.10164.320164.32308.10186.44-186.44186.44-186.44186.44M