分离乙醇-水混合液(20万吨年)的浮阀精馏塔设计

1、长春理工大学毕业设计分离乙醇-水混合液(20万吨/年)的浮阀精馏塔设计第一章 绪论1.1概述塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一。它可使气（或汽）液或液液两相之间进行紧密接触，达到.相际传质及传热的目的。可在塔设备中完成的常见的单元操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等。此外，工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿、减湿等。在化工厂、石油化工厂、炼油厂等中，塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额，以及三废处理和环境保护等各个方面，都有重大的影响。据有关资料报道，塔设备的投资费用占整个工艺设备投资用的较大比例；它所耗用的钢材重

2、量在各类工艺设备中也属较多。因此，塔设备的设计和研究，受到化工、炼油等行业的极大重视。塔设备经过长期发展，形成了形式繁多的结构，以满足各方面的特殊需要。为了便于研究和比较，人们从不同的角度对塔设备进行分类。例如：按操作压力分为加压塔、常压塔和减压塔；按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反应塔和干燥塔；按形成相际接触界面的方式分为具有固定相界面的塔和流动过程中形成相界面的塔；也有按塔釜形式分类的。但是长期以来，最常用的分类是按塔的内件结构分为板式塔和填料塔两大类，还有几种装有机械运动构件的塔。在板式塔中，塔内装有一定数量的塔盘，气体以鼓泡或喷射的形式穿过塔盘上的液层使两相密切接触，进行

3、传质。两相的组分浓度沿塔高呈阶梯式变化。在填料塔中，塔内装填一定段数和一定高度的填料层，液体沿填料表面呈膜状向下流动，作为连续相的气体自下而上流动，与液体逆流传质。两相的组分浓度沿塔高呈连续变化。随着塔设备技术的发展，各工业国家还陆续制订了多种气液接触元件及有关塔盘制造、安装、验收的标准、规范和技术条件等，以保证塔设备运行的质量和缩短其制造、安装周期，进而减少设备的投资费用。当然，盲目地套用标准或是忽视标准等的修订工作，也会对技术的发展起到阻碍作用。目前，我国常用的板式塔型仍为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔和舌形塔等，填料种类除拉西环、鲍尔环外，阶梯环以及波纹填料、金属丝网填料等规整填料也常采用。近年

4、来，参考国外塔设备技术的发展动向，加强了对筛板塔的科研工作，提出了斜孔塔和浮动喷射塔等新塔型。对多降液管塔盘、导向筛板、网孔塔盘等，也都做了较多的研究，并推广应用于生产。其他如大孔径筛板、双孔径筛板、穿流式可调开孔率筛板、浮阀-筛板复合塔盘等多种塔型的试验工作也在进行，有些以取得了一定的成果或用于生产。乙醇-水是工业上最常见的溶剂，也是非常重要的化工原料之一，是无色、无毒、无致癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被广泛地应用于化工、日化、医药等行业。近些年来，由于燃料价格的上涨，乙醇燃料越来越有取代传统燃料的趋势，且已在郑州、济南等地的公交、出租车行业内被采用。山东业已推

5、出了推广燃料乙醇的法规。长期以来，乙醇多以蒸馏法生产，但是由于乙醇-水体系有共沸现象，普通的精馏对于得到高纯度的乙醇来说产量不好。但是由于常用的多为其水溶液，因此，研究和改进乙醇-水体系的精馏设备是非常重要的。1.2毕业设计任务题目名称：分离乙醇-水混合液(20万吨/年)的浮阀精馏塔设计题目内容：设计一座浮阀精馏塔，满足下列条件。(1)生产能力：年处理乙醇-水混合液20万吨(开工率300天/年)；(2)原料：乙醇含量为30%(质量百分比)的常温液体；(3)分离要求：塔顶乙醇含量不低于90%，塔底乙醇含量不高于0.5%；(4)建厂地址：长春。题目要求：(1)对浮阀精馏塔(20万吨/年)进行工艺计

6、算、强度计算、结构设计等；(2)结构设计满足给定的工艺要求，严格按照塔设备及压力容器的相关设计标准和规范进行设计；(3)采用计算机绘图，图纸总量不少于3张0#图；(4)编写设计计算说明书，内容不少于35页，书写格式严格按学校有关规定。(5)科技文献翻译(英译汉，不少于2万英文字符)。1.3研究路线塔设备的设计一般包括两个部分：工艺设计和机械设计。工艺设计中要初步确定各阶段混合物的物理特性，由计算得出的具体数据再进行塔段的最基本设计，主要是与塔板有关的各种计算，在工艺设计的最后还要进行塔的附属设备设计。进入塔设备的机械设计部分后，塔的结构形式渐渐明朗化。机械部分要解决的问题，除了确定塔设备的各细

7、节结构外，更重要的就是要做各种校核工作，以保证设计完成的塔设备不仅能够正常运转，而且必须符合国家安全生产的标准。其校核内容主要包括：质量载荷、地震载荷、风载荷等，还包括强度及稳定性校核。在完成设计部分的任务后，就进入画图阶段。图纸包括一张装配图和若干零件图，均采用计算机绘图，并严格按照设计尺寸进行绘制。第二章 塔板的工艺设计2.1精馏塔全塔物料恒算F：原料液流量（）：原料组成（摩尔分数，下同）D：塔顶产品流量（）：塔顶组成W：塔底残液流量（）：塔底组成原料乙醇组成：= (2-1)塔顶组成：= (2-2)塔底组成：= (2-3)进料量：F (2-4)物料恒算式为： (2-5) (2-6)联立代入

8、求解：2.2乙醇-水气液平衡的物理性质表2-1 乙醇-水气液平衡组成（摩尔）与温度的关系温度/液相气相1000095051.9017.0089.07.2138.9186.79.6643.7585.312.3847.0484.116.6150.8982.723.3754.4582.326.0855.8081.532.7359.2680.739.6561.2279.850.7965.479.751.9865.9979.357.3268.4178.7467.6373.8578.4174.7278.1578.1589.4389.432.2.1温度利用表中数据由拉格郎日插值可求得、： (2-7)： (2

9、-8)： (2-9)1.精馏段平均温度： (2-10)2.提馏段平均温度： (2-11)2.2.2密度已知：混合液密度： (2-12)其中：为品质分率，为平均相对分子质量混合气密度： (2-13)1.精馏段：液相组成： (2-14)气相组成： (2-15)所以 (2-16) (2-17)2.提馏段：液相组成： (2-18)气相组成： (2-19)所以 (2-20) (2-21)表2-2 不同温度下乙醇和水的密度温度/80735971.885730968.690724965.395720961.85100716958.4求得在与下的乙醇和水的密度， (2-22) (2-23)同理：，在精馏段：

10、(2-24)气相密度： (2-25)在提馏段：液相密度 (2-26)气相密度： (2-27)2.2.3混合液体表面张力二元有机物-水溶液表面张力可用下列各式计算公式： (2-28)注：，式中下脚标，w、o、s分别代表水、有机物及表面部分，、指主体部分的分子数，、指主体部分的分子体积，、为纯水、有机物的表面张力，对乙醇。1.精馏段表2-3不同温度下的表面张力温度708090100乙醇表面张力/N/1817.1516.215.2水表面张力/N/64.362.660.758.8 (2-29) (2-30)乙醇表面张力： (2-31)水表面张力： (2-32) (2-33)因为，所以 (2-34) (

11、2-35) (2-36)联立方程组，代入求得：，2.提馏段：，乙醇表面张力：解得：水表面张力：解得：因为，所以 联立方程组 ，代入求解得：，2.2.4混合物的粘度，计算得：，计算得：，精馏段黏度： (2-37)提馏段粘度： (2-38)2.2.5相对挥发度1.精馏段挥发度：由，得，所以 (2-39)2.提馏段挥发度：由，得，所以 (2-40)2.2.6气液相体积流量计算根据x-y图得： (2-41)取 (2-42)1.精馏段： (2-43) (2-44)已知：， ，则由质量流量：体积流量： (2-45) (2-46)2.提馏段：因本设计为饱和液体进料，所以已知：， ，则有质量流量：体积流量：2

12、.3理论塔板的计算理论板：指离开这种板的气液两相互成平衡，而且塔板上液相组成均匀。理论板的计算方法：可采用逐板计算法，图解法，在本次实验设计中采用图解法。根据下，乙醇-水的气液平衡组成关系可绘出平衡曲线即x-y曲线图，泡点进料，所以，即为一直线，本平衡具有下凹部分，操作线尚未落到平衡线前，已与平衡线相切：，所以，。已知：精馏段操作线方程：提馏段操作线方程：在图上做操作线，由点起在平衡线与操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直到阶梯与平衡线交点小于为止，由此得到理论板32块（包括再沸器），加料板为第27块理论板。板效率与塔板结构、操作条件、物质的物理性质及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上

13、传质过程进行的程度。板效率可用奥康奈尔公式计算。注：塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度1.精馏段已知：，所以： (2-47)，故块 (2-48)2.提馏段已知：，所以：故13块。全塔所需实际塔板数：块全塔效率：加料板位置在第69块塔板。2.4塔径的初步设计1.精馏段由， (2-49) (2-50)式中可由史密斯关联图查出：横坐标数值： (2-51)取板间距：，则查图可知： (2-52) (2-53)圆整：横截面积： (2-54)空塔气速： (2-55)2.提馏段横坐标数值：取板间距：，则查图可知：，圆整：横截面积：空塔气速：2.5溢流装置2.5.1堰长取 (2-56

14、)出口堰高：本设计采用平直堰，堰上液高度按下式计算：近似取， (2-57)1.精馏段 (2-58)2.提馏段2.5.2方形降液管的宽度和横截面查图得：，则 ，验算降液管内停留时间：精馏段： (2-59)提馏段：停留时间：，故降液管可使用。2.5.3降液管底隙高度1.精馏段取降液管底隙的流速则：，取 (2-60)2.提馏段取则：，取。因为不小于，故满足要求。2.6塔板布置及浮阀数目与排列2.6.1塔板分布本设计塔径，采用分块式塔板，以便通过人孔装拆塔板。2.6.2浮阀数目与排列1.精馏段取阀孔动能因子，则孔速为： (2-61)每层塔板上浮阀数目为：块（采用型浮阀） (2-62)取边缘区宽度，破沫

15、区宽度计算塔板上的鼓泡区面积，即： (2-63)其中 (2-64) (2-65)浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一个横排的孔心距，查表，。按重新核算孔速及阀孔功能因数：，阀孔动能因数变化不大，仍在范围内，塔板开孔率2.提馏段取动能因子，则每层塔板上浮阀数目为：块按，排得阀数为359块。按块重新核算孔速及阀孔动能因数：阀孔动能因数变化不大，仍在范围内，塔板开孔率2.7气相通过浮阀塔板的压降可根据计算1.精馏段(1)干板阻力 (2-66)因为，故 (2-67)(2)板上充气液层阻力 取，(3)液体表面张力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压降相当的高度为： (2-68)

16、 (2-69)2.提馏段(1)干板阻力 。因，故 (2)板上充气液层阻力 取，(3)表面张力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不计，因此与单板的压降相当的液柱高度为：2.8淹塔为了防止发生淹塔现象，要求控制降液管中清液高度，即 (2-70)1.精馏段(1)单层气体通过塔板压降所相当的液柱高度：(2)液体通过降液管的压头损失： (2-71)(3)板上液层高度：，则取，已选定，则。可见，所以符合防止淹塔的要求。2.提馏段(1)单板压降所相当的液柱高度：(2)液体通过降液管的压头损失：(3)板上液层高度：，则取，则，可见，所以符合防止淹塔的要求。2.9物沫夹带1.精馏段泛点率 (2-72)泛点率 (2

17、-73)板上液体流经长度： (2-74)板上液流面积： (2-75)查物性系数，泛点负荷系数图泛点率泛点率对于大塔，为了避免过量物沫夹带，应控制泛点率不超过，由以上计算可知，物沫夹带能够满足的要求。2.提馏段取物性系数，泛点负荷数图，泛点率泛点率由计算可知，符合要求。2.10塔板负荷性能图2.10.1物沫夹带线泛点率据此可作出负荷性能图中的物沫夹带线，按泛点率计算：1.精馏段整理得：，即由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，算出。2.提馏段：整理得：，即表2-4 物沫夹带数值精馏段0.0020.016.235.80提馏段0.0020.017.426.892.10.2液泛线 (2-

18、76)由此确定液泛线，忽略式中 (2-77)而1.精馏段整理得：2.提馏段整理得：在操作范围内，任取若干个值，算出相应的值：表2-5 液泛数值精馏段提馏段0.0018.30.00110.830.0038.050.00310.50.0047.930.00410.370.0077.530.0079.972.10.3液相负荷上限液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于，液体降液管内停留时间，以作为液体在降液管内停留时间的下限，则： (2-78)2.10.4漏液线对于型重阀，依作为规定气体最小负荷的标准。 (2-79)1.精馏段：2.提馏段：2.10.5液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条

19、件作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。 (2-80)取，则 (2-81)由以上作出塔板负荷性能图，由图可看出：图2-1 塔板负荷性能图(精馏段)图2-2 塔板负荷性能图(提馏段)(1)在任务规定的气液负荷下的操作点处在适宜操作区内的适中位置；(2)塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制；(3)按固定的液气比，由图可查出：塔板的气相负荷上限气相负荷下限所以：精馏段操作弹性提馏段操作弹性表2-6 浮阀塔工艺设计计算结果项目符号单位计算数据备注精馏段提馏段塔径Dm2.02.0板间距m0.450.45塔板类型单溢流弓形降液管分块式空塔气速um/s1.331.37堰长m1

20、.31.3堰高m0.08850.0775板上液层高度m0.070.07降液管底隙高m0.020.04浮阀数N359359阀孔气速m/s9.7510.06同排孔心距浮阀动能因子10.649.36邻排中心距临界阀孔气速m/s9.5511.36孔心距tm0.0750.075排间距m0.0650.094单板压降Pa605.8637.5降液管液体停留时间S38.3114.02降液管内清液高度m0.150.1437泛点率%54.850.58气相负荷上限5.986.72气相负荷下限1.9652.303物沫夹带操作弹性3.042.92漏液控制2.11接管2.11.1进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管、T

21、型进料管。本设计采用直管进料管。管径计算如下： (2-82)，查标准系列选取。2.11.2回流管采用直管回流管，取，查表取。2.11.3塔釜出料管取，直管出料，查表取。2.11.4塔顶蒸气出料管直管出气，取出口气速，则，查表取。2.11.5塔釜进气管采用直管，取气速，查表取。2.11.6法兰由于常压操作，所有法兰均采用标准管法兰，平焊法兰，由不同的公称直径，选用相应法兰。(1)进料管接管法兰：(2)回流管接管法兰：(3)塔釜出料管法兰：(4)塔顶蒸气管法兰：(5)塔釜蒸气进气法兰：2.12除沫器当空塔气速较大，塔顶带液现象严重，以及工艺过程中不许出塔气速夹带雾滴的情况下，设置除沫器，以减少液体

22、夹带损失，确保气体纯度，保证后续设备的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器、丝网除沫器以及程流除沫器。本设计采用丝网除沫器，其具有比表面积大、重量轻、空隙大及使用方便等优点。设计气速选取：，系数除沫器直径：，综合考虑，圆整为2.0m选取不锈钢除沫器：类型：标准型材料：不锈钢丝网丝网尺寸：圆丝2.13吊柱对于较高的室外无框架的整体塔，在塔顶设置吊柱，对于补充和更换填料、安装和拆卸内件，既经济又方便的一项设施，一般取以上的塔物设吊柱，本设计中塔高度大，因此设吊柱。因设计塔径，可选用吊柱。，材料为。2.14人孔人孔是安装或检修人员进出塔的唯一通道，人孔的设置应便于进入任何一层塔板，由于设置人孔处塔间

23、距离大，且人空设备过多会使制造时塔体的弯曲度难以达到要求，一般每隔块塔板才设一个人孔，本塔中共81块板，需设置7个人孔，每个孔直径为，厚，高52mm。在设置人孔处，板间距为600mm，裙座上应开个人孔，直径为，人孔伸入塔内部应与塔内壁修平，其边缘需倒棱和磨圆，人孔法兰的密封面形及垫片用材，一般与塔的接管法兰相同，本设计也是如此。2.15塔总体高度的设计2.15.1塔的顶部空间高度塔的顶部空间高度是指塔顶第一层塔盘到塔顶封头的直线距离，取除沫器到第一块板的距离为直径为，塔顶部空间高度为。2.15.2塔的底部空间高度塔的底部空间高度是指塔底最末一层塔盘到塔底下封头切线的距离，取。2.15.3塔立体

24、高度 (2-83) (2-84)第三章 塔附属设备设计3.1冷凝器的选择有机物蒸气冷凝器设计选用的总体传热系数一般范围为kcal/()。本设计取kcal/()=2926J/()出料液温度：78.137（饱和气）78.173（饱和液）冷却水温度：2035逆流操作：， (3-1)传热面积： (3-2)设备型号：3.2再沸器的选择选用120饱和水蒸气加热，传热系数取J/()料液温度：99.815100，热流体温度：120120逆流操作：，换热面积：设备型号：。第四章 塔的机械设计4.1选择材料筒体与封头材料选用20R，裙座材料选用Q235-A，材料的有关性能参数如下： 20R Q235-A 筒体壁厚

25、选，封头分为椭圆形封头、碟形封头等几种，本设计采用椭圆形封头，由公称直径，查得曲面高度，直边高度，内表面积，容积。选用封头。塔底常用裙座支撑，裙座的结构性能好，连接处产生的局部阻力小，所以它是塔设备的主要支座形式，本设计采用圆锥型裙座，半顶角为。由于裙座内径，故裙座壁厚取，裙座高度取。4.2塔的载荷计算4.2.1塔设备自重载荷计算全塔操作质量 (4-1)全塔最小质量 (4-2)全塔最大质量 (4-3)部分部件质量可参考下表进行估算。表4-1 塔设备有关部件的质量名称单位质量名称单位质量笼式扶梯开式扶梯钢制平台圆泡罩塔盘条形泡罩塔盘舌形塔盘筛板塔盘浮阀塔盘塔盘填充液4.2.2塔的自振周期计算 (

26、4-4)4.2.3地震载荷计算 。 地震影响系数 ， 。结构综合影响系数 。计算危险截面的地震弯矩。0-0截面： (4-5) (4-6)1-1截面： (4-7) 2-2截面： 4.2.4风载荷计算1.风力计算(1)风振系数由计算出各段风振系数，计算结果见下表。表4-2 各塔段风振系数塔段号123456713.51020304047.52.5230.720.720.720.790.820.850.860.0060.010.050.190.410.7710.640.7411.251.421.561.641.0171.0251.0911.3031.5972.0592.323(2)有效直径取平台构件的

27、投影面积，则取下式计算值中较大者。 (4-8) (4-9)式中，塔和管线的保温层厚度，。各塔段计算结果见下表。表4-3 各塔段有效直径/mm塔段号12345671000250065001000010000100007500400001541001001001332930293030843030303030303063(3)水平风力计算由计算，结果见下表。表4-4各塔段水平风力计算结果塔段号12345670.71.0171.0251.0911.3031.5972.0592.3235000.640.7411.251.421.561.641000250065001000010000100007500

28、2930293030843030303030303063667.51955.67654.617272.924049.434063.7306322.风弯矩计算0-0截面： (4-10)1-1截面： (4-11)2-2截面： (4-12)4.2.5各种载荷引起的轴向应力1.计算压力引起的轴向压应力 (4-13)2.操作质量引起的轴向压应力0-0截面： (4-14)1-1截面： (4-15)式中 裙座人孔处截面的截面积 (4-16)2-2截面： (4-17)3.最大弯矩引起的轴向应力最大弯矩取下式计算值中较大者： (4-18)表4-5计算结果截面0-01-12-2各危险截面的计算如下： (4-19)

29、 (4-20)式中 裙座人孔截面的抗弯截面系数 (4-21) (4-22) (4-23)4.2.6筒体和裙座危险截面的强度性校核1.筒体的强度与稳定性校核(1)强度性校核 筒体危险截面2-2处的最大组合轴向拉力： (4-24)轴向许用应力： (4-25)因为，故满足强度条件。(2)稳定性校核 筒体危险截面2-2处的最大组合轴向压力： (4-26)许用轴向压应力： 取其中较小值。按GB-150 钢制压力容器 中的规定， 由 (4-27)查相应的材料图得B=92MPa则，取。因为，故满足稳定性条件。2.裙座的稳定性校核 裙座危险截面0-0及1-1处的最大组合轴向压应力 (4-28) (4-29)由

30、 0.00061查相应的材料图得则，取。因为，故满足稳定性条件。4.2.7筒体和裙座水压实验应力校核1.筒体水压实验应力校核(1)由实验压力引起的环向应力实验压力： (4-30) (4-31) (4-32)因为，故满足要求。(2)由实验压力引起的轴向应力 (4-33)(3)水压实验时，重力引起的轴向应力 (4-34)(4)由弯矩引起的轴向应力 (4-35)(5)最大组合轴向应力校核 (4-36) 许用应力： (4-37)因为 ，故满足要求。(6)最大组合轴向应力校核 (4-38)轴向许用压应力 取其中较小值。, 取。因为 ，故满足要求。2.裙座水压实验压力校核(1)水压实验时，重力引起的轴向应

31、力 (4-39) (4-40)(2)由弯矩引起的轴应力 (4-41) (4-42)(3)最大组合轴向应力校核 (4-43) (4-44)轴向许用应力 取其中较小值，取。因为 ，故满足要求。4.2.8基础环设计1.基础环尺寸取 (4-45) (4-46)2.基础环的应力校核取其中较大值， (4-47) (4-48) (4-49)(1) (4-50)(2) (4-51)取选用75号混凝土，其许用应力，故满足要求。3.基础环厚度按有筋板时，计算基础环的厚度。 (4-52)设地脚螺栓直径为M36，l=250mm，则b/l=1.6。查得。取，基础环材料的许用应力，基础环厚度，取。4.2.9地脚螺栓计算1

32、.地脚螺栓承受的最大拉应力取其中较大值，(1) (4-53)(2) (4-54)2.地脚螺栓直径因为，故此塔设备必须安装地脚螺栓。 (4-55)取地脚螺栓为M27。故选用50个M27的地脚螺栓，满足要求。表4-6 塔的机械设计结果塔的名义壁厚筒体，封头，裙座塔的载荷及其弯矩质量载荷风弯矩地震弯矩各种载荷引起的轴向应力计算压力引起的轴向应力操作质量引起的轴向应力最大弯矩引起的轴向应力最大组合轴向拉应力最大组合轴向压应力强度及稳定性校核强度校核满足强度条件稳定性校核满足稳定性条件水压试验时的应力校核筒体满足强度条件，满足稳定性条件裙座满足稳定性条件基础环设计基础环尺寸基础环的应力校核满足要求地脚螺

33、栓设计直径，个数50个主要符号说明原料液温度，塔顶液温度，塔底液温度，精馏段平均温度，提馏段平均温度，精馏段气相密度，提馏段气相密度，精馏段液相密度，提馏段液相密度，精馏段液相组成提馏段液相组成精馏段气相组成提馏段气相组成平均相对分子质量，乙醇表面张力水表面张力精馏段粘度提馏段粘度精馏段挥发度提馏段挥发度阀孔动能因子干板阻力，表面张力造成的阻力，板上充气液层阻力，裙座人孔处截面的面积，裙座人孔处截面的抗弯截面系数，结构综合影响系数裙座壳底部内直径，裙座壳有效壁厚，裙座人孔截面处裙座壳的内直径，裙座人孔截面处水平方向的最大宽度，人孔或较大管线引出孔加强管的长度，人孔或较大管线引出孔加强管的厚度，

34、塔计算段的有效直径，基础环内直径，基础环外直径，裙座大端外直径，E设计温度下材料的弹性模量，风压高度变化系数H塔的总高度，塔第i段顶截面距地面的高度，塔第i-i截面处的地震弯矩，塔第i-i截面处的最大弯矩，塔第i-i截面处的风弯矩，塔的最大质量，塔的最小质量，塔的操作质量，计算截面以上的操作质量，计算压力，塔i-i计算段的水平风力，基本风压值，塔的基本自振周期，对应的地震影响系数地震影响系数的最大值管线保温层厚度，塔第i 段保温层厚度，脉动增大系数脉动影响系数由计算压力引起的轴向应力，由重力引起的轴向应力，设计温度下筒体材料的许用应力，设计温度下材料的许用轴向压应力，设计温度下裙座材料的许用应

35、力，振型系数参考文献1路秀林，王者相. 化工设备设计全书塔设备M. 北京：化学工业出版社，2004.2张洪沅. 化工原理设计导论M. 成都：成都科技大学出版社，1991.3郑津洋，董其伍，桑芝富. 过程设备设计M. 北京：化学工业出版,2005.4中国石化集团上海工程有限公司. 化工工艺设计手册上册M. 北京：化学工业出版社，2003.5中国石化集团上海工程有限公司. 化工工艺设计手册下册M. 北京：化学工业出版社，2003.6谭天恩，麦本熙，丁惠华. 化工原理下册M. 北京：化学工业出版社，2006.7毕明树. 工程热力学M. 北京：化学工业出版社，2001.8陈作模. 机械原理M. 北京：高等教育出版社，2004.9濮良贵，纪名刚. 机械设计M. 北京：高等教育出版社，2004.10 GB150，钢制压力容器P. 全国压力容器标注化技术委员会，1998.11 王国胜. 化工原理课程设计M. 大连：大连理工大学出版社，2005.12 闫康平. 工程材料M. 北京：化学工业出版社，2003.13 刁玉玮，王立业. 化工设备机械基础M. 大连：大连理工大学出版社，2005.14 匡国柱，史启才. 化工单元过程及设备课程设计M. 北京：化学工业出版社，2005.15 朱有庭，曲文海，于浦义. 化工设备设计手册上卷M. 北京：化学工业出版社，2004.16 朱有庭，曲文