空调设计问题大集合

1、空调设计问题大集合一、 冷热源 关于冷源，采暖通风与空气调节设计规范GBJ1987第六章“制冷”中有“台数不宜过多”、“应与空气调节负荷变化情况及运行调节要求相适应”、“台数不宜少于两台”等规定。我们在考虑冷水机组配置时，应注意避免下列四种情况。 一要避免机组台数过少，台数过少存在的问题有：   (1) 负荷可靠性下降，一旦负荷高峰时机组出现故障，影响的比例就大；   (2) 负荷适应性差。因为综合性建筑中往往配置有娱乐场所等，其面积不大、冷负荷也不大，而娱乐场所又往往有提前和延长制冷要求，机组台数少，意味着单台制冷负荷大，一旦开启，负荷就不适应，对离心

2、式机组，往往易发生喘振现象，所以选择离心机组，要满足20%40%负荷时能适应最小冷负荷的需要。   (3) 机组台数过少，机组低负荷运行的概率高，由于机组在低负荷下运行的COP低，因而能耗会增高。二要避免机组台数过多。机组台数过多有如下缺点：    (1) 单机容量下降，机组COP下降，能耗高；   (2) 机组台数多，配置的循环水泵也多，水泵并联多，并联损失高；   (3) 机组台数多，配置的循环水泵多，占用机房面积就大。   还有一种情况就是设计者有时会将高区低区的冷水机组截然分开，其实这是

3、没有必要的，因为高区可采用通过换热的办法，使高低区的冷水机组合为一个系统，这样就可减少机组台数。   (4) 机组台数过多，也意味着绝对故障点增多。 三要避免不恰当的使用多机头机组(包括多机头风冷热泵或模块化风冷热泵、模块化冷水机组)。如3台30HT280有24个机头，3台LSRF829M有36个机头，8台CXAH250，总冷量仅1224kW，却有32个机头，绝对故障点太多。 四要避免一味地采用等容量机组。采用等容量机组，机房布置也许会划一整齐，备品备件会少，但工程中往往有小负荷的不同使用功能的场所，如采用等容量机组，就容易造成负荷适应性差的缺点。其实采暖通风与空气调节设计

4、规范中有“大型制冷机房，当选用制冷量大于或等于1160kW(100×104大卡时)的一台或多台离心式制冷机时，宜同时设置一台或两台制冷量较小的离心式、活塞式或螺杆式等压缩式制冷机”大小容量搭配的规定。二、 循环水泵与风机    载冷(热)体的输送离不开水泵和风机，水泵和风机的选用和配置是不可缺少的一环，对工程设计的成败是十分重要的。 关于水泵，经常发生的有以下一些问题。    1、水泵扬程偏大，有些仅需2832m水柱的，选了4050m水柱的水泵。多余扬程，一是靠阀门来消耗，其消耗的能量占的比例，个别工程甚至达70%；二是转变成流量，如某工程，由

5、于流量增加，流速增加，锅炉设备入口的口径配置本来就偏小(原按25温差流量配置)，引起了锅炉设备的振动。选择水泵扬程大些就安全了吗?其实不然。如果未安装有限流阀、电气专业也未设计过电流保护，就有可能烧毁电机；如果电气专业设计了过电流保护，则会发生水泵电机发热、电流增大，重则不能正常启动的情况。导致水泵扬程选得偏大的原因是显而易见的，没有进行必要的水力计算和心中无数怕是主要原因，笔者建议，还是要老老实实地进行水力计算，做到心中有数，积累经验。   2、冷热循环水泵不分设。工程中常见到冷热循环水泵不分设的情况，有的是因为迁就了机房面积偏小，有的则是考虑不周所致。众人周知，供回水温

6、差制冷时一般为5，制热时一般为10，而且对一般冬冷夏热地区，冬季制热负荷比夏季制冷负荷小，对南京地区，一般前者为后者的6080%。即冬季循环水量为夏季循环水量的0.30.4倍，水力损失仅为供冷工况的916%，输送功耗仅为供冷工况时的2.76.4%。所以，若冷热循环水泵不分设，将导致冬季能耗浪费，形成大流量小温差运行。   3、一机一泵配置问题   一机一泵， 可避免运行一台或2台机组时，未关掉相应阀门造成水流量旁通，使机组COP降低，也使水泵运行工况点偏离额定工况点，电耗增加； 电气控制设计方便； 可避免运行人员频繁人工开或关主机或冷却塔入口阀门，适应部

7、分负荷时的运行。如设联动电动阀，则投资高，阀易坏，系统不可靠。   另外，多台水泵并联，选择时要按照泵的特性曲线作并联分析，使工况点满足不同台数运行时的需要。 关于风机，经常发生的有以下一些问题。    1风机压头选用偏大，造成的后果除同水泵扬程选得偏大产生的后果外，如果风机是回风机，还会引起新回风混合箱内为正压，新风进不来，新风口成为排风口，新风量不能保证的后果。   2离心风机出风口方向应该顺气流方向，HJ*3/7这一点常常未引起设计人员或订货时的注意。离心风机出风口应有足够长的直管长度，否则应顺气流方向，风机入口设计也应注意使入

8、口气流均匀进入风机；对双进风风机，风机入口离箱壁距离也应125D，D为风机进口直径。   3离心风机采用皮带轮传动时，现在一般也不作选择计算了，直接选择厂家设备，但应注意检查皮带是否是下紧上松，时有发生上紧下松的情况，最好还要再核算一下包角是否符合要求。   4目前普遍采用所谓BFP变风量空调器，风量较大时采用2台以上风机并联，其出口风速较高，有时甚至达24m/s，设计人往往通过静压箱(实为接管箱)直接连接，造成风噪声大，阻力损失大(突扩、突缩局部阻力系数大，接管风速又高)，应该加设渐扩管后进静压箱，最好应作袂衩形处理。   

9、0; 5排风系统中，常常会遇到多台小排风机排入竖井，末端还有一台较大排风机接力后排出，实际形成多台风机并联后再串联较大风机，此时应考虑小排风机的同时使用系数问题。三、 洁净室、洁净手术部设计    目前医药工业、洁净手术部工程方兴未艾。医药、包括口服液、针剂和保健品如冻干粉等生产需要洁净技术来保证，必须符合药品生产质量管理规范的规定；洁净手术部也需要通过洁净技术来达到防止细菌、灰尘污染手术部和防止外部环境污染手术部的目的。总而言之，都是洁净设计问题。笔者认为，医药工业、洁净手术部洁净设计需注意的问题，也就是经常被忽视的问题有： 1、正压风系统    洁净

10、手术部宜有一个集中的正压风系统，因为手术室是间歇工作的，在非手术期间，如手术室相对低级别的相邻洁净手术室有一定的正压值，即可防止污染空气进入，从而可缩短洁净手术室投入使用前的自净时间，达到洁净手术部的整体控制。 2、新风口、排风口前应有初中效过滤。这一点往往被忽视，设计者也忽略了系统是间歇工作的问题。在间歇工作期间，污染空气会通过新风口(或排风口)、新风管(或排风管)、回风管、回风口与室内相通，或通过排风口、排风管与室内相通，室内洁净度会很快遭到污染。设置初中效过滤器(对洁净手术部最好还应有亚高效过滤器)对保护末端高效过滤器、延长使用寿命也很有好处。3、洁净手术室回风口的设置。洁净手术室在大于

11、手术区面积(指手术台四侧按手术室级别不同，外推一定尺寸所包的面积)的顶棚范围内满布高效过滤器送风口，均匀送风已能保证。所以回风口的设置对保证手术室合理的气流分布是决定因素。在手术室四角设置回风口是不对的，在两角设置回风口则更加不好，应在手术台长度方向的两侧或一侧(只有当手术室宽度3m时才允许)设置回风口，且回风口上边高度不超过地面以上05m(即低于手术台高度)、回风口下边离地面不小于01m、回风口风速2m/s。同时，回风口应为竖向百页，减少积灰，且回风口内必须设置过滤层(阻尼层)和中效过滤器。    4、对洁净手术室，加湿器加湿水应达到饮用水要求，直接用干蒸汽加湿器或用自来

12、水加湿是不合要求的，这一点是普遍被忽视了。四、其他 1、  游泳池通风 关于游泳池的通风，笔者认为需要再提。目前小型供休闲、健身的游泳、戏水池工程较多，通风空调设计是解决“闷热、结露、霉变”问题的关键，“闷热、结露、霉变”产生的主要原因是池水及潮湿池边的大量散湿，解决的办法除了加强围护结构隔热处理或采取其他措施，如向围护结构表面吹干燥热风、设加热排管等，使围护结构表面温度高于室内露点外就是通风，利用游泳池室内外的湿度差，将高湿含量的室内空气排出室外，将低湿含量的室外空气送入室内，来消除室内的大量散湿。游泳池通风空调设计中常被忽视或没有注意到的是室外空气含湿量是随室外气候而变

13、化的这一客观规律，所以用来消除室内散湿量的新风量也应该是变的，最大新风量，也就是系统的送风量应该是临界状态时消除室内散湿量的新风量(笔者推荐：室外空气温度等于室内空气露点温度为临界状态)。为适应这一要求，通风空调系统要设计成双风机系统，回风、新排风量可调，原理系统图如图6所示，有条件时，可设计热回收装置，节约能耗。 2、消声    消声处理往往带有随意性和可有可无性，噪声处理计算除有特殊要求外，一般被忽略，因此往往出现不理想的情况。常见的问题有：   根据布置的可能性设置消声设备，设置了送风消声设备却忽略了回风消声设备；没有条件设置消声设备时，在所谓静压

14、箱(实际上只能算是接管箱)内贴保温吸音材料算是考虑了，既增加了阻力损失，消声效果也不够，如果出现保温吸声材料贴得不紧密，壁板又嫌薄且无加强措施，还会增加附加振动噪声。集中回风口的噪声超标常困挠着用户，消声设备布置在空调机房内，二次再生噪声影响和风管辐射噪声也应引起重视，这点还应学习境外施工单位施工图深化设计者的认真态度。   风噪声也是不能忽视的。风噪声常发生在空调送风的始端风口处。由于风管始端往往按设备出口尺寸配置，或由于空间紧张，设计风管尺寸偏小，风速较大，风口处啸叫的风噪声很大，由于风口导流未考虑好，风口处送不出风来，有时甚至是吸风也时有发生。风口风量调节欠周，个别风

15、口风速太大也会引起风噪声。2、   隔震    风机、水泵、空调器等空调设备，风管、水管的隔震处理应引起足够重视，境外施工单位施工图深化设计均提供各种详图，在图纸中表示也很详尽，这是值得我们学习的。某水泵厂样本中有一种基础做法泵体、减震垫和基础用地脚螺栓直接固定，虽设了减震垫却起不到减震作用，按此图施工的某工程水泵间下是会议室，造成振动噪声很大，会议室无法正常使用。设备基础做法，设备和加重混凝土块相固定，加重混凝土块下垫减震垫(不相固定)，才能达到真正的减震目的。加重混凝土块重量宜大于设备重量1.5倍以上为佳。减震设计计算也是不可忽视的。送风口型式 &#

16、160;  因为不同类型的送风口有不同的送风气流流形，所以送风口的型式要考虑不同的使用场合，不能盲目采用。如某工程在客房的床头顶部使用了一般的百页风口，平顶高度又不高，造成吹冷风感，后来更换了贴附射流型的散流器，才获得较好的效果。又如某电影院楼座下的送风口，直流型气流直吹观众，观众冷得逃离，后来在风口下加了装饰档板才获得改善。5、水过滤器    板式热交换器的传热效率高，可在很小的温差(0.51.0以上)下进行热交换，所以在空调系统中应用较多。但有个值得注意的问题是板交前必须设置水过滤器，且水过滤器的滤网要满足必要的细度，宜大于60目  。不少工程因水过

17、滤达不到要求，板交受堵，加上水流量偏大，使水阻增大，如某工程板交前水过滤器滤网较粗，致使板交前水压0.35MPa、板交后只有007MPa了，阻力损失高达0.28MPa，板交后仅0.07MPa，如何能完成系统的正常循环呢?   板式热交换器受堵与水系统冲洗是否得当也有关，系统冲洗必须隔断空调设备(包括板交)进行，在供回水干管间增加临时旁通管，在反复冲洗供回水干管后，才能结合空调设备再进行冲洗。什么是速度型的压缩机呢。简单的讲，压缩机的功能是将低温低压的制冷剂气体变成高温高压的制冷剂气体。对于速度型机组，是靠给制冷剂加速来完成这一任务的。离心压缩机由叶轮，括压管这两个关键的部件

18、组成（其他部件与本题无关，就不多说了），当低温低压的制冷剂进入到叶轮中会随着叶轮告速旋转，速度增加后动能增加，然后在括压管中减速。由于在瞬间无法进行热量交换，速度能转换成压力能，这样都使得制冷剂变成高温高压的气体了。 既然是速度的机器，根据速度三角形原理，离心压缩机的速度可分为径向和轴向。径向速度是由叶轮转速决定的，只要叶轮转速不变，则该速度不变。而轴向速度是由制冷剂的流量决定了。试想制冷剂的气体通过的压缩机的面积是一定的，流量越大，速度就越大嘛。当压缩机在100%负荷运行时速度最大，但随着压缩机载荷的减少，压缩机的流量减少轴向速度也减少。这时速度三角形的总速度与径向速度的夹角越来越小，当小到

19、一定程度时制冷剂气体已经无法再被排出了，这时就发生了部分负荷喘振。 满负荷喘振是指压缩机运行在设计工况以外了， 不过很少发生。关于客房排气的热回收系统 日期:2006-4-27 22:14:25 来源:来自网络 查看:大 中 小 作者：不详 热度： 85程珈宁提要阐述了热回收系统节能的重要性,分析了热回收装置的特点,强调了系统配置的合理性,指出建筑与空调的节能措施要统一。关键词新风排气热回收系统节能1 热回收系统节能的重要性1. 1 热回收系统的节能    在中高档标准客房中,新风量取值应在3050 m3/(人·h) 之间,新风负荷占空调总负荷

20、的1/ 41/ 3 。一般来说,当新风量与排风量之比小于11. 05 时,才能满足文献1 要求的“客房内卫生间应保持负压”,这样既能排走因被人的呼吸、体臭、烟尘、湿汽等污染了的空气,又能送入经过处理的室外新鲜空气,改善室内空气品质。但这要消耗空调能量的30 %以上。    就多数宾馆来说,客房卫生间的排气比较集中,聚集的废气量相对较大,其排气量在一定长的时间内较稳定,它潜藏着大量的冷热能,有相当大的利用价值。文献2 已明确提出:“当客房设置有独立的新风、排风系统时,宜选用全热或显热热回收装置”,以回收空调客房排气中的热量或冷量,用来预热预冷新风。若选用转

21、轮式全热交换器,其全热回收率可达70 %85 % ,大大地节省了新风处理的能量,也相应地节约了10 %20 %的空调总负荷,进而可减小空调主机及配套设备的装机容量。可见,新风与排气组成的热回收系统,是废气利用、节约能源的有效措施。1. 2 热回收系统设计实例    长沙市某座大厦,曾设计过客房排气的热回收系统。    大厦在2437 层中,有448 套客房,均按二类宾馆双人标准间设置。每套房间取新风量为80 m3/ h ,总风量为3. 6 ×104 m3/ h ;每个卫生间的排气量取90 m3/ h ,得

22、出所有客房的总排气量为4 ×104 m3/ h。从而,确定客房区的新风量与排风量之比为11. 11 。这部分建筑还有办公、会议等辅助间及内封闭式走廊,均需送新风,计算出总新风量约为5 ×104 m3/ h。    根据系统的新风量与排风量之比为1. 251 ,参考产品样本,选择转轮组密度12 孔/ cm2 、厚度200 mm、最大转速10 r/ min 的转轮式全热交换器。以额定风量5 ×104 m3/ h ,转轮直径为ª3 800 mm 等参数,查设备特性曲线得出:热湿交换率= 0. 72。  

23、;  以长沙地区的夏季为例,室外干球温度tw = 35. 8 ,湿球温度t s = 27. 7 ,相对湿度w = 55 % ,相应焓值hw =90 kJ / kg ;客房参数确定为:室内温度tn = 26 ,相对湿度n = 60 % ,相应焓值hn = 59 kJ / kg。根据文献3 中的计算式(9 - 103) ,可求得从排气中回收的全热量:QT = G( hw - hn)    式中QT为全热量,kJ / h ; G 为处理的新风量,kg/ h ;为热湿交换效率。    经计算得出,全热回

24、收量约为134 ×104 kJ / h。    本大厦采用进口离心式冷水机组。据文献4 提供:此类设计的综合功耗指标(即每h 为制造和输送1 kW 冷量所配备的空调设备安装容量,kW) 一般为0. 300. 34 kW/kW。就是说,在1 h 内,经过热回收系统回收的空调冷负荷,可以减少所有制冷工艺设备的总装机容量112 kW。若按系统全天24 h 运行考虑,仅空调制冷设备,每天就可节电2 688 kWh。很明显,对以电为主的耗能大户,热回收系统回收能量、减少电耗,应力争得到实施。2 热回收装置的分析2. 1 热回收装置概况 

25、0;  除了转轮式换热器,还有多种热回收装置。    针对客房排气热回收性质而言,中间热媒式换热器,具有新风与排风不会产生交叉污染、布置方便灵活的优点。但需配置循环水泵,消耗动力以输送中间热媒、传递冷热量,并有水系统处理等问题。另外,其温差损失大,热效率仅有40 %50 % ,且不能回收潜热;板式换热器,虽然没有传动设备,但也只能回收显热;热管式换热器,需要借助另一种介质的相变进行传递,亦不能回收潜热;空气空气热回收热泵,节能效率高,可回收大量潜热。然而,需配压缩机、冷凝器、蒸发器等一系列设施,其本身的能耗、设备投资及维修管理工作量均

26、大于其它。2. 2 转轮式换热器    转轮式换热器具有全热交换性质。在换热器旋转体内,设有两侧分隔板,使新风与排风反向逆流。转轮以810 r/ min 的速度缓慢旋转,把排风中的冷热量收集在覆盖吸湿性涂层的抗腐蚀的铝合金箔蓄热体里,然后传递给新风。空气以2. 53. 5 m/ s 的流速通过蓄热体,靠新风与排风的温差和蒸汽分压差来进行热湿交换。所以,它既能回收显热,又能回收潜热。    转轮式换热器具有自净和净化功能。蓄热体是由平直形和波纹形相间的两种箔片构成,其相互平行轴向通道,使内部气流形成不偏斜的层流,避免

27、了随气流带进粉尘微粒堵塞通道的现象。光滑的转轮表面及交替改变气流方向的层流,确保了蓄热体本身良好的自净作用。轮体外壳上连接了一个净化扇形器,当转轮从排气侧移向新风侧时,强迫少量新风经过扇形器,将暂时残留在蓄热体中的污物又冲入排气侧,防止了臭味、细菌向新风转移,对转轮体起了净化作用。为了保护又薄又软的铝箔芯片不受磨损,必须在设备入口端设置空气过滤器。    转轮式换热器具有自控能力。转轮体附带的自动控制装置可以适应外界环境的变化,随时改变转速比,保证进入新风处理机前空气温湿度的设定值,使换热器能够全年经济运行。    

28、;综上所述,转轮式全热交换器是客房排气热回收装置的最佳选择。但是,它同样有着不可忽视的弱点,也是在设计系统配置时,应注意解决的问题:由于送风与排风之间存在压差,无法完全避免气体的交叉污染,有少量气体互相渗漏。对排风中0. 11m的尘粒以及放射性示踪气体的示踪试验表明,在自净扇形器部分工作时,排风泄漏到新风中的比率为0. 013 %。因受旋转芯体密集结构及旋转变化通道的影响,气流压降较大,一般为125 Pa 左右。为了保证蓄热体高效率的性能,充分发挥热湿交换的回收作用,限制了转轮迎风面的流速不能过大。所以,导致单位负荷的转轮断面相对较大,使整体装置占用建筑空间过多。转轮式换热器将送风和排风的接管

29、位置固定限死,使系统难以灵活布置。3 热回收系统配置的合理性    对于热回收系统,除了前述的“集中、量大、稳定”3 个可利用的内在因素外,其外界条件是,把新风和排风集合到同一处。这就要求必须对系统划分、风道布置、送回风机、热回收和新风处理等设备的位置统筹考虑。同时,还要保持本身具有的送新风、排废气环保特性,使得系统配置更趋合理与完善。3. 1 排气应垂直向上集合    客房卫生间在热浴时,有气流上浮现象。一旦停电,竖井应能保证热气自排畅通,避免顶部窝集废气,蔓延到其它房间,造成二次污染。新风处理机和热回收器一定要

30、设在客房顶部的设备层内,并要考虑排气系统顶部的总水平干管应有静压箱作用。3. 2 系统规模要适中    一般情况下,高层建筑的中间设备层层高小于4. 5 m ,除梁外,室内净高只有3. 6 m 左右。仅风系统管道就占去大半空间。文献2 规定, “最大系统的风量不超过4 ×104m3/ h”,而风量3 ×104 m3/ h 的转轮式换热器外廓就有3100 mm ×3 100 mm。很显然,配置热回收系统有相当大的困难。所以,对于大负荷的热回收系统,当风量大于1. 5 ×104 m3/ h 时,应组成两个以上的小系统,

31、并有利于各系统支管风量的均匀分布和风压的平衡调节。3. 3 送风压入、排气吸出    为了发挥自净扇形器的作用,必须使送、排风两侧间压差为200 Pa。所以,当系统为送风压入、排风吸出布置时,就能保证送风侧压力大于排风侧压力,而不存在排气漏入新风中去的问题。这对于空气品质要求较高的空调系统来说,无疑是一种有效的、安全的方式。见图1 。4 统一建筑、空调节能措施    实施客房排气热回收系统的关键问题是,建筑专业与空调专业对节能措施要统一。空调专业应及早地提出空调节能措施及可行的布置方案,以便建筑专业有准备地规划建筑

32、设施、合理地配置设备用地、系统竖井,各专业密切配合。真正做到在宾馆中,使客房排气热回收系统技术有的放矢。客房排气热回收是一项长远的节能措施,也是建筑和空调专业一个需要加强研究的技术领域。但由于设备投资和系统布置困难等问题,目前在我国运用甚少。所以,本文愿为客房排气系统的热回收技术扩大应用抛砖引玉。参考文献1 J GJ 62 - 90 旅游建筑设计规范.2 GB 50189 - 93 旅游旅馆建筑热工与空气调节节能设计标准.3 钱以明. 高层建筑空调与节能. 上海: 同济大学出版社,1990 :527 - 550.4 刘威,秦惠敏. 上海某办公楼夏季空调运行能耗实态调查与分析. 见:秦惠敏. 上

33、海五幢高层建筑夏季空调能耗实态调查与分析. 空调暖通技术,1988 , (2) :16 - 23. （一）系统设计问题1、水泵在系统的设计位置：一般而言，冷冻水泵应设在冷水机组前端,从末端回来的冷冻水经过冷冻水泵打回冷水机组；冷却水泵设在冷却水进机组的水路上，从冷却塔出来的冷却水经冷却水泵打回机组；热水循环泵设在回水干管上，从末端回来的热水经过热水循环泵打回板式换热器。2、冷却塔上的阀门设计：2、1冷却塔进水管上加电磁阀(不提倡使用手动阀)2、2管泄水阀应该设置于室内,(若放置在室外,由于管内有部分存水,冬天易冻)3、电子水处理仪的安装位置放置于水泵后面，主机前面。4、过滤器前后的阀门过滤器前

34、后放压力表。5、水泵前后的阀门5、1水泵进水管依次接:蝶阀-压力表-软接5、2水泵出水管依次接:软接-压力表-止回阀-蝶阀6、分集水器6、1分集水器之间加电动压差旁通阀和旁通管(管径一般取DN50)6、2集水器的回水管上应设温度计. 7、各种仪表的位置：布置温度表，压力表及其他测量仪表应设于便于观察的地方，阀门高度一般离地1.21.5m,高于此高度时，应设置工作平台。8、机组的位置：两台压缩机突出部分之间的距离小于1.0m，制冷机与墙壁之间的距离和非主要通道的距离不小于0.8m, 大中型制冷机组（离心，螺杆，吸收式制冷机）其间距为1.52.0m。制冷机组的制冷机房的上部最好预留起吊最

35、大部件的吊钩或设置电动起吊设备。（二）、水路设计问题点汇总问题点一：水管的坡度要合理1、  水平支、干管，沿水流方向应保持不小于0.002的坡度；2、  机组水盘的泄水支管坡度不宜小于0.01。3、  因条件限制时，可无坡度敷设，但管内流速不得小于0.25m/s。问题点二：冷凝水干管的设计1、  冷凝水应就近排放，一般排于卫生间地漏2、  凝水干管的长度设计要考虑因坡降引起的高度，管两端高低落差距离不能大于吊顶高度问题点三：选择合适的管路阀件1、立管与水平管连接处装调节阀3、  水管路的每个最高点设排气装置（当无坡度敷设时，在水平管水

36、流的终点）3、立管最低处连接关断阀，便于维修立管4、  水管的热力补偿可以利用弯头自然补偿，不足时也可加设膨胀补偿器问题点四：水管布置1、  立管在管道井内不宜乱放，宜靠墙靠角安放(见附图)2、  管道在水平面内禁止穿越楼梯、剪力墙、配电室等问题点五：水管保温1 保温结构一般由保温层和保护层组成2 保温层厚度要根据热力计算确定，经验值可参考民用建筑空调设计P2793 保温材料可因地制宜，就近取材，应采用非燃或难燃材料，必须符合建筑设计防火规范。问题点六:水力计算1         空调

37、水系统各并联环路压力损失差额,不应大于15%;2         水管路比摩阻宜控制在100-300Pa/m，问题点七:水系统补水1         空调水系统补水应经软化水处理,仅夏天供冷的系统可采用电子水处理仪;2         系统补水量取系统水容量的2%3        

38、; 补水点宜设在循环水泵的吸入段（三）、末端设计中应注意的问题点：1.接风管的风盘的风口设计，见附图1-1。1）第一个送风口与风盘的出风口的距离要适当；2）带有两个出风口的风盘送风管要变径；3）风盘的送风口与回风口距离要适当。（5米）2风机盘管的进出水管路设计，见附图1-2。1）进出水管路为"上进下出"；2）风盘与供回水干管的相对标高不小于200mm；3）进水管上依次接过滤器、闸阀、和软接；4）出水管上接软接、闸阀。3同型号风盘的出风口数量的确定同型号风盘的出风口数量可视空调区域的不同而定，见附图1-3。L3HL1.5SL为长，H为高，S为宽，一般15M2一个风口你要跟层高

39、及平面长边一起配合就行了。指每个风口管的范围，4两个小包间共用一个风盘的气流组织两个小包间共用一个风盘，每个包间可设一个出风口，两个包间的回风口可以通过串联接到风盘的回风口上，见附图1-4。5靠近窗口的风盘布置：为抵挡室外冷负荷渗透，风机盘管应该尽量靠近外墙、外窗布置。见附图1-5。6大空间的风机盘管的布置：在大空间布置风机盘管时，宜以“中间回风，两边送风”的气流组织方式布置风盘，见附图1-6。7嵌入机的布置  嵌入机布置时离边墙的距离不得大于3米；诸如会议室、多功能厅等布置嵌入机时应该选用小冷量的多台机器，均匀布置。8内机选型大空间可选用嵌入机，长方形办公室最好选用卡式机9风口选型

40、高空间不宜选用散流器送风(风不宜送达工作区),最好使用可调双层百叶送风口.10回风箱的做法：空气处理机的回风设计:在回风处做比较大的回风箱,在回风箱一侧开回风口,该做法可调节气流,降低噪音),见附图1-711. 根据房间功用和冷负荷设计合适的风盘。风盘选型要以设计负荷为依据,风盘布置要考虑空调房间的特点尽量布置美观。(见附图1-8)（四）、风系统设计问题注意点： 1  送、排风口的距离要适当。排风口与送风口至少保持3米的距离以防气流短路图示：             

41、;                                    图1（效果差）原因：送风口和排风口距离太近         图2（效果好）2  选用合

42、适的风阀。从原则上讲，系统风压平衡的误差在以内，可以不设调节阀，但实际上仅靠调风管尺寸来调风压是很困难的，所以，要设风量调节阀进行调节。     风管分支处应设风量调节阀。在三通分支处可设三通调节阀，或在分支处设调节阀。     明显不利的环路可以不设调节阀，以减少阻力损失。     在需防火阀处可用防火调节阀替代调节阀     送风口处的百叶风口宜用带调节阀的送风口，要求不高的可采用双层百叶风口，用调节风口角度调节风量。 &

43、#160;   新风进口处宜装设可严密开关的风阀，严寒地区应装设保温风阀，有自动控制时，应采用电动风阀。3  风管的布置。     要尽量减少局部阻力，即减少弯管、三通、变径的数量     弯管的中心曲率半径不要小于其风管直径或边长，一般可用1.25倍直径或边长     为便于风管系统的调节，在干管分支点前后，应预留测压孔。测压孔距前面的局部管件的距离应大于5b(b为矩形风管的长边或圆形风管的直径)，距后面的局部管件的距离应不小于2b。通风机出口

44、处气流较稳定的管段上宜应预留测压孔。4  新风进口位置     进风口宜设在室外空气比较洁净的地方，保证空气质量      宜设在北墙上，避免设在屋顶和西墙上，并宜设在建筑物的背阴处这样可以使夏季吸入的室外空气温度低一些     进风口底部距室外地面不宜小于两米，当进风口布置在绿化地带时，则不宜小于一米     应尽量布置在排风口的上风侧，且低于排风口，并尽量保持不小于米的间距5  新风口的要求  

45、;   宜采用固定百叶窗     多雨地区宜采用防水百叶窗以防雨水进入     为防止鸟类进入，百叶窗内宜设金属网排风管的新做法类似酒店客房的排风系统设计可如下考虑：利用排气扇将室内风排到走廊的吊顶内,在走廊设排风管排风,为有效利用余热,排风机可设置于卫生间.图示： 7.风口与边墙的距离风口距墙不应小于1米8. 风口的选用.     新风口，送风口用双层百叶风口     回风口用格栅风口  

46、60;  排风口用双层百叶     氟系统由于风量一般比较小，如要求冬季采暖需要，宜采用用双层百叶，不能用散流器。     风机盘管带两个风口时宜选用带调节阀的双层百叶9. 风口的凝露风口凝露是由于风口小，温度低。可加大风口尺寸防止凝露图示： 10静压箱的计算     静压箱控制风速宜不大于1.5m/s     出风截面积A=G/V（G为送风量），各方向截面积应一样     一般的系统可

47、以用风口变径加消音器代替静压箱11防排烟换气次数的确定。     消防水泵间不小于4次     变电室5-8次     变电室5-8次12排烟口的布置。     走廊超过60米，做排烟口     电梯前室用常开型多叶送风口，每层设一个     楼梯间用自垂百叶风口，2-3层设一个13房间的空气压力状态。建筑物内的空气调节房间应维持正压。建筑物内的厕所、盥洗间

48、、各种设备用房应维持负压负压旅馆客房内应维持正压，盥洗间应维持负压餐厅的前厅应维持正压，厨房应维持负压。餐厅内的空气压力应处于前厅和厨房之间。1吊顶内的风管布置原则   从上到下依次为：排烟风管，排风管，送风管，水管1送、排风口的相对位置空调房间并行送排风管时,送排风口尽量不要并列布置,最好交错布置1送风管的设计尽量使风在送风管内不倒走,确保良好的管内气流流动和出风效果17三通与风管的搭接和三通相接的管径要于三通的口径保持一致,不要变径,避免局部损失过大.室内送风口设计小结如下：L3HL1.5SL为长，H为高，S为宽，一般15M2一个风口你要跟层高及平面长边一起配合就行了。

49、指每个风口管的范围，陈工回答： 这个说实在的我只是按功能大小若房间大就多选几个房间小就少选几个没有固定要选几个吧但风速定之后风口截面尽量选常规的用风量去反除就的个数!风口常规尺寸手册上都有出风风速2-3米左右尽量风口不要太大选500*500以下的效果较好!太大只有特殊场合比如车站展厅才会用!例如： 1）如2000风量房间10个那就选10风口风速按2.5米那用风量200除以2.5的截面积不管方的矩型截面一样就可到表上查到合适风口!2）若敞开空间那就尽量风口间距离不要大于6米看需要多少个用总风量来校核风口尽量选小风速不大于3米3）送回风距离有间隔如果是简单送排风距离3米以上才不会短路!4）但室内机

50、本身除外距离至少1.5左右!空调设计问题1、水和水蒸汽有哪些基本性质？答：水和水蒸汽的基本物理性质有：比重、比容、汽化潜热、比热、粘度、温度、压力、焓、熵等。水的比重约等于1（t/m3、kg/dm3、g/cm3）蒸汽比容是比重的倒数，由压力与温度所决定。水的汽化潜热是指在一定压力或温度的饱和状态下，水转变成蒸汽所吸收的热量，或者蒸汽转化成水所放出的热量，单位是：KJ/Kg。水的比热是指单位质量的水每升高1所吸收的热量，单位是KJ/ Kg ，通常取4.18KJ。水蒸汽的比热概念与水相同,但不是常数，与温度、压力有关。2、热水锅炉的出力如何表达？答：热水锅炉的出力有三种表达方式，即大卡/小时（Kc

51、al/h）、吨/小时(t/h)、兆瓦（MW）。 （1）大卡/小时是公制单位中的表达方式，它表示热水锅炉每小时供出的热量。 （2）"吨"或"蒸吨"是借用蒸汽锅炉的通俗说法，它表示热水锅炉每小时供出的热量相当于把一定质量（通常以吨表示）的水从20加热并全部汽化成蒸汽所吸收的热量。 （3）兆瓦(MW)是国际单位制中功率的单位，基本单位为W （1MW=106W）。正式文件中应采用这种表达方式。 三种表达方式换算关系如下： 60万大卡/小时（60×104Kcal/h）1蒸吨/小时1t/h0.7MW3、什么是热耗指标？如何规定？答：一般称单位建筑面积的耗热

52、量为热耗指标，简称热指标，单位w/m2,一般用qn表示，指每平方米供暖面积所需消耗的热量。黄河流域各种建筑物采暖热指标可参照表2-1建筑物类型  住宅   综 合居住区     学校或办公场所 旅馆   食堂餐厅非节能型建筑    5664 6080 6080 6070 115140节能型建筑  3848 5070 5570 5060 100130上表数据只是近似值，对不同建筑结构，材料、朝向、漏风量和地理位置均有不同，纬度越高的地区，热耗指标越高。 4、如何确定循

53、环水量？如何定蒸汽量、热量和面积的关系？答：对于热水供热系统，循环水流量由下式计算：G=Q/c(tg-th)×3600=0.86Q/(tg-th)式中：G - 计算水流量，kg/hQ - 热用户设计热负荷，Wc - 水的比热，c=4187J/ kgotgth设计供回水温度，一般情况下，按每平方米建筑面积22.5 kg/h估算。对汽动换热机组，由于供回水温差设计上按20计算，故水量常取2.5 kg/h。采暖系统的蒸汽耗量可按下式计算：G=3.6Q/r h式中：G - 蒸汽设计流量，kg/h Q - 供热系统热负荷，Wr - 蒸汽的汽化潜热，KJ/ kgh - 凝结水由饱和状态到排放时的

54、焓差，KJ/ kg在青岛地区作采暖估算时，一般地可按每吨过热蒸汽供1.2万平方米建筑。 5、系统的流速如何选定？管径如何选定？答：蒸汽在管道内最大流速可按下表选取： 单位：（ m/s ）蒸汽性质 公称直径>200    公称直径200过热蒸汽 80  60饱和蒸汽 60  35 蒸汽管径应根据流量、允许流速、压力、温度、允许压降等查表计算选取。6、水系统的流速如何选定？管径如何选定？答：一般规定，循环水的流速在0.53之间，管径越细，管程越长，阻力越大，要求流速越低。为了避免水力失调，流速一般取较小值，或者说管径取偏大值，可参考

55、下表：管径（mm）   DN20  DN25  DN32  DN40  DN50  DN65  DN80流 速（m/s）   0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9在选择主管路的管径时，应考虑到今后负荷的发展规划。7、水系统的空气如何排除？存在什么危害？答：水系统的空气一般通过管道布置时作成一定的坡度，在最高点外设排气阀排出。排气阀有手动和自动的两种，管道坡度顺向坡度为0.003，逆向坡度为0.005。管道内的空气若不排出，会产生气塞，阻碍循环，影响供热。另外还会对管路造成腐蚀。

56、空气 进入汽动加热器会破坏工作状态，严重时造成事故。8、系统的失水率和补水率如何定？失水原因通常为何？答：按照城市热力网设计规范规定：闭式热力网补水装置的流量，应为供热系统循环流量的2%，事故补水量应为供热循环流量的4%。失水原因：管道及供热设施密封不严，系统漏水；系统检修放水；事故冒水；用户偷水；系统泄压等。9、水系统的定压方式有几种？分别是如何实现定压的？系统的定压一般取多少？答：热水供热系统定压常见方式有：膨胀水箱定压、普通补水泵定压、气体定压罐定压、蒸汽定压、补水泵变频调速定压、稳定的自来水定压等多种补水定压方式。采用混合式加热器的热水系统应采用溢水定压形式。（1）膨胀水箱定压：在高出

57、采暖系统最高点2-3米处，设一水箱维持恒压点定压的方式称为膨胀水箱定压。其优点是压力稳定不怕停电；缺点是水箱高度受限，当最高建筑物层数较高而且远离热源，或为高温水供热时，膨胀水箱的架设高度难以满足要求。（2）普通补水泵定压：用供热系统补水泵连续充水保持恒压点压力固定不变的方法称为补水泵定压。这种方法的优点是设备简单、投资少，便于操作。缺点是怕停电和浪费电。（3）气体定压罐定压：气体定压分氮气定压和空气定压两种，其特点都是利用低位定压罐与补水泵联合动作，保持供热系统恒压。氮气定压是在定压罐中灌充氮气。空气定压则是灌充空气，为防止空气溶于水腐蚀管道，常在空气定压罐中装设皮囊，把空气与水隔离。气体定

58、压供热系统优点是：运行安全可靠，能较好地防止系统出现汽化及水击现象；其缺点是：设备复杂，体积较大，也比较贵，多用于高温水系统中。（4）蒸汽定压：蒸汽定压是靠锅炉上锅筒蒸汽空间的压力来保证的。对于两台以上锅炉，也可采用外置膨胀罐的蒸汽定压系统。另外，采用淋水式加热器和本公司生产的汽动加热器也可以认为是蒸汽定压的一种。蒸汽定压的优点是：系统简单，投资少，运行经济。其缺点是：用来定压的蒸汽压力高低取决于锅炉的燃烧状况，压力波动较大，若管理不善蒸汽窜入水网易造成水击。（5）补水泵变频调速定压：其基本原理是根据供热系统的压力变化改变电源频率，平滑无级地调整补水泵转速而及时调节补水量，实现系统恒压点的压力

59、恒定。这种方法的优点是：省电，便于调节控制压力。缺点是：投资大，怕停电。（6）自来水定压：自来水在供热期间其压力满足供热系统定压值而且压力稳定。可把自来水直接接在供热系统回水管上，补水定压。这种方法的优点是显而易见的，简单、投资和运行费最少；其缺点是：适用范围窄，且水质不处理直接供热会使供热系统结垢。（7）溢水定压形式有：定压阀定压、高位水箱溢水定压及倒U型管定压等。运行中，系统的最高点必然充满水且有一定的压头余量，一般取4m左右。由于系统大都是上供下回，且供程阻力远小于回程阻力，因此，运行时，最高点的压头高于静止时压头。因此，静态定压值可适当低一些，一般为14m为宜。最大程度地降低定压压值，是为了充分利用蒸汽的做功能力。10、运行中如何