年产500万件8寸汤盘隧道窑炉设计

1、1 前言 陶瓷工业窑炉是陶瓷工业生产中最重要的工艺设备之一，对陶瓷产品的产量、质量以及成本起着关键性的作用。它把原料的化学能转变成热能或直接把电能转变成热能，以满足制品焙烧时所需要的温度，在期间完成一系列的物理化学变化，赋予制品各种宝贵的特性。因此，在选择窑炉时，为了满足陶瓷制品的工艺要求，应充分了解窑炉类型及其优缺点，考察一些与已投入生产的陶瓷厂，然后结合本厂实际情况和必要的技术论证，方可定之。判断一个窑炉好坏的标准，通常由以下几个方面来评价：1.能满足被烧成制品的热工制度要求，能够焙烧出符合质量要求的陶瓷制品。2.烧窑操作要灵活，方便，适应性强，能够满足市场多变的要求。3.经济性要高。包括

2、热效率要高，单位产品的综合能源消耗要少，炉龄要长。4.容易实现机械化，自动化操作，劳动生产率高。5.劳动条件好，劳动强度小，环境污染小。隧道窑的最大特点是产量高,正常运转时烧成条件稳定,并且在窑外装车,劳动条件好,操作易于实现自动化,机械化.隧道要的另一特点是它逆流传热,能利用烟气来预热坯体,使废气排出的温度只在200°C左右,又能利用产品冷却放热来加热空气使出炉产品的温度仅在80°C左右,且为连续性窑,窑墙,窑顶温度不变,不积热,所以它的耗热很低,特别适合大批量生产陶瓷,耐火材料制品,具有广阔的应用前景.2 设计任务书专 业无机非金属材料工程班 级123学生姓名123指导

3、教师233题 目年产500万件8寸汤盘隧道窑炉设计原始数据：1、 产品名称：8寸汤盘2、 坯料组成（%） SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OIL70.1019.650.250.451.051.01.755.723、 产品规格：206*40mm，单重0.35公斤/件；坯体线收缩率10% 4、 入窑水分：2.1%5、 产品合格率：94%6、 烧成周期：19小时 ；7、 气氛制度：氧化气氛 8、 最高烧成温度:1320 9、 窑具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定10、 燃料：0柴油 Qnet=41.8MJ/Nm311、 年工作日：330天设计要求1、 独立思考完成；2、 设计计

4、算准确，窑体结构及工作系统安排合理；3、 说明书完整详细，按学校规定的格式统一用A4纸张打印；4、 图纸整洁清晰，制图规范，视图关系正确，尺寸齐全，图纸上墨；5、 设计图纸包括窑炉主体结构图、断面图和异形砖图。设计进度安排: 课程设计时间为两周，2012.06.04-2012.06.173 烧成制度的确定 根据制品的化学组成、形状、尺寸、线收缩率及其他一些性能要求，制订温度制度如下：（烧成周期=19小时）表2-1 温度制度 温度（0C）时间（h）烧成阶段20-4003.2预热带400-9503.35预热带950-13204.55烧成带1320-13201.6烧成带（高火保温)1320-7002

5、.2冷却带(急冷带）700-4003.0冷却带(缓冷带）400-801.1冷却带(快冷带）总时间194 窑体主要尺寸的计算4.1窑内宽的确定产品直径为206mm，高为40mm，单重0.35公斤/件；考虑坯体线收缩率为10%，则:坯体尺寸=产品尺寸/（1-线收缩率）206/（1-10%）=228.89mm，40/(1-10%)=44.44mm因此坯体规格：228.89mm*44.44mm装车方法的确定：沿车的长度方向装4行棚板，每个棚板的间距为30mm，棚板与车边间距为30mm。沿车的宽度方向装3行棚板，每个棚板的间距为30mm，棚板与车边间距为30mm。棚板采用的规格为：480*480*10

6、密度：2100kg/m3 支 柱：40*40*50mm；故窑车车面尺寸Le(长)=480*4+30*3+30*2=2070mm，取2110mm（其中预留20mm的石棉绳软连接，起到密封效果，减少窑通道与窑车下通道气体对流）。Be（宽）=480*3+30*2+30*2=1560mm车曲封与窑墙曲封间距20mm为了方便预热带和冷却带均取一样的内宽：B=1560+2*20=1600mm;为了改善传热，在烧成带窑宽增加100mm，B=1700mm。4.2窑内高尺寸的确定：坯体在窑车内分8层放置，为避免烧嘴火焰直接冲击制品，制品装载顶面离窑顶内表面应留设火道350mm， G=350+8*10+8*50=

7、830根据窑内高是标砖的整数倍，830/67=12.39，取13块，所以车台面距窑顶高度G有效=13*67=871mm。轨面到窑车衬砖面的高度为470mm；所以窑内高G=871+470=1341mm4.3窑体有效长度的确定每块棚板制品装4件,则：装车密度Ge=3*4*4*8=384件/车装窑密度=384/2.11=182件/米窑长L=（生产任务*烧成时间/年工作日）/（成品率*装窑密度）=（5000000*19/330*24）/（0.94*182）=70.11m窑内容车数:n=L/2.11=33.23辆；取33辆则窑总长为33*2.11=69.63m推车时间：19*60/33=33.55(分/

8、车)每小时推车数;60/33.55=1.79车/小时)4.4窑体各带长度的确定窑长为70m，分为33个标准节，每节长2110mm预热带长Ly=（预热时间/总烧成时间）*总长=6.55/19*70=24.13m取11节，所以确定预热带长=11*2.11=23.21m烧成带长Ls=（烧成时间/总烧成时间）*总长=6.15/19*70=22.66m取11节，所以确定烧成带长=11*2.11=23.21m冷却带长Lv=（冷却时间/总烧成时间）*总长=6.3/19*70=23.21m取11节，所以确定冷却带长=11*2.11=23.21m 5 工作系统的确定 5.1 预热带工作系统布置 预热带共11节，

9、其中15节为排烟段，第一节前半节两侧墙及窑顶设置一道封闭气幕，气慕风由冷却带抽来的热空气提供。后半节上部和下部各设1对排烟口，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气进入窑体。第二节到第五节每节在窑车台面棚板通道处各设 2对排烟口，位置正对。为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第611节上部设置喷风管，对窑内气流进行搅动，促进上下温度场的均匀，而且加快了窑内的对流传热。烧成带前端950到1050设置一道气氛气幕。从冷却带抽热风由窑侧墙和窑顶成90°垂直喷入。5.2 烧成带工作系统布置 第12节到22节为烧成带，在烧成带12号到22号车位设11对烧嘴相错分布，每车位一对，每间

10、隔1.86m设置一对，采用高速调温烧嘴。助燃空气采用环形供风方式，使各烧嘴前压力基本相同。 5.3 冷却带工作系统布置第2325节为急冷段。该段采用喷入急冷风直接冷却方式，除急冷首节只在后半节设冷风喷管（尺寸67）（上设5个，下设5 个）外，其余每节上部设9个冷风喷管，下部设9个冷风喷管，上下喷管交错设置。第2630节为缓冷段。本设计中采用直接热风冷却的方法，为了能使急冷段和快冷段来的热风对制品进行充分缓冷，设计中26节不设抽热风口。其余4节各设1对相错的抽热风口，共3对。第3133节为快冷段。快冷带不砌耐火材料，而是采用直接冷却，窑尾安装轴流风机，集中鼓入冷却空气对制品直接冷却。5.4窑体的

11、附属结构5.4.1事故处理孔由于此窑较短，只在急冷段留设一个事故处理门，正常使用时，砌筑耐火材料。5.4.2测温孔及观察孔测温孔在高温区布密些，在低温区疏些，测温孔间距为4m，是为了观察烧嘴燃烧状况。5.4.3膨胀缝当隧道窑受热时，材料将会受热膨胀而产生相当大的应力。为减小应力，避免窑体开裂、挤坏，必须留设膨胀缝。膨胀缝的宽度为20mm，内填陶瓷棉。5.4.4特殊结构在烧成带与冷却带之间设置突缩吊顶结构，有效分割烧成带与急冷段烟气对流。一般都设在温度拐点处，有利于温度和压力的调节。6窑体材料及厚度的选择窑体材料及厚度的确定原则：一是要考虑该处窑内温度对窑体的要求，即所选用的材料长期使用温度必须

12、大于其所处位置的最高温度；二是尽可能使窑体散热损失要小；三是要考虑到砖型及外形整齐。根据上述原则，确定窑体的材料及厚度如下：表61 窑体材料及其厚度位置厚度（mm)材料结构（mm）预热段窑顶330230轻质高铝砖+100硅酸铝耐火纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100硅酸铝纤维毯烧成段窑顶480300JM26轻质莫来石+20含锆纤维毯+60高铝纤维毯+100硅酸铝纤维毯窑墙675230JM26轻质莫来石+230JM23轻质莫来石+115轻质高铝砖+100高铝纤维毯急冷段窑顶400300JM26轻质高铝砖+100硅酸铝纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100

13、硅酸铝纤维毯缓冷段窑顶330230轻质高铝砖+100硅酸铝纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100硅酸铝纤维毯快冷段安装轴流风机快速冷却系统7燃料燃烧计算7.1理论空气量： Vºa=0.2Qd/1000+2=0.2*41800/1000+2=10.36（Nm³/kg）理论烟气量：Vºg=0.27Qd/1000=0.27*41800/1000=11.286（Nm³/kg）该燃料为液体燃料，a=1.11.2取空气过剩系数a=1.16实际空气量：Va=a* Vºa=1.16*10.36=12.02（Nm³/kg）实际烟气量

14、：Vg=（a-1）Vºa+Vºg=12.94（Nm³/kg）7.2理论温度计算t=（Qd+CfTf+VaCaTa）/VCTa=Tf=20，Ca=1.30 KJ/Bm³，Cf=1.99 KJ/Kg现设t=1900，在1900时的烟气比热为：C1900=1.66KJ/Bm³t=（41800+1.99*20+12.02*1.3*20）/(12.94*1.66)=1962|1900-1962|/1962*100%=3.16%<5%取高温系数为0.8，则实际温度为：Tp=0.8*1962=1569.6，比烧成温度高，所以合理。8物料平衡计算每小时烧

15、成制品质量：Gm=384*0.35*（33/19）=233.43 Kg/h每小时烧成干坯质量（烧成灼减为5.72）：Ggp=Gm*100/(100-IL)= 233.43*100/(100-5.72)=247.59Kg/h每小时入窑的湿制品质量（含2.1%）：Gsp=Ggp*100/(100-w)= 247.59*100/(100-2.1)=252.90Kg/h每小时蒸发自由水的质量G2s=Gsp-Ggp=252.90-247.59=5.31Kg/h棚板及支柱的质量：棚板的密度：p=2100Kg/ m³G2=（0.48*0.48*0.01*12*8*2100+0.04*0.04*0.

16、05*12*8*4*2100）*1.43=756.47Kg/h九、预热带及烧成带热平衡计算9.1热平衡计算基准及范围热平衡计算以1h作为时间基准，而以0作为基准温度。计算燃烧消耗量时，热平衡的计算范围为预热带和烧成带，不包括冷却带。 9.2 热平衡框图图9-1-2 预热带和烧成带的热平衡示意图 其中 ：Q1制品带入的显热； Q2硼板、支柱等窑具带入显热； Q3产品带出显热； Q4硼板、支柱等窑具带出显热； Q5窑墙、窑顶散失之热； Q6窑车蓄热和散失热量； Q7物化反应耗热； Q8其他热损失； 燃料带入化学热及显热； Qg烟气带走显热； 助燃空气带入显热； 预热带漏入空气带入显热； 气幕、搅拌

17、风带入显热；9.3 热收入项目1.热收入项目（1）制品带入显热Q1入窑制品含2.1%自由水，G1=Gsp=252.90Kg/h入窑制品温度t1=20入窑制品的平均比热C1=0.95KJ/kgQ1=G1*C1*t1=252.90*0.95 *20=4805.1KJ/h（2）棚板及支柱带入的显热Q2C2=0.963 KJ/kgQ2=G2*C2*t2=756.47 *0.963 *20=14569.6122 KJ/h（3）燃料带入化学热及显热Qf已知Qd=41800KJ/kg,入窑温度Tf=20查表得，Cf=1.99KJ/kg，设每小时消耗的燃料量X千克Qf=X（41800+1.99*20）=418

18、39.8X KJ/h（4）助燃空气带入显热Qa燃料所需空气量Va=12.02 m3/h空气温度ta=20，可得Ca=1.33KJ/Nm³Qa=Va*X*Ca*ta=12.02x*1.33*20=319.732XKg/h(5)漏入空气Qa理论空气量 Vºa =10.36Nm³/Nm³预热带取空气系数 a=1.2烧成带取空气系数 a=0.95Va=x*(ag-af)Vºa=x*(1.2-0.95)* 10.36=2.59xQa=Va*Ca*ta=2.59x*1.3*20=67.3xKg/h8.1.2热支出项目1.制品带出显热Q3出烧成带产品质量G3

19、=Gm=233.43Kg/h出烧成带产品温度t3=1320查得产品的平均比热C3=1.20KJ/kgQ3=Gm*C3*t=233.43*1.20*1320=302528.16KJ/h2.棚板及支柱带走显热Q4棚板及支柱质量G4=702.27Kg/h出烧成带温度t4=1320C4=0.96+0.000146*1320=1.1527KJ/KgQ4=G4*t4*C4=756.47*1320*1.1527=1151017.5191KJ/h8.1.3窑墙、窑顶散失热量8.1.3.1 20-950段此段长度为20m，窑外壁表面平均温度tw=35，窑内壁表面平均温度t1=（20+950）/2=485，环境温

20、度ta=20，8.1.3.2窑墙部分散热计算轻质高铝砖，厚度为=230mm，导热系数0.66+0.00008t=0.7轻质粘土砖，厚度为=230mm，导热系数0.407+0.00035t=0.58硅酸铝耐火纤维毯，厚度为=100mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.15窑体外表面综合放热系数：=5.67*10(-8)*0.8*(tw+273)4-(ta+273)4/(tw-ta)+A(tw-ta)0.25=9.96W/(m²·)热流q1=（t1-ta）/(1/1+2/2+3/3+1/)=312（W/m²）窑内高按871mm计算，单侧窑墙散

21、热面积：A1=0.871*20=17.42则两侧窑墙散热量：Q1=2*q1*A1*3.6=39132.29(KJ/h)8.1.3.3窑顶部分散热计算此部分用材料如下：轻质高铝砖,厚度为=230mm，导热系数0.66+0.00008t=0.7硅酸铝耐火纤维毯，厚度为=100mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.15=5.67*10(-8)*0.8*(tw+273)4-(ta+273)4/(tw-ta)+A(tw-ta)0.25=11.34 W/(m²·)热流q2=（t1-ta）/(1/1+2/2+1/)=429（W/m²）此部分窑内宽155

22、0mm，此部分窑墙厚度=560mm窑顶散热面积：A2=（1.55+0.56*2）+1.55/2*20=42.2窑顶散热量：Q2=288*42.2*3.6=43752.96(KJ/h)所以20-950的窑体散热总量为：Q3= Q1+ Q2=39132.29+43752.96=82885.25(KJ/h)8.1.3.4 950-1320段此段长度为14m，窑外壁表面平均温度tw=60，窑内壁表面平均温度t1=（1320+950）/2=1135,环境温度ta=208.1.3.5窑墙部分散热计算此部分用材料如下： JM26轻质莫来石，厚度为=230mm，导热系数0.20+0.000125t=0.34J

23、M23轻质莫来石，厚度为=230mm，导热系数0.10+0.000117t=0.23轻质粘土砖，厚度为=115mm，导热系数0.407+0.00035t=0.80高铝纤维毯，厚度为=100mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.47=5.67*10(-8)*0.8*(tw+273)4-(ta+273)4/(tw-ta)+A(tw-ta)0.25=12.02 W/(m²·)热流q4=（t1-ta）/(1/1+2/2+3/3+4/4+1/)=526.89（W/m²）窑内高按871mm计算，单侧窑墙散热面积：A4=0.871*14=12.19则两

24、侧窑墙散热量：Q4=2*526.89*12.19*3.6=46244.08(KJ/h)8.1.3.6窑顶部分散热计算此部分用材料如下：JM26轻质莫来石，厚度为=300mm，导热系数0.20+0.000125t=0.34含锆纤维毯，厚度为=20mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.47高铝纤维毯，厚度为=60mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.47硅酸铝纤维毯，厚度为=100mm，导热系数0.082+0.0000003t²=0.47=5.67*10(-8)*0.8*(tw+273)4-(ta+273)4/(tw-ta)+A(tw-

25、ta)0.25=13.78 W/(m²·)热流q5=（t1-ta）/(1/1+2/2+1/)=833.40（W/m²）此部分窑内宽1650mm，此部分窑墙厚度=675mm窑顶散热面积：A5=（1.65+0.675）*14=32.55窑顶散热量：Q5=32.55*833.4*3.6=97657.81(KJ/h)所以950-1320的窑体散热总量为：Q6= Q4+ Q5=46244.08+97657.81=143901.89(KJ/h)综上所述，预热带和烧成带窑体散失热量总和为：Q5=Q3+ Q6=82885.25+143901.89=226787.14(KJ/h)

26、8.2.1窑车蓄热和散失热量Q6一般取经验数据，此项热支出占热收入的20%-25%，本次计算取22%8.2.2物化反应耗热Q7（不考虑制品所含结构水）8.2.2.1自由水蒸发吸热Qw入窑制品所含自由水的质量流量Gw=4.34Kg/h烟气离窑时的平均温度tg=230Qw=Gw（2490+1.93tg）=12649（KJ/h）8.2.2.2其余物化反应吸热Qr由于陶瓷烧成反应极为复杂，通常可用Al2O3反应热近似地代替，即Qr=Gr*2100* Al2O3%=202.58*2100*0.1634=69513 (KJ/h)则物化反应总耗热为：Q7=Qw+Qr=12649 +69513 =82162(

27、KJ/h)8.2.3离窑废气带走显热Qg离窑烟气体积Vg= Vºg+（a-1）VºaxNm3/h=12.84XNm3/h离窑烟气温度取tg=220，此时烟气的平均比热为Cg=1.41KJ/m³所以，Qg=Vg *tg*Cg=3982.97XKJ/h8.2.4其他热损失Q8一般取经验数据，一般占总热收入的5%-10%，本次计算取5%8.2.5列出热平衡方程式 由热平衡方程热收入=热支出，得出：Q1+Q2+Qf+Qa+Qa=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q83931.48+13525.72+41839.8X+316.91X+67.3X=302528.16+106

28、8548.75+3982.97x +226787.14+22%Q收+82162+5%Q收得X=62.07Kg/h预热带、烧成带热平衡分析表热收入热支出项目KJ/h%项目KJ/h%坯体带入显热3931.480.149产品带出显热302528.1611.566棚板及支柱显热13525.720.513棚板及支柱显热14569.612241.0燃料化学热显热2596996.498.434烟气显热247222.959.47助燃空气显热19670.6040.746窑墙、窑顶散热226787.148.695漏入空气显热4177.3110.158窑车积散热579497.421.964物化反应耗热821623.

29、214其他热损失131703.955.091总计2638301.5100.00总计2638450.3100.00通过预热带和冷却带的热平衡计算可以看出，热收入的主要来源是燃料的化学显热，而热支出主要是由棚板及支柱带走大部分热量，另外窑车也带走了相当的热量。十.冷却带的热平衡计算10.1 确定热平衡计算的基准、范围先确定计算基准：以0作为基准温度，1h为质量与热量的时间基准，画出热平衡示意图如下：10.2 热平衡示意图 图10-2 冷却带的热平衡示意图 其中： Q3制品带入显热； Q4硼板、支柱等窑具带入显热； Q9窑车带入显热； Q10急冷风带入显热与冷却带末端送入冷却风带入显热； Q11制品

30、带出显热； Q12硼板、支柱等窑具带出显热； Q13窑车蓄热、带出及散失之热； Q14窑墙、顶总散热； Q15抽走余热风带走热量； Q16其他热损失； 10.3 热收入项目 制品带入显热Q3 此项热量即为预热带、烧成带产品带出显热： Q3=118387.32（kJ/h） 硼板、支柱等窑具带入显热Q4 此项热量即为预热带和烧成带硼板、支柱带出显热： Q4=1804348.26（kJ/h） 窑车带入显热Q9 此项热量可取预热带、烧成带窑车总积散热的95%，（其余5%已在预热带 和烧成带向车下散失）： Q9=0.95×Q6=0.95×10%Q收=0.95×0.1

31、5;2821894.12=268079.94（kJ/h） 急冷风与窑尾风带入显热Q10 设窑尾风风量为Vx，一般急冷风量为窑尾风量的0.25-0.5，本设计取急冷 风是窑尾风的0.5，则急冷风与窑尾风的总风量为：1.5Vx。取空气温度ta=20，此时空气的比热为： =1.30 ； Q10=Va×ca×ta=1.5Vx×1.30×20=39Vx（kJ/h） 10.4 热支出项目 制品带出显热Q11 出窑产品质量=75.31 kg 出窑产品温度 t11=80， 产品比热 C11=0.896kJ/(kg·) Q11=Gm×C11×

32、t11=75.31×0.896×80=5398.22（kJ/h） 硼板、支柱等窑具带出显热Q12 出窑棚板、立柱质量Gb=1185.34 kg/h 出窑棚板、立柱温度t12=80， 棚板、立柱比热C12=0.861 kJ/（kg·） Q12= Gb× C12× t12=1185.34 ×0.861×80=81646.22（kJ/h） 窑车带走和向车下散失之热Q13 此项热量一般可按窑车带入显热的55%计算， Q13=0.55×Q9=0.55×282189.412=155204.18（kJ/h） 窑体散热Q

33、14 根据窑体砌筑材料的不同，将预热带和烧成带按不同材料与温度段将它们分成三段，分别按窑炉散热程序软件计算方法编程进行多层墙壁稳定传热计算，最终计算结果列于表10-4-4。其中散热面积是以窑内外面积的算术平均值计算，窑墙面积为两侧墙面积之和。 因此，冷却带窑体总散热为各段散热量之和，即 ：Q14=77226.15+55583.74+18007.48+70770.36+33300.49+19446.33 =258249.52（KJ/h）表10.4.4 各段窑体散热计算结果长度 (m)81210节位置21-2425-3031-35温度范围1310-800800-400400-80窑墙热流密度（w&

34、#183;m）790.06379.08147.38双侧窑墙散热面积Fw（m2）27.15240.7333.94窑墙散热量（KJ/h）77226.1555583.7418007.48窑顶热流密度（w·m）790.13355.61173.69窑顶散热面积Fc（m2）24.8837.3231.10窑顶散热量（KJ/h）70770.3633300.49 19446.33 附：各段窑墙、窑顶散热算法： （1）1310800段散热，窑全高为1697mm，全宽（包括两侧窑墙厚度）为3110mm，长度为8m。1. 窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度1310 ，ta表示窑外空气常温20°C,

35、及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，tn为交界面温度t1t2t3q1003.38459.55123.32790.06 窑墙散热面积A=1.697×2×8=27.152 m² Q1 =790.06×27.152×3.6=77226.15 kJ/h2. 窑顶散热：t1t2q1070.9173.84790.13 窑顶散热面积A=3.11×8=24.88m²Q2=790.13×24.88×3.6=70770.36 kJ/h （2） 800400 散热, 窑全高为169

36、7mm，全宽（包括两侧窑墙厚度）为3110mm，长度为12m。 1. 窑墙散热 将窑墙材料及厚度，内壁温度800 ，ta表示窑外空气常温20°C,及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，tn为交界面温度。t1t2t3q616.35268.8374.86379.08窑墙散热面积A=1.697×2×12=40.73 m² Q1 =379.08×40.73×3.6=55583.74 kJ/h 2. 窑顶散热：t1t2q529.72940.357247.86窑顶散热面积A=3.11×12=3

37、7.32 m2Q2 =247.86×37.32×3.6=33300.49 kJ/h （3） 40080 散热, 窑全高为1697mm，全宽（包括两侧窑墙厚度）为3100mm，长度为10m。 1. 窑墙散热 将窑墙材料及厚度，内壁温度400 ，ta表示窑外空气常温20°C,及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，tn为交界面温度。t1t2t3q311.41131.2643.60147.38窑墙散热面积A=1.697×2×10=33.94 m² Q1 =147.38×33.94×

38、;3.6=18007.48kJ/h 2. 窑顶散热：t1t2q424.0835.06173.69窑顶散热面积A=3.11×10=31.10m2Q2 =173.69×31.10×3.6=19446.33 kJ/h 抽走余热风带走热量Q15 Q15 = q15×Ca×ta 其中: q15抽走余热风流量（m3/h）；该窑不用冷却带热空气做二次空气，冷 却带鼓入风量全部用于气幕，体积为q15=1.5Vx Nm3。漏出空气忽略不 记，T15抽走余热风的平均温度（）；取T15=250 C15抽走余热风的平均比热（KJ/（Kg·）； 查表T15=250时，热空气的平均比热为：C15=1.038 KJ/（Kg·） 则：Q15= q15×C15×t15=1.5Vx×250×1.038=389.25Vx （kJ/h） 其他热损失Q16 取经验数据，占冷却带热收入的5%10%