典雅花园高大支模方案

1、典雅花园1#、2#、3#建设工程高大模板专项施工方案编制人： 审核人：审批人：江苏宏茂建设工程有限公司2014年7月8目 录1、 工程概况 2、 编制依据 3、 荷载、材料选用及主要物理力学性能4、 模架搭设方案5、 模架搭设及拆除主要技术要求6、 检查验收7、 施工安全保证措施8、 应急预案9、 计算书9.1板350为控制截面计算9.2板400为控制截面计算9.3梁500X1200为控制截面计算9.4梁350X2400为控制截面计算9.5梁750X1500为控制截面计算9.6梁300X700及以下截面梁10、 相关图纸典雅花园1#、2#、3#楼人防地下室建设工程高大模板专项施工方案一、工程概

2、况本工程为地下室二层，上部为18层框剪结构。±0. 00相当于黄海高程5.7m。各模架基层均为混凝土结构层。无须进行基层处理。1、 各区域板厚、梁截面及支架情况如下地下一层、二层顶板厚(mm) 250、 300、 350、400 地下一层、二层顶梁(mm)350X2400、400X1200、500X1200、550X1500、750X1000、800X800、地下一层、二层模架搭设高度(mm) 3800、4900、51002 柱截面400X700、500X500、600X600、600X1050、900X900、900X1400等。地下室外墙厚300、400、500mm。3 高大摸板

3、区域：混凝土板厚300mm时，面荷载大于15k N/ m 2，梁截面0.5m2时，梁线荷载大于20k N/m，属高大模板。根据建设工程安全生产管理条例的有关规定，模架施工方案应作安全专项专家论证。二、编制依据 1 土建设计图纸、勘察报告、材料供应情况 2 建设工程安全生产管理条例 3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 4 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 5 混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011 6 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 7 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2013年版） 8 危险性较大的分部分项

4、工程安全管理办法建质200987号9 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）三、荷载、材料选用及主要物理力学性能1 荷载序号名称荷载1木模板自重0. 30 kN/m22砼自重24kN/m33梁钢筋自重1. 524 kN/ m34板钢筋自重1. 124 kN/ m35振捣荷载计算水平面荷载20kNm2计算垂直面荷载4.0kN/ m 26施工人员及设备荷载计算底模及木方时泵送砼4.0kN/ m2，计算弯矩时再以集中力2. 5kN验算，取大值计算钢管横杆时1.50 kN/ m2计算立杆及其它支撑构件10 kN/ m22 材料选择材料规 格性能指标 钢管Q235钢直径48

5、×2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=3. 97cm 2 惯性矩：1=10. 2cm 4截面模量：W=4. 25cm3 回转半径：i=l. 60cm 弹性模量：E=2. 06×105N/ m m2 模板材 （松木）50X100木方自重30N/m 截面惯性距Ix=4166667mm4 面最大抵抗距Wx=83333mm3 顺纹抗剪：fv=1.4N/mm 2 顺纹抗压：fc=l0N/m m 2 顺纹抗拉：ft=8. 0N/ m m 2 抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量E=9000N/mm2 多层板1 2厚截面模量：W=24000 m m 2，弹性模量：E

6、=4050 N/m m 2 惯性矩：I=144000 m m 4 静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2抗剪：T =1. 2N/mm2 自重0.066 kN/ m m 2（现场秤量） 对拉螺栓 Ø1 2 【N =12. 9kN 扣件承载力单扣件=8.0KN；双扣件=12.0KN可调螺栓承载力30KN四、模架搭设方案1 梁模架搭设参数表梁截面(mm)立杆横距(mm) 立杆纵距(mm)小横杆间距(mm) 梁底 木方（个） 水平杆步距 (mm) 对拉螺栓(Ø12) 节点详图侧立杆中立杆300X750300X800350X650350X1000400X1000450X

7、700500X650650X700600X900500X1200500+5008008008001001 700梁高900: 水平Ø12400梁高800:无1350X2400500X1500550X1500750X1000500X2000500+5008004004001001 700水平Ø12400竖向为Ø124002750X850 750X1500700X1000800X800500+300+5006006006001001 700水平Ø12300竖向为Ø12400300x700及以下截面800800无40031 700无3注：(1)梁下及

8、板厚250mm处立杆顶部均应设U型可调支托，其螺杆伸出钢管项部不得大于螺杆长度的1/3且不大于200mm。可调支托底部的立杆顶端应设置纵横向水平杆。 (2)加腋处，其加腋斜面的底郜及顶部均应增设一排钢管斜撑至底板面，间距同相应梁的侧立杆间 距。(3)表中带者为计算控制截面。2 板模架搭设参数表板截面(mm)立杆纵横向间距(mm)板底木方水平杆步距(mm)400750X750 2001 700 250、300、350800X800 2001 700 注：(1)梁下及板厚250mm处立杆顶部均应设U型可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于螺杆长度的1/3且不大于200mm。可调支托底部的立杆顶端应设

9、置纵横向水平杆。(2)表中带者为计算控制截面。其它未注明区域梁、板高大模板支架参照以上搭设参数表搭设。五、模架搭设及拆除主要技术要求 1 支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由专业架子工搭设。 2 立杆直接支承在地下室底板或楼层结构板上。钢管选用中48×2.8 3 本工程采用50X100木方（梁板下均应竖放），1 2厚多层板施工中，由现场技术 人员根据施工方案在立杆底面按平面布置图确定立杆及纵横向水平间距。未画出部分模架均应按不大于“梁、板下模架搭设参数表弦中参数的原则进行，并遵循立杆间距应相等或成倍布置，先梁后板立杆布置，板下立杆间距可根据现场实际以不 大于搭设参数表中间

10、距作适当调整，纵横向水平杆连续贯通的原则。遇梁加腋处其加腋斜面的底部及顶部均应增设一排钢管斜撑至底板面，间距同相应梁的侧立杆 间距。4 搭设中，立杆间距应相等或成倍布置，否则应将水平杆延伸不少于两跨。搭设中允 许间距小于搭设参数表中参数。5 钢管立杆垂直度应1/200且不大于l00mm。7 模架钢管的所有相交汇点均设扣件，扣件控制拧紧扭力矩4065Nm之间。8 距楼地面200mm处纵横向均设置扫地杆。每一步高处均纵横向设置水平杆。9 遇五级及以上大风、大雨（雾、雪）天气应停止作业。1 0柱应先浇筑。上部板浇筑时，下部柱混凝土应不小于75%设计强度。1 1每步纵横向水平杆遇柱处，应与已浇柱所设抱

11、箍可靠连接。梁侧水平杆在柱处无法拉通时，在柱位置应加短横杆与梁纵向水平杆相连。12垂直剪刀撑设置： 1) 沿每道纵横向轴线端跨梁的一侧应设置垂直剪刀撑。 2) 沿后浇带一侧全长应设置垂直剪刀撑； 3) 通道处每个垂直通道的轴线上且8000 mm应设置垂直剪刀撑。13.模架应由专门架子工弹线放样搭设。搭设完成经检查、验收合格后方可混凝土浇筑。14混凝土应从跨中向两端对称、分层浇筑，浇筑厚度应控制400mm/层。高低板的梁 两侧混凝土应同时对称浇筑。反梁第一次浇筑至顶板面，再二次立模浇筑上部反梁。地下室梁上翻边应在相应处梁浇筑达75%强度后方可浇筑。避免突然的集中冲击 荷载，局部凸出板面的混凝土应

12、100 mm。人员分散作业。15.模架拆除应遵循先搭后拆、先高后低、先跨中后支座、先边后中、由上而下、逐步 对称的原则。六、检查验收 1 高大模板支撑系统搭设前，公司组织对需要基础进行验收，并留存记录。 2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收并留存记录、资料。 1) 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检 测报告进行检查。 2) 模架进场用构配件均应经检查合格后方可使用。顶部受力扣件应全数检查。 3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由公司组织验收，验收人员应包括公司和项目部两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。 验收合

13、格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。七、施工安全保证措施 1、作业工人佩戴好安全防护用品。 2、支模前项目工程技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带，安全带一端应固定于可靠的支承件上。在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。 3、搭设支架时时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。 4、泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚l00mm，严防平台超载而倒塌伤人。减少对支模系统的冲击。 5、施工作业人员应分散作业。 6、混凝土浇筑起至终凝后6小时严禁人员进入模架区域

14、。 7、铺装模板时必须搭设可靠的操作平台，模板安装时应搭设好外架，操作层铺设竹排， 架子外围挂好安全网。 10、若发生事故，应由项目部安全员立即报告公司安全部门，并由公司立即报告建筑安全监督站，并按应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。八、应急预案 1 若发生事故，应由项目部安全员立即报告公司安全部门，并由公司立即报告建筑安全监督站，并按应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。2.人员疏散、救援方法 若出现异常，人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险部位的人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。3.伤

15、员救护1) 如有休克、昏迷的伤员，由组长立即安排清理、疏通通往工地道路。2) 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。3) 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。4) 立即拨打120急救电话或送医院。4现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由门卫和项目部管理人员旁站监护，防止闲人进入。九、计算书9.1350mm板模架控制截面计算板厚h= 350mm立杆横距B= 800mm立杆纵距A

16、= 800mm模板底木方间距a=200mm板底木方宽b=50mm板底木方高c- 100mm 结构重要性系数y 0= 0.90 模板自重G1k= 0.30 k.N/m2 混凝土自重G2k= 24. 00 k.N/m2 锏筋自重G3k= 1.10 k.N/m2 施工人员及设备Qlk= 2.50 k.N/m2 集中荷载Pk= 2.50 k.N 1由可变荷载效应控制的组合时： 模扳自重=1.2*Glk= 0.36 k.N/m2 板自=1.2*（G2k十G3k）*h=10.54 k.N/m2 活载=1.4*(Q1k)= 3.5 k.N/m2 1= 14.4 k.N/m2 2由永久荷载效应控制的组合时：

17、模扳自重=1.35 *G1K= 0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 11.56 k.N/m2 活载=1.4*0.7*(Q1k)=2. 45 k.N/m2 2= 14.7 k.N/m2 o =max(1, 2)*Y O= 13.2 k.N/m2 3标准组合的荷载效应时： 3.1均布活载作用工况： 模扳自重G1k= 0.30 k.N/m2 板自重=(G2k+G3k)*h= 8.79 k.N/m2 活载=(2.5)=2. 50 k.N/m2 k= 11.6k.N/m2 3.2集中荷载2.5kN工况： 模扳自重G1k= 0.30 板自重=(G2k+G3k)*h= 8

18、.79 kl= 9.1 k.N/m2活载 Pk= 2.5 k.N 钢管壁厚t= 2.8mm钢管直径D= 48mm板底木方宽b= 50mm板底木方高c=100mm木方50X100 q1=Xa=2.65 M=0.1 25*q*A2= 0.21 f=M/W= 2.54 允许强度【f= 1 3 强度验算满足 均布活载作用工况： qk=k*a=2.3 挠度v1=5qk*A 4/(384EI)=0.33 集中荷载2. 5kN工况： qkl=kl*a=1.8均布恒载挠度=5qklXA4/ (384E1)=0.26 集中活载挠度=PkXA 3/ (48EI)=0.711 总挠度v2=0.97 两种工况下挠度大

19、值 vmax=vl，v2= 0.97 允许挠度v=A/400= 2.0 挠度验算满足 小横杆q2=*A= 10. 59 M=O.1 25*q2*B 2= 0.85 f=M/W= 200 允许强度【f= 205 强度验算满足 扣件受荷N=q2*B= 8.58.0 实选：钢顶托 立杆受荷N=q2*B= 8.5 HO=h+2a= 2.0 入=HO/j= 124.9查扣件式脚手架规范附录C表C得：= 0.423强度计算 f=N/ W A= 50允许强度【f= 205 强度验算满足9.2400mm板模架控制截面计算板厚h= 400mm立杆横距B= 750mm立杆纵距A= 750mm模板底木方间距a=20

20、0mm板底木方宽b=50mm板底木方高c- 100mm 结构重要性系数y 0= 0.90 模板自重G1k= 0.30 k.N/m2 混凝土自重G2k= 24. 00 k.N/m2 锏筋自重G3k= 1.10 k.N/m2 施工人员及设备Qlk= 2.50 k.N/m2 集中荷载Pk= 2.50 k.N 1由可变荷载效应控制的组合时： 模扳自重=1.2*G1k= 0.36 k.N/m2 板自重=1.2*（G2k十G3k）*h=12.06k.N/m2 活载=1.4* (Q1k)= 3.5 k.N/m2 1= 15.92 k.N/m2 2由永久荷载效应控制的组合时： 模扳自重=1.35 *G1K=

21、0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 13.55 k.N/m2 活载=1.4*0.7* (Q1k)=2. 45 k.N/m2 2= 16.41 k.N/m2 =max(1, 2)*Y O= 14.77 k.N/m2 3标准组合的荷载效应时： 3.1均布活载作用工况： 模扳自重G1k= 0.30 k.N/m2 板自重=(G2k+G3k)*h= 10.04 k.N/m2 活载=(2.5)=2. 50 k.N/m2 k= 12.84k.N/m2 3.2集中荷载2.5kN工况： 模扳自重G1k= 0.30 板自重=(G2k+G3k)*h= 10.04 kl= 10.3

22、4 k.N/m2活载 Pk= 2.5 k.N 钢管壁厚t= 2.8mm钢管直径D= 48mm板底木方宽b= 50mm板底木方高c=100mm木方50X100 q1=*a=2.95 M=0.1 25*q*A2= 0.18 f=M/W= 2.16 允许强度【f= 1 3 强度验算满足 均布活载作用工况： qk=k*a=2.57 挠度v1=5qk*A 4/(384EI)=0.21 集中荷载2. 5kN工况： qkl=kl*a=2.1均布恒载挠度=5qkl*A4/ (384E1)=0.21 集中活载挠度=Pk*A 3/ (48EI)=0.476 总挠度v2=0.686 两种工况下挠度大值 vmax=v

23、l，v2= 0.686 允许挠度v=A/400= 1.75 挠度验算满足 小横杆q2=A= 10. 34 M=0.1 25*q2*B 2= 0.63 f=M/W= 148 允许强度【f= 205 强度验算满足 扣件受荷N=q2*B= 7.248.0 实选：钢顶托 立杆受荷N=q2*B= 7.24 HO=h+2a= 2.0 入=HO/j= 124.9查扣件式脚手架规范附录C表C得：l= 0.423强度计算 f=N/ W A= 41允许强度【f= 205 强度验算满足9.3梁500X1200为控制截面计算。 ()、基本条件板厚 = 400mm梁宽B=500mm梁高 H=1200mm立杆横距（小横杆

24、）跨度L=500mm小横杆间距 =800mm步距h=1700mm结构重要性系数y O=0.9 模板自重G1k=0.30 k N/m2 混凝土自重G2k=24.00 k N/m2 钢筋自重G3k=1.50 k N/m2 施工人员及设备Qlk=2.50 k N/m2钢管选Q235-A。Ø48 壁厚t=2.8 m mhw=H- 0=0.8 m a=L-B/2=0.25 m b=B/2=0.25 m1、梁纵方向梁自重=B*H*(G2k+G3k)=15.3 k N/m2、沿梁纵方向模板重=G 1 K* (B+2*hw）=0.66 k N/m3、沿梁纵方向板+模板荷载=(25.1*+G1k)*a

25、=2.27 k N/mGk=18.2 3k N/m4、沿梁纵向人员、 设备、施工荷载 Qk=Qlk*L= 1. 25 k N/m1、由可变荷载效应控制的组合时：Q1=1.2*Gk+1.4*Qk= 23. 63 k N/m2由永久荷载效应控制的组合时：Q2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 25. 84 k N/m3、标准组合的荷载效应时：Q3=Gk+Qk= 19. 48 k N/m 沿梁纵方向设计荷载ql=max(Q1, Q2)* Y 0= 23. 25 k N/m 沿梁纵方向荷载标准值 qlk=Q3= 19. 48 k N/m（二）、小横杆计算折算为梁宽范围的荷载设计值q=ql/B=3

26、7.21 k N RA=qb3(4-b/L)/(8L 2)=1.02 k N RB=qb-RA=8.28 k N中立杆轴力：NB=2RB=16.57 k N M=Qb 2(2-b/L) 2/8=0.65 k N/m f=M/W=154 N/m m2 允许强度【f=205 N/m m2 强度验算 满足沿梁纵方向荷载标准值 qk=Gk+Qk=19.48 k N/m 梁传给小横杆作用力标准值 Pk=qk*/2=7.79KN 挠座乏V =Pk*a*L 2*(3-4*a 2/L 2)/(24EI)=1.93 m m 允许挠度【V）】=L/150且不大于10=3.33 挠度验算 满足（三）、侧立杆计算侧立

27、杆纵距（大横杆跨度）Ly=0.8 m设板立杆横距Lx= 1.0 m板自重+模板自重gk=25.1+G1k= 9.1 k N/m2 人员、设备、施工荷载（计算立杆用）qk= 1.0 k N/m21。由可变荷载效应控制的组合时： 板及模板荷载设计值1=1.2*gk+1.4qk= 12.3 k N/m22由永久荷载效应控制的组合时： 板及模板荷载设计值2=1.35*gk+0.7a'1.4qk=13.2 k N/m2 板及模板荷载设计值 =max(1，2)=13.2 k N/m2侧立杆轴向力：板及模板传 N1=*(a+ Lx)*Ly/2=6.62 k N 1个小横杆传 N2=RA=1.02 k

28、 N侧立杆轴向力设计值：N=N1+N2=7.6 k N HO=h=1.7 m 入=H O/i=106.2附录D表：v=0.48 f=N/V A=40 MPA允许强度【f=205 N/m m 2 强度验算满足 （四）、中立杆计算2个小横杆传中立杆轴向力设计值： N=2RB=16.6 k N HO=h=1.7 m 入=HO/i=106.2附录D表：v=0.48 f=N/ v A=87MPA允许强度【f=205 N/ m m2 强度验算满足（五）、侧立杆扣件计算由N=7.6KN实选双扣件（六）、中立杆扣件计算由N=16.6KN实选钢顶托 9.4梁350X2400为控制截面计算。粱350X2400为控

29、制截面计算()、基本条件板厚 = 400mm梁宽B=350mm梁高 H=2400mm立杆横距（小横杆）跨度L=500mm小横杆间距 =400mm步距h=1700mm结构重要性系数y O=0.9 模板自重G1k=0.30 混凝土自重G2k=24.00 钢筋自重G3k=1.50 施工人员及设备Qlk=2.50钢管选Q235-A。Ø48 壁厚t=2.8hw=H- =2 a=L-B/2=0.325 b=B/2=0.1751、 梁纵方向梁自重=B*H*(G2k+G3k)=21.422、沿梁纵方向模板重=G 1 k* （B +2*hw）=1.313、沿梁纵方向板+模板荷载=(25.1 +Glk)

30、*a=3.36Gk=26.094、沿梁纵向人员、设备、施工荷载1由可变荷载效应控制的组合时：Qk=Qlk*L= 0.875 k N/m2由永久荷载效应控制的组合时：Q1=1.2*Gk+1.4*Qk= 32.54 k N/mQ2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 36.08 k N/m3、标准组合的荷载效应时：Q3=Gk+Qk=26.97 k N/m 沿梁纵方向设计荷载ql=max(Q1, Q2)* Y 0= 32.47 k N/m 沿梁纵方向荷载标准值 qlk=Q3= 26.97 k N/m（二）、小横杆计算折算为梁宽范围的荷载设计值q=ql/B=37.11 RA=qb3(4-b/L)/

31、(8L 2)=0.363 RB=qb-RA=6.13中立杆轴力：NB=2RB=12.26 M=qb 2(2-b/L) 2/8=0.387 f=M/W(4.25CM3)=91 允许强度【f=250 强度验算 满足沿梁纵方向荷载标准值 qk=Gk+Qk=26.96 梁传给小横杆作用力标准值 Pk=qk/2=5.39 挠座乏u =Pk*a*L 2*(3-4*a 2/L 2)/(24EI)=1.15 允许挠度【L）】=L/150且不大于10=3.33 挠度验算 满足（三）、大横杆计算立杆纵距（大横杆跨度） L0=2*=0.8 小横杆传给大横杆的作用力 P=RA=0.363M=P*'L0/4=0

32、.073强度计算f=M/W=17允许强度【f=250强度验算满足小横杆传给大横杆作用力标准值Pk=RA*qlk/ql=0.3 挠度V=Pk*L03/(48EI)=0.15 允许挠度【u】=L/150且不大于10=3.33挠度验算满足（四）侧立杆计算侧立杆纵距（大横杆跨度）Ly=0.8设板立杆横距Lx= 0.75板自重+模板自重o gk=25.1 +Glk= 10.34 人员、设备、施工荷载（计算立杆用）o qk= 1.01。由可变荷载效应控制的组合时： 板及模板荷载设计值1=1.2*o gk+1.4 0 qk= 13.81 k N/m22由永久荷载效应控制的组合时： 板及模板荷载设计值 2=1

33、.35*o gk+0.7*1.4 *0 qk=14.94 板及模板荷载设计值=o =max(0 1，0 2)=14.94侧立杆轴向力：板及模板传 N1=*(a+ Lx)*Ly/2=6.42 2个小横杆传 N2=2RA=0.726侧立杆轴向力设计值：N=N1+N2=7.146 HO=h=1.7 入=H O/i=106.2附录D表：=0.48 f=N/A=38允许强度【f=205 强度验算满足 （四）、中立杆计算2个小横杆传中立杆轴向力设计值： N=2RB=12.26 HO=h=1.7 入=HO/i=106.2附录D表：=0.48 f=N/A=64.3允许强度【f=205 强度验算满足（五）、侧立

34、杆扣件计算由N=7.146KN实选双扣件（六）、中立杆扣件计算由N=12.26KN实选钢顶托9.5梁750X1500为控制截面计算。 ()、基本条件板厚 = 400mm梁宽B=750mm梁高 H=1500mm立杆横距（小横杆）跨度L=500+300+500mm小横杆间距 =600mm步距h=1700mm粱750X1500为控制截面计算 ()、基本条件梁底小横杆采用Ø48 壁厚t=2.8 m m间距600 m m；梁底设置横向四根立杆，间距500+300+500 m m；梁立杆纵向最大间距为600 m m，侧模木楞竖向间距为150 m m，梁腰部设置二道对拉螺杆Ø12400X

35、300 m m（一） 荷载计算（顶板按400 m m厚考虑）1、 梁底模板自重：0.3X（0.75+1.1X2+0.275）=0.968k N/m2、 梁混凝土自重：24X（0.75X1.5+0.4X0.275）=29.64 k N/m3、 钢筋荷重：1.524X0.75X1.5+1.124X0.4x0.275=1.839k N/m4、 振捣混凝土产生荷载：4X1.5=6k N/m（垂直）2X0.75=1.5 k N/m（水平）5、 新浇混凝土侧压力：24X1.5=36 k N/m26、 混凝土倾倒荷载：2 k N/m2（二） 梁底面模板验算1、 面模板承载力强度验算1） 均布荷载设计值：（4

36、水平振捣荷载）可变荷载效应控制组合：(1+2+3)X1.2+（4水平振捣荷载）X1.4F1=（0.968+29.64+1.839）X1.2+1.5X1.4=41.04 k N/m永久荷载效应控制组合：（1+2+3）X1.35+（4水平振捣荷载）X0.7X1.4 F2=（0.968+29.64+1.839）X1.35+1.5X0.7X1.4=45.27k N/m以上F1、F2两者取大值，F2=45.27k N/m2） 抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽为1.0米，跨度100 m m，次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值转换：q1=0.9XF2X1.0 m /0.5 m=0.9X45.2

37、7X1.0/0.5=81.49 k N/m施工荷载为均布荷载弯钜值：M1= q1L2/8=81.49X1002/8=101862.5N. m mW=bh2/6=1000X122/6=24000 m m3 Ó= M1/W=101862.5/24000=4.24N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2 3)均布荷载设计值抗剪验算： 面模板剪力设计值：V= q1L/2=81.49X100/2=4074.5N t=3V/2 bh=3X4074.5/2X1000X12=0.51 N/ m m2< t=1.4 N/ m m22、 面模板承载力挠度验算挠度验算荷载

38、组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q2=F3X1.0M/0.5=32.45X1/0.5=64.9 k N/m I= bh3/12=1000X123/12=144000 m m4 W=5q2L4/384EI=5X64.9X1004/384X4050X144000=0.145 m m <L/400=100/400=0.25 m m满足要求（三） 计算梁下木方（50X100木方）承载力验算（1） 木方承载力强度验算1） 均布荷载设计值以上F1、F2两者取大值F2=45.27 k N/m梁下木方视为单跨梁，跨度600 m m，钢管小横杆作为梁支点。线荷载设计值为

39、：q3=F2=45.27 k N/m（梁底设7根木方立放）2） 木楞强度验算单跨弯矩：M2=0.125q3l2=0.9X0.125X45.27X6002=1833435N/ m m单根木方截面模量：W= bh2/6=50X1002/6=83333.3 m m3Ó= M2/W=1833435/7*83333.3=3.14 N/ m m2【Ó】=13.0 k N/ m m2满足要求（2） 木方承载力抗剪验算1）均布荷载设计值以上F1、F2两者取大值F2=45.27 k N/m线荷载设计值为：q3=F2=45.27k N/m（梁底设7根木方立放）木方剪力设计值：V= qL/2=0

40、.9X45.27X600/2=12222.9N2)均布荷载设计值抗剪验算t=3V/2 bh=3X12222.9/2X50X100X7=0.52N/ m m2< t=1.4 N/ m m23） 木方承载力挠度验算挠度验算荷载标准组合：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q4=F3=32.45k N/m I= bh3/12=50X1003/12=4166666.67 m m4 W=5q4L4/384EI=5X32.45X8004/7*384X9000X4166666.67=0.66 m m <L/400=600/400=1.5 m m满足要求（四） 梁下钢管小横杆

41、（Ø48 壁厚t=2.8 m m）承载力强度验算1）均布荷载设计值以上F1、F2两者取大值F2=45.27k N/m梁底小横杆视为三跨连续梁，跨度500+300+500 m m；梁底四根立杆为梁支点，纵向按600 m m计；线荷载设计值：q5=0.9F2X0.6M/0.5M=0.9X45.27X0.6/0.5=48.89 k N/m2） 简图A计算RA=qb3(4-b/l)/8l2=48.89X0.2253(4-0.225/0.5)/8X0.52=0.99KNRB= qb-RA=48.89X0.225-0.99=10.01KNMB= qb2/2-RAl=48.89x0.2252/2-

42、0.99x0.5=0.75k N/mWn=4250 m m3（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Ó= M3/W=750000/4250=176.45 N/ m m2<Ó】=205 N/ m m2挠度验算荷载组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0.5=38.94k N/mE=2.06X105 N/ m m2 IX=1.02X105 m m4（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Wmax=a/6EIRA(3l2-a2)-qb3=300/6X2.06X105X1.02X1059

43、90(3X5002-3002)-38.94X2253 =0.432 m m <L/400=500/400=1 .25m m满足要求3)简图B计算RC=RD= qb/2=48.89X0.3/2=7.33KNM4= qb2/24=48.89X0.32/24=0.183KN.MWn=4250 m m3（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Ó= M4/W=183000/4250=43.05N/ m m2<Ó】=205 N/ m m2挠度验算荷载组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0

44、.5=38.94 k N/mE=2.06X105 N/ m m2 IX=1.02X105 m m4（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Wmax= q5L4/384EI=38.94X3004/384X206000X102000=0.04 m m <L/400=300/400=0.75 m m满足要求 (五)梁侧模板的验算梁侧模板木方间距为150 m m，为单跨简支梁。钢管牵杆间距600 m m.（1） 荷载验算：1） 假设T=20OC(混凝土温度)，B1=1.2（外加剂修正系数）B2=1.15（塌落度修正系数），V=2m/h(浇筑速度) ,t0=200/（T+15）F4=0.22R

45、CTOB1B2V=0.2224X200/(20+15)X1.2X1.15X1.7=54.29 k N/ m2 F5=RCh=24X1.5=36k N/ m2 两者取较小值2)振捣混凝土产生的荷载组合：4 k N/ m2（2）抗弯强度验算侧模面板木楞间距150 m m，按单跨简支梁计算。荷载组合：F=4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2根据钢管竖档600 m m间距，q6=48.8X0.6=29.28 k N/ mM= q6L2/8=29.28X0.152/8=0.08235KN. mW=bh2/6=600X152/6=22500 m m3 Ó= M1/W=823

46、50/22500=3.66 N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2荷载组合：F=36 k N/ m2根据钢管竖档600 m m间距，q7=36X0.6=21.6k N/ mI= bh3/12=600X153/12=168750m m4 Wmax=5q7L4/384EI=5X21.6X1504/384X4500X168750=0.19 m m <L/400=150/400=0.375m m满足要求2） 侧模木楞，按单跨梁计算，钢管竖档间距300 m m，取150 m m宽为计算单元Q8=0.9X48.8X0.15=6.59 k N/ m抗弯：M= Q7L2/8

47、=6.59X0.32/8=0.074KN. mW=bh2/6=50X1002/6=83333.33 m m3 Ó= M/W=74000/83333.33=0.89 N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2抗剪：V= QL/2=6.59X0.3/2=0.99KNT=3V/2 bh=3X990/2X50X100=0.297N/ m m2< T=1.4 N/ m m2 3)挠度验算：取侧压力为F=36 k N/ m,q9=36X0.15=5.4 k N/ m单根木楞惯性矩：I= bh3/12=50X1003/12=4166666.66 m m4 W=5Q9

48、L4/384EI=5X5.4X3004/384X9000X4166666.66=0.015 m m <L/400=300/400=0.75 m m满足要求（六） 梁模板抗拉螺杆计算荷载组合：F=4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2.钢管横档间距300 m m，Ø12双头对拉螺杆设一道F=0.9X48.8X0.4X0.3=5.27KN<【N】=12.9KN(Ø12双头对拉螺杆容许拉力)Ø12双头对拉螺杆400*300 m m一道满足抗拉要求。（七） 钢管支撑立杆（Ø48 壁厚t=2.8 m m）承载力强度演算1） 顶板均布

49、荷载设计值：（板厚按400考虑;均布荷载取1.0KN/ m2）可变荷载效应控制组合：(1+2+3)X1.2+（4水平振捣荷载）X1.4F6=（0.3+24X0.4+1.124X0.4）X1.2+1.0X1.4=13.82k N/m永久荷载效应控制组合：（1+2+3）X1.35+（4水平振捣荷载）X0.7X1.4 F7=（0.3+24X0.4+1.124X0.4）X1.35+1.0X0.7X1.4=14.95k N/m以上F6、F7两者取大值，F2=14.95k N/m板底钢管支撑间距最大为0.75 m x0.75 m，水平杆步距1.7米，支撑杆有效面积A=397.4 m m2钢管扣件重量：N2

50、=3步X165N（经验值）=495N（按5.1米高度计算）2） 均步荷载设计值强度验算外侧立杆承受梁荷载：N1=RA=0.99k N/ m外侧立杆承受板荷载：N3=14.95K N/ m2 X0.75X（0.75+0.275）X0.5=5.75k N（单根立杆）外侧立杆承受总荷载：N=N1+N2+N3=990+495+5750=7235N支撑钢管有效面积A=397.4 m m2Ó=N/A=7235/397.4=18.21 N/m m2<Ó=205 N/m m2满足要求中间立杆承受梁荷载：N4=RB+RC=10.01+7.33=17.34 k N中间立杆承受总荷载：N=N2+N4 =17340+495=