盾构隧道管片衬砌结构荷载结构模型

1、会计学1盾构隧道管片衬砌结构荷载结构模型盾构隧道管片衬砌结构荷载结构模型第1页/共61页l隧道的使用功能；l结构运营寿命；l运营空间要求，如净空、线路、施工精度等；l预埋件结构，如起吊件、连接预埋件等；l防水要求；l规范规定的要求等。影响管片设计的因素包括：第2页/共61页设计条件的设定荷载的计算截面内力的计算弯矩及轴力的单位应力的计算；剪应力的计算单位应力的校核构件的设计计算构造详图的设计对于特殊荷载的设计绘图管片的制作设计条件隧道的线性必要的内空断面土质条件管片种类管片分块主要荷载的计算土质的分类（水土合算、分算）垂直土压力的计算（采用松动土压力否？）侧向土压力系数地基反力系数自重荷载及结

2、构模型的选定惯用计算法修正惯用法梁-弹簧模型计算方法部分地基弹簧模型，全周地基弹簧模型管片主断面的假定接头的模型化对于主要荷载的主断面的单位应力的校核容许应力与单位应力的校核对主要荷载及附加荷载作用下的构件设计计算接头的计算（螺栓、接头板、锚筋等）纵肋的计算底面板及横衬板的计算注浆孔吊具接头角度锥形衬环地震的影响地基沉降的影响邻接施工的影响对相邻建（构）筑物的影响并设隧道的影响急弯施工的影响附加荷载的计算内部荷载施工荷载NONOOKOK管片设计流程第3页/共61页2、设计条件拟定（1）隧道内空断面形状和尺寸第4页/共61页第5页/共61页我国盾构技术概况我国盾构技术概况隧隧道道内内径径工程名称

3、车辆限界/mm隧道内径/mm备注上海地铁52005500软土南京地铁1号线52005500软土南京地铁2号线52005500软土北京地铁5号线52005400广州地铁3号线客-大区间52005400围岩级工程名称管片形式管片厚度/mm备注上海地铁钢筋混凝土350软土南京地铁1号线钢筋混凝土350软土南京地铁2号线钢筋混凝土350软土北京地铁5号线钢筋混凝土300广州地铁3号线客-大区间平板型钢筋混凝土300围岩级管片管片的形的形式与式与厚度厚度第6页/共61页我国盾构技术概况我国盾构技术概况管管片片幅幅宽宽工程名称分块管片宽度/m最小曲率半径/m南京地铁1号线K(21.5)+2L(68)3B(

4、67.5)1.2400南京地铁2号线K(21.5)+2L(68)3B(67.5)1.2400北京地铁5号线K(22.5)+2L(67.5)3B(67.5)1.2300广州地铁3号线客-大区间K+2L3B1.51500管管片片分分块块 地铁隧道管片常用分块数为六块和七块两种在地铁隧道管片常用分块数为六块和七块两种在国内上海地铁一号线、广州地铁一、二、三号线南京国内上海地铁一号线、广州地铁一、二、三号线南京地铁一、二号线、成都地铁一号线盾构区间隧道都采地铁一、二号线、成都地铁一号线盾构区间隧道都采用用六六块方案。块方案。第7页/共61页（2）管片类型l钢筋混凝土管片l钢管片l铸铁管片l复合管片第8

5、页/共61页（3）管片的厚度与幅宽管片厚度越大，其截面抗弯能力越强，可以节约钢筋用量，但同时也增加了混凝土用量。管片厚度的选取应视管片接头部位和混凝土截面的受力情况而定，根据经验，管片厚度一般为衬砌环外径的4%左右，但对于大断面隧道，尤其是当采用钢筋混凝土管片时，约为5.5%左右。为了便于搬运和组装以及有利与隧道曲线段的施工，希望管片宽度小一些为好；从降低每延米隧道衬砌的制造成本、减少接头个数和提高施工速度方面考虑，则又希望幅宽大一些好。参照国内外大断面隧道的建设情况，幅宽多数为2m。第9页/共61页（4）管片衬砌环的分块方式管片分块方法总体上讲有等分模式及不等分模式，等分模式下由于没有小封顶

6、块，采用错缝拼装时管片整体刚度较为均匀，是一种理想的受力分块方式；不等分模式一环管片一般是由几块A型管片（标准块）、两块B型管片（邻接块）和一块K型管片（封顶块）组成。封顶块邻接块第10页/共61页（5）管片的接头角与插入角由于K型管片插入方式分两种，沿半径方向插入的角度称为接头角（r），沿轴方向插入的角度称为插入角（1）。如果是半径方向插入型管片，对于其中的K型管片的接头角度(r)依下式计算。rk/2+，上式中的是为便于K型管片的插入所需要的富裕角度，一般采用25。如果是轴方向插入型管片，其中的K型管片一般不需要接头角度(r)。但是，考虑到包括盾构机长度在内的施工条件和管片接头与管片环之间的

7、干扰，还是需要设定管片的插入角度(1)。管片的插入角度多取决于施工条件，但是取1724的实例居多。第11页/共61页(6)管片环楔形量盾构在曲线段施工和蛇行修正时，需要使用一种幅宽不等的管片环,称为楔形管片环.楔形管片环中最大宽度与最小宽度之差，称为楔形量。蛇行修正用楔形管片环的数量，会因工程区域内所包含的缓曲线和急曲线区段的比例、有无S形曲线等的隧道线路、影响盾构操作稳定性的周围围岩的情况而不同。第12页/共61页（a）普通环；（b）单侧楔形环；（c）两侧楔形环第13页/共61页(7)管片的拼装盾构隧道管片的拼装方式有两种，通缝拼装和错缝拼装。通缝拼装时，管片衬砌结构的整体刚度较小，导致变形

8、较大、内力较小。采用错缝拼装时，管片衬砌结构的整体刚度较大，导致变形较小、内力较大。对于管片的分块设计要求比通缝拼装条件下较高。错缝拼装的拼转角度根据纵向螺栓的布置而定，可以两环一组错缝拼装，也可以三环一组错缝拼装。第14页/共61页 第15页/共61页(1) (1) 在相同地层条件下，错缝式拼装与通缝式拼装管片结构中的在相同地层条件下，错缝式拼装与通缝式拼装管片结构中的受拉受受拉受压区域基本相同压区域基本相同，错缝式拼装盾构隧道中接头及其周围处的弯矩与相同条，错缝式拼装盾构隧道中接头及其周围处的弯矩与相同条件下通缝式拼装管片相比有较大幅度的改变。错缝式拼装的最大弯矩较大，件下通缝式拼装管片相

9、比有较大幅度的改变。错缝式拼装的最大弯矩较大，而相应的轴力却较小，不同的拼装方式附加内力的大小和分布规律也有较而相应的轴力却较小，不同的拼装方式附加内力的大小和分布规律也有较大的区别。这就给配筋提出了更高的要求。大的区别。这就给配筋提出了更高的要求。(2) (2) 错缝拼装管片弯矩绝对值的最大值较通缝拼装管片弯矩绝对值的最错缝拼装管片弯矩绝对值的最大值较通缝拼装管片弯矩绝对值的最大值大，而在此位置错缝拼装的轴力较通缝拼装的轴力小，错缝拼装弯矩大值大，而在此位置错缝拼装的轴力较通缝拼装的轴力小，错缝拼装弯矩绝对值最大值比通缝拼装弯矩绝对值最大值大绝对值最大值比通缝拼装弯矩绝对值最大值大5050左

10、右，轴力小左右，轴力小2020左右，左右，并且不同的拼装方式又有所不同。并且不同的拼装方式又有所不同。(3) (3) 在相同埋深、相同地质条件下，通缝式拼装结构的位移值要比错缝在相同埋深、相同地质条件下，通缝式拼装结构的位移值要比错缝式拼装结构的位移值大式拼装结构的位移值大2020左右；不同的错缝式拼装方案下，结构的位移左右；不同的错缝式拼装方案下，结构的位移值相差不大，在值相差不大，在1010以内。以内。第16页/共61页方法方法特点特点标准衬砌环、左转标准衬砌环、左转弯衬砌环和右转弯弯衬砌环和右转弯衬砌环组合衬砌环组合直线地段除施工纠偏外，采用标准衬砌环；曲线地段直线地段除施工纠偏外，采用

11、标准衬砌环；曲线地段可通过标准衬砌环与左、右转弯衬砌环组合使用，以可通过标准衬砌环与左、右转弯衬砌环组合使用，以模拟曲线。此方法施工方便，操作简单。模拟曲线。此方法施工方便，操作简单。左转弯衬砌环和右左转弯衬砌环和右转弯衬砌环组合转弯衬砌环组合通过左转弯环、右转弯环组合来拟合线路，由于每环通过左转弯环、右转弯环组合来拟合线路，由于每环均为楔形，拼装时施工操作相对麻烦一些，欧洲常采均为楔形，拼装时施工操作相对麻烦一些，欧洲常采用，国内暂未看到报道采用。用，国内暂未看到报道采用。通用管片环通用管片环通过一种楔形环管片模拟线路、曲线及施工纠偏，管通过一种楔形环管片模拟线路、曲线及施工纠偏，管片拼装时

12、，衬砌环需扭转多种角度，封顶块有时会位片拼装时，衬砌环需扭转多种角度，封顶块有时会位于隧道下半部，工艺相对复杂，大大降小模具数量，于隧道下半部，工艺相对复杂，大大降小模具数量，降低造价。降低造价。管片环组合方法管片环组合方法第17页/共61页dd内外封顶块/2/2曲线段直线段平面视图通用管片环第18页/共61页我国盾构技术概况我国盾构技术概况楔形衬砌环与直线衬砌环的组合楔形衬砌环与直线衬砌环的组合衬衬砌砌环环形形式式楔形衬砌环之间相互组合楔形衬砌环之间相互组合通用型管片环通用型管片环国内目前只有在南京国内目前只有在南京地铁施工中使用地铁施工中使用深圳地铁首次采用深圳地铁首次采用应用工程管片厚度

13、（mm）盾构外径（m）管片拼装上海地铁3506.34通缝南京地铁1号线3506.34错缝南京地铁2号线3506.34错缝北京地铁5号线3006.20错缝广州地铁3号线客-大区间3006.30错缝深圳地铁300错缝管片管片拼装拼装形式形式第19页/共61页(8)接头构造管片的连接处一般称为接头，包括接缝、螺栓及其附近（包括螺栓孔）的部位。柔性接头由于允许在相邻管片间产生微小转动和压缩，使得整个衬砌环能随内力而产生一定变形；刚性接头则主要通过增加螺栓数量等手段力图在构造上使接头刚度与构件本身相同。目前的趋势：减薄衬砌厚度、减弱接头刚度和增加接头数量等措施以达到增加衬砌柔性的目的。第20页/共61页

14、管片接头管片接头环间接头环间接头特征特征对接方法对接方法紧固方法紧固方法对接方法对接方法紧固方法紧固方法平板螺栓接平板螺栓接头头全面对接全面对接直螺栓直螺栓全面对接全面对接直螺栓直螺栓有榫管片有榫管片部分对接部分对接斜螺栓斜螺栓键式键式斜螺栓斜螺栓环刚度小；环刚度小；不需紧固；不需紧固；斜螺栓施工斜螺栓施工用；用；高刚性构件高刚性构件与带销螺栓与带销螺栓并用并用全面对接全面对接高刚性构件高刚性构件全面对接全面对接并用带销螺并用带销螺栓栓环刚度大；环刚度大；拼装作业快拼装作业快速；速；开尾销与快开尾销与快速接头速接头全面对接全面对接开尾销开尾销全面对接全面对接快速接头快速接头环刚度大；环刚度大；

15、拼装机械化拼装机械化快速化快速化KL管片管片键式键式弯螺栓弯螺栓键式键式弯螺栓弯螺栓环刚度小环刚度小凸凹型与销凸凹型与销榫榫凹形接头凹形接头销子销子键式键式销榫销榫环刚度小；环刚度小；拼装快拼装快长螺栓长螺栓全面对接全面对接长螺栓长螺栓全面对接全面对接长螺栓长螺栓环刚度大环刚度大内表面光滑内表面光滑管片管片全面对接；全面对接；部分对接；部分对接；键式键式水平开尾销水平开尾销键式键式销榫销榫可调环刚度；可调环刚度；拼装机械化拼装机械化快速化快速化第21页/共61页第22页/共61页第23页/共61页第24页/共61页国内外管片结构设计方法国内外管片结构设计方法国 家管片结构设计模型设计土水压（v

16、和h分别为垂直和水平土水压力）入江健二（1993）ITA（1978）澳大利亚全周弹簧模型不详v=全上覆土重h=v +静水压力奥地利全周弹簧模型弹性地基圆环法浅埋隧道：v=全上覆土重h=v深埋隧道按泰沙基土压力公式西 德局部弹簧模型（覆土深2d）全周弹簧模型（覆土深2d）v=全上覆土重h=v（=0.5）法 国全周弹簧模型或有限元法v=全上覆土重或泰沙基土压力h=v（取经验值）中 国均质圆环法或弹性铰模型v=全上覆土重h=v（取经验值）日 本惯用设计法、梁-弹簧模型惯用设计法v=全上覆土重h=v西班牙考虑地层与结构相互作用的Buqera法不详不计粘着力的泰沙基土压力英 国全周弹簧模型法或Muir

17、Wood法v=全上覆土重（+水压）h=（1+）v/2（+水压）美 国弹性地基圆环法v=全上覆土重h=v（=0.40.5）（+水压）第25页/共61页 根据对管片接头的不同力学模型假设，可将管片结构设根据对管片接头的不同力学模型假设，可将管片结构设计方法主要分为计方法主要分为（修正）惯用法（修正）惯用法、多铰圆环法多铰圆环法和和梁弹簧模梁弹簧模型法型法。不同设计方法的区别主要在于对管片接头抗弯刚度的。不同设计方法的区别主要在于对管片接头抗弯刚度的取值差异。取值差异。 忽略接头刚度影响，假定接头部位具有与管片结构相同的刚度（惯用法模型）部分考虑接头刚度影响，假定接头部位具有与管片结构相同的刚度（修

18、正惯用法模型）假定管片接头抗弯刚度为零（多铰圆环法模型）假定接头部位具有抗弯刚度k（弹性铰模型）考虑内外衬砌间的相互作用（层间压缩及剪切模型）考虑接头刚度影响，接头抗弯刚度k、切向抗剪刚度kt和径向抗剪刚度kn（梁-弹簧法模型）接头演变过程接头演变过程第26页/共61页( (修正修正) )惯用法惯用法 梁梁- -弹簧模型法弹簧模型法 多铰圆环法多铰圆环法 第27页/共61页垂直土压力垂直土压力水压力水压力结构自重结构自重上覆荷载上覆荷载地基抗力地基抗力衬砌衬砌设计设计荷载荷载分类分类主要主要荷载荷载次要次要荷载荷载特殊特殊荷载荷载内部荷载内部荷载施工荷载施工荷载地震的影响地震的影响平行配置隧道

19、的影响平行配置隧道的影响邻近施工的影响邻近施工的影响其它其它荷载计算模式图荷载计算模式图第28页/共61页K0K0K00.5(1-K0)衬砌上应力分布原位应力挠曲形状原来形状刚性衬砌刚性衬砌柔性衬砌柔性衬砌 第29页/共61页衬砌结构衬砌结构力学模型力学模型衬砌本衬砌本体模型体模型接头接头(接缝接缝)模型模型接头接头刚度刚度环向接头刚度环向接头刚度纵向接头刚度纵向接头刚度第30页/共61页管片接头抗弯刚度管片接头抗弯刚度定 义：影响因素：结构内力：弯矩、轴力、螺栓预紧力等结构尺寸：幅长、幅宽、厚度、接缝宽度等材料参数：管片混凝土、连接螺栓、衬垫相对位置：螺栓位置、衬垫厚度研究意义：控制着衬砌结

20、构设计安全性和经济性优化结构设计盾构隧道管片接头产生单位转角所需弯矩定义为管片接头抗弯刚度k，综合反映了管片接头力学性能及承载能力第31页/共61页盾构隧道纵向结构性能盾构隧道纵向结构性能迫 切 性 ：理论模式：研究意义：起步晚，研究理论和计算模型不完善等效弹性地基梁三维骨架模型等效刚度模型完善现有结构计算模式优化纵向结构设计第32页/共61页3、荷载计算统计法普氏理论该理论认为：所有的岩体都不同程度的被节理、裂隙所切割，因此可以视为有粘聚力的散粒体。普氏还提出了基于概念的计算理论，从而确定。认为在具有一定粘聚力的松散介质中开挖坑道后，其上方会形成一个抛物线形的拱形洞顶，作用在支护结构上的围岩

21、压力就是自然平衡拱以内的松动岩体的重力。第33页/共61页Terzaghi理论该理论认为：当隧道的埋深增加到某个限值后，围岩竖向松动压力随埋深的变化的幅度就趋近于零。在深埋分析中主要采用Terzaghi理论，在浅埋分析中按全部或部分地层压力计算土层压力的方法，并保证最小土压等效高度不小于1.5-2倍隧道外径。第34页/共61页（2）荷载的分类与组合第35页/共61页将垂直土压力看做作用于衬砌顶部的均布荷载，其大小根据隧道的覆土厚度、断面形状、外径和围岩条件决定。当覆土厚度小于隧道外径，一般不考虑地基的拱效应。当覆土厚度大于隧道外径时，地基产生拱效应的可能性比较可靠，可以考虑在设计计算时采用松弛

22、土压力。在砂性土中，当覆土厚度大于12D（D为管片环外径）时多采用松弛土压力。在粘性土中，如果由硬质粘土（N8）构成的良好地基，当覆土厚度大于12D时多采用松弛土压力。对于中等固结的粘土（4N8）或软粘土（2N4），将隧道的全覆土作为土压力考虑的实例比较常见。第36页/共61页一般来说，当垂直土压力采用松弛土压力时，考虑施工时的荷载以及隧道竣工后荷载的变化，往往设定一个土压力的下限值。在排水、电力及通信隧道中一般将其作为相当于隧道外径2倍覆土厚度的土压力，铁路隧道则采用隧道外径的1.01.5倍的覆土厚度的土压力值或采用200kN/m2。第37页/共61页计算水平压力有两种方法：对于粘性土，水压

23、力作为土压力的一部分考虑；对于砂性土和自立性好的硬质粘土及固结粉土，水压力与土压力分开考虑；对于中间土和岩质地层，可以将渗透系数10-410-3cm/s作为分界值。在水压、土压合算时，地下水位以上用天然容重，地下水位以下用饱和容重；在水压、土压分算时，地下水位以上用天然容重，地下水位以下用浮容重。第38页/共61页侧压力系数的选定对设计截面力有很大影响，要充分考虑地基条件和荷载条件，同时参照类似工程进行慎重研究。第39页/共61页外水压力主要分析处理方法：外水压力为作用于衬砌外缘的面力（常采用）；外水压力当作渗透体积力（较符合外水压实际情况）。对于土质隧道，作用在地下结构上的水压力，按静水压力

24、计算或把水作为土的一部分计入土压力。水土分算法中，作用于衬砌结构上水压力有径向水压和均布水压两种第40页/共61页第41页/共61页K地层抗力地层抗力为隧道结构产生变形向土体挤压时产生的被动抗力，其值根据Winkler假定计算。式中，K-地层弹性抗力系数，参照日本规范，可按表1.3-89进行分类取值；-相应点的位移影响盾构隧道侧向抗力的最主要因素有：土层的软硬程度、含水量等和盾构隧道的埋置深度；土层的先期固结状态；盾尾间隙填充物的填充质量；盾构推进时对地层的剪切、挤压、纠偏等引起的土体的扰动；土体扰动以后，土层的主固结和次固结；土体的流变效应。第42页/共61页第43页/共61页全周弹簧模型的

25、地层反力按照管片径向及切向的变形量来评价，根据Winkler假定计算。地基弹簧模型有只受压的部分地基弹簧模型和受拉的全周弹簧模型有两种第44页/共61页计算模型传统常用的模型有：均使用梁结构模拟管片的壳体结构主要差别是对接头作用的考虑。第45页/共61页第46页/共61页均质圆环模型是将管片衬砌圆环视作弹性匀质圆环进行分析，惯用法和修正惯用法均采用这种模型。第47页/共61页不考虑接头对整体刚度的折减和对局部弯矩的分配作用（即=1，=0）基于Winkler理论，假设地层反作用在水平方向45范围内第48页/共61页第49页/共61页铰接圆环模型认为管片间接头不能传递弯矩，是一个可自由转动的铰，其

26、弯曲刚度为0，管片环的块与块之间通过自由铰接而连成一个多铰圆环。为了使管片环容易发生变形而获得良好的地层抗力，该模型管片环间多数采用通缝拼装，在地层稳定后将管片接头螺栓拆除，使管片接头能自由转动；适用范围：通常用在地层条件较好的岩层梁-弹簧模型是在使用曲梁或直梁单元模拟管片的同时具体考虑接头的位置和接头刚度的计算模型，该模型采用接头抗弯刚度K来体现环向接头的实际抗弯刚度。第50页/共61页在理想情况下各环的受力情况相同；，纵向接头引起衬砌圆环间的相互咬合或位移协调作用，将对其有影响的前后衬砌圆环和衬砌圆环作为计算对象；采用空间结构模型进行分析（通常采用中间1个整环加前后2个半幅宽环进行计算），

27、并用径向抗剪刚度Kr和切向抗剪刚度Kt来体现纵向接头的环间传力效果。由变形引起的地层被动抗力则通过径向和切向的“地层弹簧”进行模拟，代替原来三角形或月牙形分布的假定第51页/共61页壳弹簧计算模型是用壳单元来模拟弧形管片，用接头弹簧单元来模拟用于拼装衬砌的螺栓接头，用土弹簧单元来模拟地层对衬砌结构的地层抗力作用。第52页/共61页6、二次衬砌、二次衬砌二次衬砌根据是否承受荷载可分为以下几类：维护结构的二次衬砌二次衬砌只起辅助维护作用；当采用内插管时，按来自一次衬砌的漏水所产生的外部水压力及二次衬砌的自重来设计。起部分主体结构的二次衬砌将二衬和一衬合在一起看作是隧道的主体结构适用情况：由于土质原

28、因，在二次衬砌施工前，作用于一次衬砌上的荷载尚未达到极限值；第53页/共61页二次衬砌完工后又出现新增荷载（如内水压力增大）、局部作用有较大荷载；周围有开挖施工致使荷载发生变化；土压水压存在历时效应；隧道轴向刚度需要加大等。此时要充分考虑一衬与二衬的接合状态，来计算两种衬砌的荷载分担、应力分担及其工作状态。单独做主体结构的二次衬砌一衬只是二衬施工前的临时结构物，此时一衬主要承受水压力及施工荷载，而二衬则承受土压力及水压力等永久荷载。第54页/共61页设计条件的设定荷载的计算截面内力的计算弯矩及轴力的单位应力的计算；剪应力的计算单位应力的校核构件的设计计算构造详图的设计对于特殊荷载的设计绘图管片

29、的制作设计条件隧道的线性必要的内空断面土质条件管片种类管片分块主要荷载的计算土质的分类（水土合算、分算）垂直土压力的计算（采用松动土压力否？）侧向土压力系数地基反力系数自重荷载及结构模型的选定惯用计算法修正惯用法梁-弹簧模型计算方法部分地基弹簧模型，全周地基弹簧模型管片主断面的假定接头的模型化对于主要荷载的主断面的单位应力的校核容许应力与单位应力的校核对主要荷载及附加荷载作用下的构件设计计算接头的计算（螺栓、接头板、锚筋等）纵肋的计算底面板及横衬板的计算注浆孔吊具接头角度锥形衬环地震的影响地基沉降的影响邻接施工的影响对相邻建（构）筑物的影响并设隧道的影响急弯施工的影响附加荷载的计算内部荷载施工

30、荷载NONOOKOK管片设计流程第55页/共61页第56页/共61页(1) (1) 在相同地层条件下，错缝式拼装与通缝式拼装管片结构中的在相同地层条件下，错缝式拼装与通缝式拼装管片结构中的受拉受受拉受压区域基本相同压区域基本相同，错缝式拼装盾构隧道中接头及其周围处的弯矩与相同条，错缝式拼装盾构隧道中接头及其周围处的弯矩与相同条件下通缝式拼装管片相比有较大幅度的改变。错缝式拼装的最大弯矩较大，件下通缝式拼装管片相比有较大幅度的改变。错缝式拼装的最大弯矩较大，而相应的轴力却较小，不同的拼装方式附加内力的大小和分布规律也有较而相应的轴力却较小，不同的拼装方式附加内力的大小和分布规律也有较大的区别。这就给配筋提出了更高的要求。大的区别。这就给配筋提出了更高的要求。(2) (2) 错缝拼装管片弯矩绝对值的最大值较通缝拼装管片弯矩绝对值的最错缝拼装管片弯矩绝对值的最大值较通缝拼装管片弯矩绝对值的最大值大，而在此位置错缝拼装的轴力较通缝拼装的轴力小，错缝拼装弯矩大值大，而在此位置错缝拼装的轴力较通缝拼装的轴力小，错缝拼装弯矩绝对值最大值比通缝拼装弯矩绝对值最大值大绝对值最大值比通缝拼装弯矩绝对值最大值大5050左右，轴力小左右，轴力小2020左右，左右，并且不同的拼装方式又有所不同。并且不同的拼装方式又有所不同。(3) (3) 在相同埋深、相同地质条件下，通缝式拼