单层单跨工业厂房课程设计

1、1 钢筋混凝土课程设计钢筋混凝土课程设计 设计题目设计题目：某厂装配车间单层工业厂房设计某厂装配车间单层工业厂房设计 班级班级 学生学生 学号学号 学院学院 城市建设学院城市建设学院 指导老师指导老师 武武汉汉科科技技大大学学城城市市建建设设学学院院2 2O O1 12 2 年年 1 12 2 月月2 目目 录录第一章第一章 设计资料设计资料 .1 1第二章第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用厂房标准构件及排架柱材料选用 .2 22.12.1 厂房中标准构件选用情况厂房中标准构件选用情况 .2 22.22.2 排架柱材料选用排架柱材料选用 .3 3第三章第三章 排架柱高与截面计算排架柱高与截面

2、计算 .4 43.13.1 排架柱高计算排架柱高计算 .4 43.23.2 柱截面尺寸计算柱截面尺寸计算 .4 4第四章第四章 排架柱上的荷载计算排架柱上的荷载计算 .6 64.14.1 屋盖自重计算屋盖自重计算 .6 64.24.2 柱自重计算柱自重计算 .6 64.34.3 吊车、吊车梁及轨道自重计算吊车、吊车梁及轨道自重计算 .6 64.44.4 屋面活荷载计算屋面活荷载计算 .6 64.54.5 吊车荷载计算吊车荷载计算 .6 64.64.6 风荷载计算风荷载计算 .7 7第五章第五章 内力计算内力计算 .8 85.15.1作用内力计算作用内力计算.8 8XG5.25.2 屋面活荷载内

3、力计算屋面活荷载内力计算.9 95.35.3 吊车竖向荷载作用内力计算吊车竖向荷载作用内力计算 .10105.45.4 吊车水平荷载作用内力计算吊车水平荷载作用内力计算 .11115.5.5 5 风荷载作用风荷载作用 .11115.65.6 最不利荷载组合最不利荷载组合 .1212第六章第六章 排架柱设计排架柱设计 .15156.16.1 柱截面配筋计算柱截面配筋计算 .15156.26.2 柱在排架平面外承载力验算柱在排架平面外承载力验算 .18186.36.3 斜截面抗剪和裂缝宽度验算斜截面抗剪和裂缝宽度验算 .3 30 06.46.4 柱牛腿设计柱牛腿设计 .3 32 26.56.5 柱

4、的吊装验算柱的吊装验算 .3 32 2参考文献参考文献 .3 33 331 1、设计资料：设计资料：1.1、某厂装配车间，该车间为一钢筋混凝土单层单跨厂房。1.2、建设地点：某市市郊某地，厂区地形平坦，工程地质条件均匀，地基为亚粘性土，其承载力标准值，最高地下水位在地表以下。kpafk280m151.3、厂房的主要设计参数：设计跨度为，柱距为，厂房纵向长度为。m21m6m96该跨内设有两台双钩桥式起重机（中级工作制）额定起重量为，轨顶t20标高为。吊车相关资料见教材附录。m2 .10121.4、屋面构造屋面构造三毡四油防水层找平层厚水泥砂浆mm20厚水泥珍珠岩制品保温层100一毡两油隔汽层厚水

5、泥砂浆找平层mm20预应力砼大型屋面板1.5、围护结构4采用厚烧结粘土空心砖（重度为）。吊车梁以上设高侧窗，mm37028mkN洞口尺寸为，吊车以下设低侧窗，洞口尺寸为，圈梁设mm8 . 12 . 4mm 42 . 4在柱顶处。1.6、建筑材料排架柱采用混凝土，纵向受力钢筋为级，箍筋为级；30C400HRB235HPB柱下单独基础采用混凝土，采用钢筋级。20C335HRB1.7、自然条件基本风压值为，基本雪压值为，土壤冻结深度为。24 . 0mkN225. 0mkNm5 . 0二、厂房中构件选择二、厂房中构件选择2.1、屋面做法三毡四油防水层 235. 0mkN找平层厚水泥砂浆 mm20240

6、. 0mkN厚水泥珍珠岩制品保温层 10025 . 0mkN一毡两油隔汽层 205. 0mkN厚水泥砂浆找平层 mm2024 . 0mkN预应力砼大型屋面板（包括填缝） 25 . 1mkN合计： 212 . 3mkNggk屋面活荷载 215 . 0mkNqk屋面外荷载 2117 . 35 . 02 . 3mkNqgkk5屋面板采用标准图集：预应力混凝土屋面板（卷材防水） 一410Gmm 65 . 1中间板 2YWB边跨板 SYWB2允许外荷载 25 . 2mkN2.2、屋架物价采用标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ-24-2Bb） 一415G允许外荷载 29 .92mkN屋架自重 229

7、 .92mkNgk2.3、天沟板天沟板采用标准图集)(410 三G中间跨 TGB77中间跨左开洞 TGB77b中间跨右开洞 TGB77a端跨左开洞 TGB77sb端跨右开洞吧 TGB77sa允许荷载 205. 3mkN构件自重 290. 1mkN2.4、吊车梁吊车梁选用G232(一)标准图集，中级工作机制，两台起重量为，t20，选用吊车梁：中间跨DL-8Z，边跨DL-8B，构件自重：mLk5 .196,吊车轨道连接用G325标准图集，中级吊车kNgk4 .3018241821198 .41193自重：。mkNgk8 . 042.5、排架柱材料选用（1）混凝土：采用2243. 1,3 .1430

8、mmNfmmNfCtc（2）钢筋：252100 . 2,518. 0,360400mmNEmmNfHRBsby级（3）箍筋：采用2210235mmNfHPBy级（4）型钢及预埋件均采用 级三、排架柱高与截面计算三、排架柱高与截面计算3.1、排架柱高计算有吊车资料可查得，轨顶垫块高为。mmHtQ2300:520mm200牛腿顶面标高=10.2m轨顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁+轨顶垫块高度 =10.2+1.2+0.2=11.6m柱顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H =10.2+1.2+0.2+2.3 =13.9m（取14.0m）上柱高=柱顶标高-牛腿顶面标高uH =14.0-10.2=

9、3.8m全柱高=柱顶标高-基顶标高H =14.0-（-0.5）=14.5m下柱高=全柱高-上柱高kH7 =14.5-3.8=10.7m实际轨顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高 =10.2+1.2+0.2=11.6m3.2、排架截面尺寸计算截面尺寸需要满足条件为:由所以要求,1210mHmkmmHhmmHblk89212,428251070025取柱的截面尺寸为：上柱：500500hb 下柱:1000500hb 下柱截面尺寸3.3、屋盖自重计算 作用在柱顶厂房跨度柱距kNggGkk248.050.592.922162 . 32 . 15 . 022 . 1211 （与上柱中心线的偏心距）

10、mmhe100150-21上83.4、柱自重计算上柱：（作用于上柱中心线）5 .288 . 35 . 05 . 0252 . 12G mmhhe250250021000222上下下柱：（作用于下柱中心线）5 .1607 .100 . 15 . 0252 . 13G mme03上柱截面惯性矩：410052. 05 . 05 . 0121mI下柱截面惯性矩：410417. 05 . 00 . 1121mI上柱截面面积：2125. 05 . 05 . 0mA下柱截面面积：2150. 05 . 00 . 1mA上柱与全柱高比值：262. 05 .148 . 3上下柱惯性矩比值：1248. 00417.

11、 00052. 021IIn排架计算简图如图所示： 排架计算简图3.5、吊车、吊车梁及轨道自重计算9 （作用于牛腿顶）kNggGkk24.4268 . 04 .302 . 12 . 1434柱距 （与下柱中心线偏心距）mmhe2502100075027504下3.6、屋面活荷载计算 （作用在柱顶）kNBQ1 .4462215 . 025 . 04 . 11厂房跨度3.7、吊车荷载计算竖向荷载： （双闸）kNgkNQmmBmmKkNpkNpkkkk78,200,5550,4400,35,205min,max,根据B与K，影响线如图： 吊车梁影响线可求得 267. 0,000. 1,808. 0,

12、075. 04321yyyy10由此求得 （同）kNyPDikQ35.555267. 0000. 1808. 0075. 02054 . 19 . 0max,max3G （同）kNyPDikQ91.93267. 0000. 1808. 0075. 0784 . 19 . 0min,min3G吊车水平荷载 则kNgQTkkk95. 67820041 . 04 （作用于kNyTTik83.18267. 0000. 1808. 0075. 095. 69 . 04 . 14 . 1max吊 车梁顶面）其作用点到柱顶的垂直距离为 上柱高-吊车梁高-垫块高=3.8-1.2-0.2=2.4my 632.

13、03.82.4上Hy3.8、风荷载计算： ,因为地点是市郊，所以风压高度系数按B类地区考虑，2040. 0mkN根据柱顶标高14.0m，查表10-4得:离地面标高10m时离地面标高;00. 11zu15m时，用内插法求得，风载体形系数为,14. 12zu12. 1su，具体情况如图：5 . 0, 6 . 0, 5 . 0, 8 . 04321uuuuss11 风荷载体形系数 mkNBuuqmkNBuuqzszs88. 1640. 012. 15 . 04 . 14 . 101. 3640. 012. 18 . 04 . 14 . 10201柱顶风荷载集中力设计值： kNBuhhFzw82. 9

14、64 . 012. 12 . 11 . 01 . 23 . 14 . 16 . 05 . 05 . 08 . 04 . 10214 4、内力计算内力计算4.1、作用内力计算xG（1）、作用内力计算（排架无侧移）1G mkNeGMmkNeGM01.6225. 005.248805.241 . 005.24821121111由有：262. 0,1248. 0n12 973. 111111123321nnC故作用下不动铰承的柱顶反力为：11M kNHMCR376. 35 .14805.24973. 111111同时有：241. 1111123322nC故在作用下不动铰承的柱顶反力为：12M kNHM

15、CR307. 55 .1401.62241. 112211相应的计算简图及内力图如图所示 恒荷载作用下的内力G 的作用；(b)M 图()；(c)N 图（）1mkN kN（2）、作用计算简图及内力图432GGG、 mkNeGMeGMmkNeGMmmemmemmekNGkNGkNG56.1025. 024.420125. 725. 05 .28250,0,250,24.42,5 .160,5 .2844433322243243213相应计算简图和内力图如图所示：4.2、屋面活荷载内力计算 对于单跨排架，和为对称荷载，且作用位置相同，只是数值大1Q1G小不同，故由的内力计算过程可以得到的内力计算值：

16、1G1Q kNRRRkNHMCRkNHMCRmkNeQMmkNeQM458. 1858. 05 .14025.10241. 1600. 05 .1441. 4973. 1025.1025. 01 .4441. 41 . 01 .4412111122121111121121111相应的计算简图及内力图如图所示： G 、G 、G 作用计算简图及内力图234(a) G 、G 、G 作用；(b)M 图()；(c)N 图()234mkN kN4.3、吊车竖向荷载作用内力计算作用于 A 柱，作用于 B 柱，其内力为maxDminD mkNeDMD138.8425. 0555.353maxmax14 mkN

17、eDMD23.4825. 093.913minmin厂房总长 96m,跨度为 21m，吊车其重量为 20/5t,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分配系数 0.85。 HCMMVDDA2minmaxmax25 . 0 5 .14241. 148.2385. 084.13885. 025 . 0 )(687. 7kN HCMMVDDB2minmaxmax25 . 0 5 .14241. 148.2385. 0248.13885. 05 . 0 kN206. 6相应的计算简图及内力图如图所示。 D作用计算简图及内力计算max(a) D的作用；(b)M 图()；(c)N 图()maxmkN kN15

18、D作用于 A 柱时，由于结构对称，故只需 A 柱与 B 柱的内力对换，min并注意内力变号即可。4.4、 吊车水平荷载作用内力计算当 T向左时，A、B 柱的柱顶剪力按推导公式计算：maxY0.632H ,利用内插法求得 C 0.563 另有 T18.83kN,0.85,则：l5max kNTCuVVTBTA590. 183.18563. 085. 011max5相应的计算简图及内力图如图所示：当 T向右时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，max但弯矩图的方向与之相反。 T的作用计算简图及内力图max （a）T的作用；(b)M 图()；(c)V 图()maxmkN kN4.5 、风

19、荷载作用 风从左向右吹时，先求柱顶反力系数 C 为11111111833411nnC344.011248.01262.0111248.01262.018334对于单跨排架，A、B 柱顶剪力分别为16 kNqqHCFVWA092. 288. 101. 35 .14344. 082. 95 . 05 . 02111 kNqqHCFVWA728. 788. 101. 35 .14344. 082. 95 . 05 . 02111相应的计算简图及内力图如图所示： 风荷载作用计算简图及内力图(a)风荷载的作用； (b)M 图（）mkN 风从右向左吹时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩

20、图的方向与之相反。4.6、最不利荷载组合由于本例结构对称，故只需对 A 柱（或 B 柱）进行最不利内力组合，其步骤如下： （1）确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排架，共有 7 种需要单独考虑的荷载项目。 （2）将各种荷载作用下设计控制截面（II、IIII、IIIIII）的内力 M、N（IIIIII 截面还有剪力 V）填入组合表中 。填表时要注意有关内力符号的规定。 （3）根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。计算中，当风荷载与活荷载（包括吊车荷载）同时考虑时，17除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以 0.9 的组合系数。排架柱全部内

21、力组合计算结果列入表中。五、排架柱设计五、排架柱设计5.1、柱截面配筋计算 最不利内力组的选用：由于截面 3-3 的弯矩和轴向力设计值均比截面 2-2 的大，故下柱配筋由截面 3-3 的最不利内力组确定，而上柱配筋由截面 1-1 的最不利内力组确定。恒荷载屋面活荷载吊车荷载风荷载内力组合G1.G2G3.G4Q1Dmax在 A 柱Dmin在 A 柱Tmax左风右风Nmax及M、VNmin及M、V|M|max及N、V柱号截面 荷 载内力项目组合值项目组合值项目组合值M(kNm)14.5702.57-29.21-22.8819.9029.86-51.0943.75714.570-40.6I-IN(k

22、N)275.5544.100000+09（）315.24+ 275.55+0.9(+) 275.55M(kNm)-58.587.455 109.630.619.9029.68-51.0946.80-102.67-82.32IIIIN(kN)326.6544.1-555.3593.91000+0.9(+)-133.48+ 326.65+0.9(+) 326.65M(kNm)30 7.41732.22-62.70192.68346.73-309.6965.67376.73-190.74N(kN)437.3044.1555.3593.91000976.81437.30521.82A柱III-IIIV

23、(kN)8.6831.458-7.687-6.206-16.9445.74-34.99+0.9(+)5.7769+54.42+0.9(+)-43.6418（1） 、- 截面配筋：1、 组合maxM,55.275,6 .40kNNmkNM200250000500500760038002246040500mmAmmHlmmahhus纵向受力钢筋采用 HRB400 级b,/360(2mmNfy)/102,518. 025mmNEs mmeeemmmNMemmheaia167147147. 055.2756 .402020,30max00 998. 02 .1501. 0-15. 10.01-1.15

24、30152 .1550076001149. 627555025000043. 15 . 05 . 002011hlhlNAfc之间，所以：在取 21200)(140011hlhei454. 1998. 01)5007600(4601671400112 （大偏心受压）mmammhxbhfaNmmaheesbcsi80222.49460107. 0107. 03605003 .140 . 127555045240250167454. 12001则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 2min20500500500%2 . 071.1324046036082.7227555082.72

25、80250167454. 12mmbhAmmahfeNAmmaheesysi2、组合maxN ,24.315,76.43kNNmkNM 200250000500500760038002246040500mmAmmHlmmahhus19纵向受力钢筋采用 HRB400 级b,/360(2mmNfy)/102,518. 025mmNEs mmeeemmmNMemmheaia159139139. 024.31576.432020,30max00 998. 02 .1501. 0-15. 10.01-1.1530152 .1550076001167. 531524025000043. 15 . 05 .

26、 002011hlhlNAfc之间，所以：在取 21200)(140011hlhei48. 1998. 01)5007600(4601591400112 （大偏心受压）mmammhxbhfaNmmaheesbcsi8022 .57460124. 0124. 03605003 .140 . 13197403 .4454025015948. 12001则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 2min20500500500%2 . 02 .1364046036032.6531524032.658025015948. 12mmbhAmmahfeNAmmaheesysi3、组合minN 这

27、个组合值小于以上两个组合值，故再,30.437,73.376kNNmkNM次不予考虑，只需以上两个组合满足即可。（2） 、- 截面配筋：1、 组合maxM ,82.521,74.190kNNmkNM 200500000500100010700107000 . 10 . 1960401000mmAmmHlmmahhks纵向受力钢筋采用 HRB400 级b,/360(2mmNfy)/102,518. 025mmNEs20 mmeeemmmNMemmheaia395361361. 082.52174.1903420,30max00 1,157 .10100010700110 .67682.52150

28、000043. 15 . 05 . 02011所以：取hlNAfc 21200)(140011hlhei20. 111)100010700(9603951400112 （大偏心受压）mmammhxbhfaNmmaheesbcsi80292.73960077. 0077. 09605003 .140 . 15288209344050039520. 12001则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 2min2010005001000%2 . 008.854096036054521820548050039520. 12mmbhAmmahfeNAmmaheesysi2、组合maxN ,8

29、1.976,67.65kNNmkNM 200500000500100010700107000 . 10 . 1960401000mmAmmHlmmahhks纵向受力钢筋采用 HRB400 级b,/360(2mmNfy)/102,518. 025mmNEs mmeeemmmNMemmheaia101346767067. 081.97667.653420,30max00 01.1510001070037. 097681050000043. 15 . 05 . 0201所以：hlNAfc21 21200)(140011hlhei29. 1137. 0)100010700(9601011400112

30、（大偏心受压）mmammhxbhfaNmmaheesbcsi8026 .136960142. 0142. 09605003 .140 . 19768103 .5904050010129. 12001则说明受压筋能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 SycsSahfxhbxfaNeAA001)2/( =负数409603602/136.6-960136.65003 .140 . 13 .590976810）（ 2min10005001000%2 . 0mmbhA3、组合minN ,30.437,73.376kNNmkNM 200500000500100010700107000 . 10 . 19

31、60401000mmAmmHlmmahhks纵向受力钢筋采用 HRB400 级b,/360(2mmNfy)/102,518. 025mmNEs mmeeemmmNMemmheaia89634862862862. 030.43773.3763420,30max00 01.15100010700818. 043730050000043. 15 . 05 . 0201所以：hlNAfc 21200)(140011hlhei072. 11818. 0)100010700(960896140011222 （大偏心受压）mmammhxbhfaNmmaheesbcsi80244.61960064. 0064

32、. 09605003 .140 . 14373005 .1142040500896072. 12001则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 2min2010005001000%2 . 065.713409603605 .5404373005 .54080500896072. 12mmbhAmmahfeNAmmaheesysi综合以上计算结果，排架柱配筋为：（单侧）上柱：（） 配筋率:1832763mm%305. 0下柱：（） 配筋率：18421017mm%203. 05.2、柱在排架平面外承载力验算取-、-截面中的进行验算maxN查表（有柱间支撑，垂直房屋排架柱，有吊车房屋柱）

33、得计算高度： 上柱:mmHLu4712380025. 125. 10 下柱:mmHLk8560107008 . 08 . 001、- 截面：kNN24.315max424. 950047120hL查表 5-1 得 99. 0 kNAfAfNsyc8 .367476336022500003 .1499. 09 . 029 . 0 即满足要求；maxNN 2、 - 截面 kNN81.976max12.1750085600bL 查表 5-1 得 8364. 023 kNAfAfNsyc24.7882101736025000003 .148364. 09 . 029 . 0 即满足要求。maxNN 5

34、.3、斜截面抗剪和裂缝宽度验算1、斜截面抗剪验算 风荷载作用下简化认为该柱承受均布荷载，偏心受压柱取。为了5 . 1防止箍筋充分发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏，框架柱截面还必须满足下列条件：当满足条件时，NbhfVt07. 0175. 10+框架柱就可不进行斜截面抗剪强度计算，按构造要求配置箍筋。计算时采用内力组合值有：kNVkNN42.54,81.976 Nbhft07. 0175. 10+kNVkN42.54480.55976.8107. 09605001.4315 . 175. 1满足要求.可以按构造配箍筋采用：20082、裂缝宽度计算按的偏心构件可不验算裂缝宽度

35、， 截面的组合值最55. 000he大，故按此截面来验算。 ，因为计算采用的是标准值，故从内力组合表中计算出内力组合： kNNmkNMkk60.7924 . 135.5551 .442 . 130.43766.2724 . 173.3462 . 10 .30mmaheemmmNMeskk80440-500344-2344344. 060.79266.27200 004068. 050010005 . 010175 . 022896.6701017/96.670804792600/96.67096080496012. 087. 012. 087. 020020200bhAmmNhAheNmmhe

36、hhstesksk243-43 . 023. 0004068. 092.3608. 0409 . 1100 . 2228364. 01 . 208. 09 . 11 . 2364. 0228004068. 001. 265. 01 . 165. 01 . 1lim5max查附表则mmwmmdcEwfteeqssksktetk 满足要求。5.4、柱牛腿设计1、牛腿几何尺寸的确定： 牛腿截面尺寸与柱宽相等，为 500，牛腿顶面的长度为 800，相mmmm应牛腿水平截面长度为 1300。取牛腿外边缘高度为 h 300，倾角mm1mm,于是牛腿的几何尺寸如图所示。45 牛腿几何尺寸及配筋图2、牛腿几何

37、尺寸的验算： 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，即取，mma10010009000a25 则：kNGDFvk88.4132 . 124.424 . 135.5552 . 14 . 14maxkNTFhk45.134 . 183.184 . 1max vktkvkhkFkNhabhfFF20.7145 . 056550001. 288.41345.13165. 05 . 0)5 . 01 (00所以截面尺寸满足要求。3、牛腿配筋： 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按构造要求配筋：作用在牛腿上的荷载有max4maxTGD、 kNGDFvk88.4132 . 124.424 . 135.55

38、52 . 14 . 14max kNTFhk45.134 . 183.184 . 1max mmh565353003000竖向力作用点位于下柱截面以内（）mm100 取mmhmma1705653 . 03 . 01000mma170 2048.555360188302 . 156536085. 0422405553502 . 185. 0mmfFhfaFAyhyvs 2minmin600600500%2 . 0mmbhA 选配钢筋为： （不能少于四根）1642804mmAs 因为，可不设弯起钢筋mmhmma1705653 . 03 . 01000箍筋要求:在上部范围内的水平箍筋总截面面积不应少

39、于承受竖向032h力的受拉钢筋截面面积的。取有：2110010 220402804212136.59128 .7510056532232mmAmmAshss （满足要求） 。4、局部承压强度验算：26 kNFkNAfVkc88.41342908005003 .1475. 075. 0 （满足要求） 。5.5、柱的吊装验算：（1） 、吊装方案：采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，动力系数取 1.5。（2） 、荷载计算：上柱自重:mkNAgsG25.115 . 05 . 0255 . 12 . 15 . 12 . 11牛腿自重:mkNAgsG25.293 . 15 . 0255 . 12

40、. 15 . 12 . 11下柱自重:mkNAgsG5 .220 . 15 . 0255 . 12 . 15 . 12 . 11（3） 、内力计算: mkNMmkNM14.1126 . 025.1125.29214 . 425.112103.838 . 325.112122221由公式得：0212333MlqlRMAkNmmkNmmkNlMlqRA52.1021 .1014.1121 .10/5 .2221213233 23321xqxRMA令，则下柱最大弯矩mmkNkNqRxxqRdxdMAA2 .10/1 .10/52.102/, 0333得为：3MmkNM746.1242 .105 .2

41、2212 .1052.10223柱的吊装验算简图如图所示27 柱吊装验算简图(4)/截面承载力计算:截面：11mmmmhb500500,4600mmh 2763mmAAss2360mmNf 故截面承载力为:mkNMmkNahfAMsysu03.834 .115)04. 046. 0(360763)(10截面：22mmmmhb1000500,9600mmh 21017mmAAss2/360mmNf 故截面承载力为:mkNMmkNahfAMsysu14.11215.344)04. 096. 0(3601017)(20 故满足要求。286 6、基础设计基础设计6.1、材料选用柱下独立基础: 混凝土：

42、 20C227. 1mmNft 钢筋： 335HRB2300mmNfy6.2、 荷载计算 由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下：第一组： mkNM67.65maxkNN81.976kNV777. 5第二组： kNN30.437minmkNM73.376kNV42.54第三组： kNN82.521maxmkNM -190.74kNV64.43由基础梁传至基顶的荷载： 墙重：kN3 .219837. 042 . 48 . 12 . 4645. 03 . 014.52 . 1窗重： kN15.1345. 0)44.28 . 12 . 4(2 . 1基础梁： kN97.2925645

43、. 037. 02 . 1 由基础梁传至基础顶面的荷载设计值： kNG42.2625对基础底面中心的偏心距： 5Gme685. 0237. 0215相应偏心弯矩设计值： mkNeG76.179685. 042.26255作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定基础高度为，基础顶面标高为,基础埋深：，mmh110020050850m5 . 0mmd1600则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：第一组： mkNM-107.776.17978. 51 . 167.651 kNN23.123942.26281.976第二组： mkNM35.61676.17942.541 . 173.376

44、1 kNN72.69942.26230.437第三组： mkNM60.431-76.17964.431 . 1-190.741 kNN24.78442.26282.5216.3、地基承载力修正值 根据，依据地基基础规范有：md6 . 129 5 . 03dbffmdbaka 其中已知，假定按照计算，近似取0 . 1,2803dakmkNf,3mb mb3。则有修正后的承载力特征值为：mdmkNm6 . 1,203 23025 . 06 . 1200 . 12805 . 03mkNdbffmdbaka6.3、基底尺寸的确定由荷载确定 和 ：kNNmkNM23.1239,35.616lb 225m

45、ax42. 605. 56 . 12030223.12394 . 11 . 1mmdfGNAma由，则取 ， 5 . 1/bl,0 . 2 mb ml0 . 326mA 基础及基础以上土的自重为：kNdAGGK19266 . 120 mkNMMMkNGNNbkbk59.43676.17935.61623.143119223.1239max5max 223025 .234623.1431333. 0626305. 023.143159.436mkNfmkNANpmbmNMeabkkbkbk 满足要求。093.192305. 0615 .234614 .4507.3624 . 12 . 101.4

46、492305. 0615 .234612min22maxmkNbeANpmkNfmkNbeANpbkkabk 满足要求。 所以综上所述，基础尺寸确定为.6,3,22mAmlmb其简图如下：30 基础底面尺寸及基础抗冲切验算简图6.4、确定基底高度前面已初步假定基础的高度为 1.1m，若采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸。由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只需进行变阶处的抗切验算。 2226mlbW在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力：第一组：2max.4 .26027 .10763 .1239mkNWVhMblNps第二组：2max.80.424235.616672.699mkNWVhMblNps第三组： 2max.50.346260.431624.784mkNWVhMblNps抗冲切计算按第 2 组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。在第 2 荷载作用下的冲切力。冲切力近似按最大低级净反力计算，max. sp,由于基础宽度，,当基础高2max,/80.424mkNpsmb0 . 2mhamlt2 . 320 . 30度为 1.1m 时有： 验算基础冲切： 201125. 134 . 0245. 123)22(mlhhbAj mmmmmh