1000x2000梁模板扣件式,梁板立柱不共用计算书

1、梁模板(扣件式，梁板立柱不共用)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计标准GB50017-2017、工程属性新浇混凝土梁名称KZL4混凝土梁截面尺寸(mm<mm)1000X2000模板支架高度H(m)5.1模板支架中It向长度B(m)27.75模板支架纵向长度L(m)66.6梁侧楼板厚度(mm)180、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑

2、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件-2时Q1k(kN/m)1，,一一一，一2对水平面模板取值Q2k(kN/m)2风荷载标准值3k(kN/m2)2基本风压卬(kN/m)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地12面高度(m)风压高度变化系数MZ0.65风荷载体型系数位1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm

3、)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、1b(mm)800、800混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)500板底左侧立杆距梁中心线距离si(mm)800板底右侧立杆距梁中心线距离S2(mm)800梁底增加立杆根数3梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)250,500,750梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁间距143每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度

4、ai(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下:Ml.本图集恻支撑构1ft仅作示蔻，具怵祥见翼蒯模蝮设讦SCN3立面佟四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)152面板抗男强度设讨值r(N/mm)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:W=bh2/6=100015M5/6=37500mm3,I=bh3/12=100015M5X15/12=281250mm4qi=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)*)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)乂h)+1.4c

5、Q2k内=0.9XMax1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.4冬1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.4072X=63.851kN/mq1静=0.9X.35>G1k+(G2k+G3k)刈>b=0.91.35和.1+(24+1.5)2冽=62.087kN/mq1活=0.9X.4)0.742k>b=0.91.40.72X1=1.764kN/mq2=1XG1k+(G2k+G3k)淅)区=1泡.1+(24+1.5)2/米=51.1kN/m计算简图如下：63,监独Mm63.8SlkN/rr&(i)"S0)3*WJ&TC*1、强度验算Mmax=0.1

6、07q1静L2+0.121q1活L2=0.10762.087>0.1432+0.1211.7640.1432=0.14kN-m户Mmax/W=0.14106/37500=3.732N/mm2<f>15N/mm2满足要求！2、挠度验算vnax=0.632q2L4/(100EI)=0.6325%1142.85力(10010000>281250)=0.048mm<月L/250=142.857/250=0.571mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393qi静L+0.446q1活L=0.393E2.0870J43+0.4461X7640

7、.143=3.598kNR2=R4=1.143qi静L+1.223qi活L=1.143E2.0870J43+1.223母640.143=10.446kNR3=0.928qi静L+1.142qi活L=0.92862.0870.143+1.1421X7640.143=8.519kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39351.10.143=2.869kN_'_'一一一一一一一R2=R4=1.143q2L=1.14351.10.143=8.344kN1R3=0.928wL=0.928)51.10.143=6.774kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(m

8、m)40X80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.4442小梁抗男强度设讨值r(N/mm)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q佐=R/b=3.598/1=3.598kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中=MaxR2,R3,R4/b=Max10.446,8.519,10.446/1=10.446kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右=R5/b=3.598/1=3.598kN/m小梁自重：q2=0.9M.35泡.3-0

9、.1)1/7=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=0.9X.35>0.5>(2-0.18)=1.106kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=0.9X.35)0.5>(2-0.18)=1.106kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=0.9粕ax1.2天0.5+(24+1.1)0M8)+1.4岂1.35X05+(24+1.1)0.18)+1.4凶2泡.8-1/2)/21=1.191kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=0.9粕ax1.2天0.5+(24+1.1)0M8)+1.4岂1.35X(0.5+(24+1.1)0,18)+1.4072泡.8

10、-1/2)/21=K191kN/m左侧小梁荷载4左=41左+q2+q3左+q4左=3.598+0.035+1.106+1.191=5.929kN/m中间小梁荷载4中=q1中+q2=10.446+0.035=10.481kN/m右侧小梁荷载4右=41右+q2+q3右+q4右=3.598+0.035+1.106+1.191=5.929kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.929,10.481,5.929=10.481kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q佐'=R'/b=2.869/1=2.869kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中

11、'=MaxR2',R3',R4'/b=Max8.344,6.774,8.344/1=8.344kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'=R5'/b=2.869/1=2.869kN/m小梁自重：q2'=1X0.3-0.1)1/7=0.029kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1>0.5(2-0.18)=0.91kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1>0.5(2-0.18)=0.91kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=1泡.5+(24+1.1)0.18)(0.8-1/2)

12、/21=0.753kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=1泡.5+(24+1.1)0.18)(0.8-1/2)/21=0.753kN/m左侧小梁荷载q左'=q左'+q2'+q3左'+q4左'=2.869+0.029+0.91+0.753=4.56kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=8.344+0.029=8.372kN/m右侧小梁荷载q右'=q右'+q2'+q3右'+q4右'=2.869+0.029+0.91+0.753=4.56kN/m小梁最大荷载q'=M

13、axq左',q中',q右'=Max4.56,8.372,4.56=8.372kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax=max0.125qli2,0.5ql22=max0.12510.4810,452,0.5M0.4818.22=0.265kNm(T=Mnax/W=0.265M06/42667=6.218N/mm2wf=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.625ql1,ql2=max0.62510.4810.45,10.4810.2=2.948kNax=3Vmax/(2bh0)=3>2.948100

14、0/(240M0)=1.382N/mm20r=1.782N/nnm满足要求！3、挠度验算x=0.521q'l14/(100EI)=0.5218.3724504/(1009350X70.667104)=0.112mm<Hl1/250=450/250=1.8mm2=q'l24/(8EI)=8.3722004/(89350X70.667104)=0.105mm<月2l”250=2>200/250=1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.481灰45,0.37510.4810.4

15、5+10.481义0.2=5.896kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.335kN,R2=5.896kN,R3=4.811kN,R4=4.811kN,R5=4.811kN,R6=4.811kN,R7=5.896kN,R8=3.335kN正常使用极限状态Rmax'=max1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2=max1.258(3720.45,0.3758淤720.45+8.372R2=4.709kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.565kN,R2'=4.709kN,R3'=3.827k

16、N,R4'=3.827kN,R5'=3.827kN,R6'=3.827kN,R7'=4.709kN,R8'=2.565kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48X3主梁计算截面类型(mm)48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值t(N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，则单根主梁所受集中力为KsXRn,Rn为各小梁所受最大支座

17、反力LOCLkN3,537kN2,3872,fi87kN2,典7kN2,887kN1537kNLOnkN&(i)"S(«WOttC>vttv1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)(T=Mmax/W=0.148M06/4490=32.914N/mm20f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算3.473.4790.S26J0.9260.S920.5922.2952.2952.6112.61125至44926工611-2.6U-3,4-3.479主梁剪力图(kN)Vmax=3.479kNimax=2Vmax/A=2M.4791000/424=16.411N/mm2<

18、;r=125N/rnm满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）wax=0.02mmc冶L/250=250/250=1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R=2.927kN,R2=6.09kN,R3=4.59kN,R4=6.09kN,R5=2.927kN立杆所受主梁支座反力依次为P=2.927/0.6=4.879kN,P2=6.09/0.6=10.15kN,P3=4.59/0.6=7.65kN,P4=6.09/0.6=10.15kN,P5=2.927/0.6=4.879kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力N=ma

19、xPi,P2,P3,P4,P5=10.15kN0N=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数g11.386非顶部立杆计算长度系数g21.755立杆钢管截面类型(mm)48X3立杆钢管计算截面类型(mm)48X3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kp1(hd+2a)=1X.386(700+2：200)=1525m

20、m非顶部立杆段：l02=kM=1X.7551500=2632mmX=maxl1,l02/i=2632/15.9=165.5350入=210长细比满足要求！2、风荷载计算22Mw=1X4X1.4/林aXh/10=1>0.9X.40.2540.451.5/10=0.032kNm3、稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同：1)面板验算qi=lX1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.40.9>2M=63.84kN/m2)小梁验算q=max3.603+1M.2R0.3-0.1)1/7+0.5(2-0.18)+1%2(0.5+(24

21、+1.1)0M8)+1.4乂0.91max0.8-1/2,0.8-1/2/21/10.453+11.2世3-0.1)1/7=10.487kN/m同上四六计算过程，可得：P1=4.819kN,P2=10.165kN,R=7.672kN,P4=10.165kN,P5=4.819kN顶部立杆段：l01=kp1(hd+2a)=1.155%386(700+2次00)=1761mm3=l01/i=1760.913/15.9=110.749,查表得,8=0.516立杆最大受力Nw=maxP，P2,P3,P4,Ps+Mw/lb=max4.819,10.165,7.672,10.165,4.819+0.032/

22、1=10.198kNf=N/(6A)+M/W=10197.637/(0.516424)+0.03210/4490=53.737N/mm2<f>205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kg=1.155K7551500=3041mml02/i=3040.537/15.9=191.229,查表得，收=0.197立杆最大受力Nw=maxP，P2,P3,P4,P5+1M.20.15.1-2)+Mw/lb=max4.819,10.165,7.672,10.165,4.819+0.558+0.032/1=10.756kNf=N/(6A)+M/W=10755.637/(0.197424)+

23、0.03210/4490=135.894N/mm2<f>2025N/mm满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.9.7:支架高宽比不应大于3H/B=5.1/27.75=0.184<3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=10.756kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl<(0.7hft+0.25pc,m)mh。F1局部荷载设计值或集中反力设计值出截面高度影响系数：当h<800mm时，取的=1.0；当h)2000mm寸，取生=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值(pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0