排水课程设计..

1、第一部分总述1.1工程概况为某一城市设计一座二级处理的城市污水处理厂，要求出水达标，工厂适中，满足当地污水处理需求。1.2基本资料1.2.1污水水量、水质污水处理水量10万m3/d；污水水质为：CODcrW5OOmg/L,BOD5W25Omg/L,SS<250mg/L，氨氮W35mg/L，总磷<4.0mg/L。1.2.2处理要求城镇污水处理厂污染物排放标准(GB189182002)，级B标准污水经二级处理后应符合以下具体要求：C0DcrW60mg/L,B0D5W20mg/L,SSW20mg/L，氨氮<8(15)mg/L，总磷<1.0mg/L。1.2.3气象与水文资料风向

2、：多年主导风向为东北风；气温：最冷月平均为-3.5°C；最热月平均为32.5C；极端气温，最高为39.9C，最低为-11.6C，最大冻土深度：0.38m；水文：降水量，多年平均为每年728mm；蒸发量，多年平均为每年1210mm；地下水水位，地面下5-6m。最高洪水位：55.36m1.2.4厂区地形污水厂选址区域海拔标高在64-66米之间，平均地面标高为64.5米。平均地面坡度为0.3-0.5%。，地势为西北高，东南低。厂区征地面积为东西长600米，南北长400米。1.2.5市政污水进厂管：管径：1800mm管底绝对标高：54.37第二部分处理工艺流程2.1污水处理工艺流程原水一泵一

3、格栅一沉砂池一-氧化沟一二沉池一出水2.2污水处理工艺的选择按城市污水处理和污染防治技术政策要求推荐，10万t/d规模大型污水厂一般采用常规活性污泥法工艺，10-20万t/d污水厂可以采用常规活性污泥法、氧化沟、SBR、AB法等工艺，小型污水厂还可以采用生物滤池、水解好氧法工艺等。对脱氮除磷有要求的城市，应采用二级强化处理，如A2/O工艺，A/O工艺，SBR及其改良工艺，氧化沟工艺，以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等。由于该设计中的污水属于生活污水对脱氮除磷有要求故选取二级强化处理可供选取的工艺：氧化沟工艺，SBR及其改良工艺等。2.2.1氧化沟严格地说，氧化沟不属于专门的生物除磷脱氮工艺。但是

4、随着氧化沟技术的发展，它早已超出原先的实践范围，出现了一系列除磷脱氮技术与氧化沟技术相结合的污水处理工艺流程。按照运行方式，氧化沟可以分为连续工作式、交替工作式和半交替工作式。连续工作式氧化沟，如帕斯韦尔氧化沟、卡鲁塞尔氧化沟。奥贝尔氧化沟在我国应用比较多，这些氧化沟通过设置适当的缺氧段、厌氧段、好氧段都能取得较好的除磷脱氮效果。连续工作式氧化沟又可分为合建式和分建式。交替工作式氧化沟一般采用合建式，多采用转刷曝气，不设二沉池和污泥回流设施。交替工作式氧化沟又可分为单沟式、双沟式和三沟式，交替式氧化沟兼有连续式氧化沟和SBR工艺的一些特点，可以根据水量水质的变化调节转刷的开停，既可以节约能源，

5、又可以实现最佳的除磷脱氮效果。氧化沟具有以下特点：(1) 工艺流程简单，运行管理方便。氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。(2) 运行稳定，处理效果好。氧化沟的BOD平均处理水平可达到95%左右。(3) 能承受水量、水质的冲击负荷，对浓度较高的工业废水有较强的适应能力。这主要是由于氧化沟水力停留时间长、泥龄长和循环稀释水量大。(4) 污泥量少、性质稳定。由于氧化沟泥龄长。一般为2030d,污泥在沟内已好氧稳定，所以污泥产量少从而管理简单，运行费用低。(5) 可以除磷脱氮。可以通过氧化沟中曝气机的开关，创造好氧、缺氧环境达到除磷脱氮目的，脱氮效

6、率一般80%。但要达到较高的除磷效果则需要采取另外措施。2.2.2A2/OA2/0处理工艺是AnaerobicAnoxicOxic的英文缩写，它是厌氧一缺氧好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O工艺是在厌氧一好氧除磷工艺的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能。A2/O工艺的特点：(一) :厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类的微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷功能；(二) :在同时脱氮除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其它工艺。(三) ：在厌氧-缺氧-好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI般小于100，不会发生污泥膨胀。

7、(四) ：污泥中含磷量高，一般为2.5%以上。2.2.3SBRSBR是一种间歇式的活性泥泥系统，其基本特征是在一个反应池内完成污水的生化反应、固液分离、排水、排泥。可通过双池或多池组合运行实现连续进出水。SBR通过对反应池曝气量和溶解氧的控制而实现不同的处理目标，具有很大的灵活性。SBR池通常每个周期运行4-6小时，当出现雨水高峰流量时，SBR系统就从正常循环自动切换至雨水运行模式，通过调整其循环周期，以适应来水量的变化。SBR系统通常能够承受3-5倍旱流量的冲击负荷。SBR工艺具有以下特点：(1) SBR工艺流程简单、管理方便、造价低OSBR工艺只有一个反应器，不需要二沉池，不需要污泥回流设

8、备，一般情况下也不需要调节池，因此要比传统活性污泥工艺节省基建投资30%以上，而且布置紧凑，节省用地。由于科技进步，目前自动控制已相当成熟、配套。这就使得运行管理变得十分方便、灵活，很适合小城市采用。(2) 处理效果好。SBR工艺反应过程是不连续的，是典型的非稳态过程，但在曝气阶段其底物和微生物浓度变化是连续的(尽管是处于完全混合状态中)，随时间的延续而逐渐降低。反应器内活性污泥处于一种交替的吸附、吸收及生物降解和活化的变化过程之中，因此处理效果好。(3) 有很好的除磷脱氮效果。SBR工艺可以很容易地交替实现好氧、缺氧、厌氧的环境，并可以通过改变曝气量、反应时间等方面来创造条件提高除磷脱氮效率

9、。(4) 污泥沉降性能好。SBR工艺具有的特殊运行环境抑制了污泥中丝状菌的生长，减少了污泥膨胀的可能。同时由于SBR工艺的沉淀阶段是在静止的状态下进行的，因此沉淀效果更好。(5) SBR工艺独特的运行工况决定了它能很好的适应进水水量、水质波动。其中改进工艺包括了ASBR，它是在20世纪90年代，由美国Dague教授等将过去用于好氧生物处理的SBR工艺用于厌氧生物处理，开发了厌氧序批式活性污泥法(AnaerobicSequencingBatchReactor，简称ASBR)。ASBR法是一种以序批间歇运行操作为主要特征的废水厌氧生物处理工艺，一个完整的运行操作周期按次序分为进水、反应、沉淀和排水

10、4个阶段。与连续流厌氧反应器相比，ASBR具有如下优点：不会产生断流和短流;不需大阻力配水系统，减少了系统能耗；不需要二次沉淀池及出水回流；所需要的搅拌设备和滗水器在国内为定型设备，便于建设运行;运行灵活，抗冲击能力强，能适应废水间歇无规律排放。根据该地区污水水质特征，污水处理工程没有脱氮除磷的特殊要求，主要的去除目的是BOD5,CODCr和SS,本设计采用传统活性污泥法生物处理，曝气池采用传统的推流式曝气池。2.3设计说明2.3.1格栅格栅是用以去除废水中较大的悬浮物，漂浮物，纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元的正常运行，减轻后续处理单元的处理负荷，防止阻塞排泥管道和设备。按形状分为

11、平面格栅和曲面格栅两种。按格栅栅条的净间隙，可分为粗格栅，中格栅和细格栅。按清楂方式可分为人工清楂和机械清楂两种。本设计选用的中格栅和细格栅，机械清渣。2.3.2沉砂池沉砂池的作用是从废水中分离密度比较大的无机颗粒，例如：直径为0.1mm,密度为2.5g/cm3以上的砂粒。沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。本设计选用停留时间t=2min的曝气沉砂池。因为平流式沉砂池的主要缺点是沉砂中约夹有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度加大，而曝气池就能克服这一缺点。曝气池的优点还有通过调节曝气量可以控制污水旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小，同时还起预曝气的作用，但其构造比平

12、流式沉砂池复杂。2.3.3二沉池二沉池有别于其他沉淀池，首先在作用上有其特点。它除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量、水质的变化，还要暂时贮存污泥。由于二次沉淀池需要完成污泥浓缩的作用，所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的池面积。4其次，进入二次沉淀池的活性污泥混合液在性质上有其特点。活性污泥混合液的浓度高，具有絮凝性能，属于成层沉淀。活性污泥的另一特点是质轻，易被出水带走，并容易产生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面。池型说明：分为平流式沉淀池，辐流式沉淀池，竖流式沉淀池，斜管（板）沉淀池四类，本设计选用中心进水周边出水幅流式沉淀池。第三部分污水处理构筑

13、物设计计算3.1泵前中粗格栅3.1.1粗格栅设计要求1）经初步核算每日栅渣量0.2m3/d。所以采用机械除渣。2）我国过栅流速一般采用0.6-1.0m/s。此次设计采用0.9m/s。3）格栅倾角一般采用45°-75°。机械清除国内一般采用60°-70°本设计采用60°。4）格栅前渠道内水流速度一般取0.4-0.9m/s。本设计取0.7m/s。3.1.2设计参数：设计排水量Q=10万m3/d=1.16m3/s日平均时设计秒流量Q=KQ=1.3x10万m3/d=13万m3/d=1.505m3/sd日最高时设计秒流量Q二KQ二1.54x13万m3/d

14、二20.02万m3/d二2.317m3/smaxh栅前水深h=1.29m，进水渠宽b=；l2Q1=1.49mYV1栅前流速v=0.7m/s，过栅流速v=0.9m/s1 2栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角a=60°渐宽部分展开角a=20°单位栅渣量W=0.05m3栅渣/103m3污水3.1.3设计计算（1）栅条间隙数n二Qmax亦二2.317心二92.9（取n=100）ehv0.02x1.29x0.92设计两组格栅，每组格栅数n=50条（2）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01x（50-1）+0.02x50二1.49m2总水槽

15、宽B二2B+0.2二2x1.49+0.2m二3.18m（考虑中间隔墙厚0.2m）=38一I"9=2.32m2tan20TB-BL=1-进水渠道渐宽部分长度12tana（其中a为进水渠展开角）1L232（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L=-1=上=1.16m222（5）过栅水头损失h因栅条边为矩形截面，取k=3,P=2.42则叮kp（s）4/32g2sin“332422（緡）3x脇sin60°=0-103m（6）栅后槽总高度H取栅前渠道超高h=0.3m，则栅前槽总高度H=h+h=1.03+0.3=1.33m2 12栅后槽总高度H=H+h=1.33+0.1031.34m

16、（7）格栅总长度L二L+L+0.5+1.O+H/tana1 2=2.32+1.16+0.5+1.0+1.333/tan60°=5.75m（8）每日栅渣量E86400QWW=max11000Kz8640022.31720.05100021.3=7.7m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣314进水与出水渠道城市污水通过DN1250mm的管道送入进水渠道，然后，就由提升泵将污水提升至细格栅。格栅计算草图如下:L1I1500Hi/tan10003.2泵房3.2.1泵房设计说明本设计采用传统活性污泥法工艺系统，污水处理系统简单，只考虑一次提升。污水经提升后再过细格栅，然后经平流

17、沉砂池，自流通过初沉池、曝气池、二沉池及接触池，最后由出水管道排入纳污河流。1）泵房进水角度不大于45度。2）相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。3）泵站采用矩形平面钢筋混凝土结构半地下式，尺寸为15mX12m，高12m，地下埋深7m。4）水泵为自灌式。3.2.2集水池设计设计中选用5台污水泵（4用1备），则每台污水泵的设计流量为：Q2317Q=Qmax=0.579m3s，按一台泵最大流量时5min的出水量设计，则集44水池的容积为：

18、V=Qt=0.579x5x60=173.7m3取集水池的有效水深为h=2.0m集水池的面积为：V1737F=86.85m2h2集水池保护水深0.5m，实际水深为2.0+0.5=2.5m。3.2.3泵设计污水设计流量Q=200200m3/d=8342m3/hmax选400WL型螺旋离心泵5台，单台流量2100m3/h,最大提升高度16.5m，由于水厂地势较高，运行时泵的扬程定为15m.4台工作1台备用。设计总流量为2100X4=8400m3/h>8342m3/h,可以满足要求。3.3泵后细格栅设计计算3.3.1细格栅设计说明污水由进水泵房提升至细格栅沉砂池，细格栅用于进一步去除污水中较小的

19、颗粒悬浮、漂浮物。细格栅的设计和中格栅相似。3.3.2设计参数：设计流量Q=2.317m3/s,设四组并列的细格栅，每组流量为0.579m3/s栅前流速v=0.7m/s，过栅流速v=0.9m/s1 2栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=10mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角a=60°栅前水深h=0.64m，进水渠宽B=1.29m渐宽部分展开角a=20°1单位栅渣量W'=0.10m3栅渣/103m3污水3.3.3设计计算(1) 栅条间隙数n二QmaJ-沁二0.579&n60°二94ehvO.Olx0.64x0.92(2) 栅槽有效宽度B2二s(n-1

20、)+en=0.01x(94-1)+0.01x94二1.87m所以总槽宽为B=1.87+0.2=2.07m(考虑中间隔墙厚0.2m)(3) 进水渠道渐宽部分长度L=1=一=1.07m1 2tana2tan20°1(其中a为进水渠展开角)1107(4) 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L=0.53m22(5) 过栅水头损失因栅条边为矩形截面，取k=3,0=2.42则h=k卩(S)4/3Xlsina=3x2.42x(哎)；x0.92sin60°=0.26m1e2g0.012x9.81(6) 栅后槽总高度(H)取栅前渠道超高h=0.3m，则栅前槽总高度H=h+h=0.72+0.3

21、=1.02m2 12栅后槽总高度H=H+h=1.02+0.26=1.28m(7) 格栅总长度L=L+L+0.5+1.0+H/tana1 2=1.07+0.53+0.5+1.0+1.28/tan60°=3.84m(8) 每日栅渣量w86400QWW=max11000Kz86400x2.317x0.101000x1.3=15.4m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣3、进水与出水渠道城市污水通过DN800的管道送入进水渠道，格栅的进水渠道与格栅槽相连,格栅的出水直接进入沉砂池，进水渠宽度B=1.2m,h=0.6m113.4平流式沉砂池3.4.1设计参数设计流量：Q=2.31

22、7m3/s，设计4组沉砂池，每组分为2格，每组沉砂池流量Q=Q/4=0.58m3/s设计流速：v=0.25m/s水力停留时间：t=30s1=0.00153.4.2设计计算(1) 沉砂池长度：L二vt=0.25X30=7.5m(2) 水流断面积：A二Q/v=0.58/0.25=2.3m2(3) 有效水深：有效水深介于0.251.0m之间，本设计取h=1.0m2(4) 池总宽度：A23设计n=2格，每格宽B=1.16m，取B=1.2m>0.6m。池i2h2xl.O12总宽度B=2B=2.4m(5) 沉砂室所需容积：“86400QTXV=max1106Kz式中：T清除沉砂的间隔时间，一般采用1

23、2d，本设计取2d；X城市污水沉砂量，一般采用30m3/(106m3污水);z代入各数据得，V二K污水流量总变化系数，本设计中K=1.3=9.25m386400x2.317x2x30106x1.3(6) 每个沉砂斗容积每格沉砂池设两个沉砂斗，则每个沉砂斗容积V=V/16=9.25/16m3=0.58m3(7) 贮砂斗各部分尺寸及容积：设计斗底宽a=05m，斗壁与水平面倾角为600,斗高忖=伽则沉砂斗上口宽:2h'2x1.03+a=+0.5=1.7m3tan6001tan600斗h'V=3(a2+aa03符合要求沉砂斗高度：采用重力排砂，L2a0.2L=220.2m)容0/1=m

24、(>2m,11设计池底坡度为0.06,7.5-2x1.7-02二1.95m(两个沉砂斗之间隔壁厚取坡向沉砂斗长度为则沉砂斗高度h=h'+0.06L=1.0+0.06x1.95=1.12m332(9) 池总高度：取超咼h=0.3m，池总高度H=h+h+h=0.3+1.0+1.12=2.42m123(10) 校核最小流量时的流速：VQminminnA1min式中：V最小流速(m/s),般N0.15m/sminQmin最小流量(m3/s),一般取Q=0.75Qn沉砂池格数，最小流量时为1个A最小流量时的过水断面面积min代入各数据得，V=0.7'xZ317_o%m/s>0

25、.15m/sminlx2.3所以满足要求。3.5配水井3.5.1设计参数进水流量Q=1.16m3/s3.5.2设计计算(1)配水井中心管直径D_4Q2Y兀vT2式中：v中心管内污水流速(m/s),一般采用vzo.6m/s,本设2 2计取v=0.8m/s214x116则D2=F_136m，本设计取D2=1-4m(2)配水井直径D_：4Q+D23计兀v213式中：v配水井内污水流速(m/s),一般采用0.20.4m/s，本设3 计取v=0.3m/s3则D_：4x1.16+1.42_2.62m，本设计取D=2.7m3卄x0.333.6氧化沟设计3.6.1已知条件1）、设计水量Q=100000m3/d

26、=4167m3/h=1.16m3/s2）、设计进水水质BOD浓度S_250mg/L；COD浓度=500mg/L；TSS浓50度X_250mg/L；VSS浓度=175mg/L；TKN_45mg/L;NH-N=35mg/L；P=4.0mg/L；最低水温14°C；最高水温25°C。3)、设计出水水质BOD浓度S=20mg/L；SS浓度5eX二20mg/TKN=20mg/L；NH-N=15mg/L0133. 6.2设计计算1) 、基本设计参数污泥产率系数Y=0.55混合液悬浮固体浓度(MLSS)X=4000mg/L,混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)X=3000mg/LV(ML

27、VSS/MLSS=0.75)；本设计污泥龄0=30d，内源呼吸系数K=0.05,20°C时脱氮率cdq二O.O35kg(还原的NON/(kgMLVSSd)dn32) 、去除BOD计算5 氧化沟出水溶解性BOD浓度S。为了保证二级出水BOD浓度SW55e20mg/L,必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD浓度。5VSSS=S1.42X()XTSSX(1-e-0.23x5)eTSS二201.42x0.7x20x(1-e-0.23x5)=6.41(mg/L) 好氧区容积V,m31YQ(S-S乃0ec+kb)dc式中V1好氧区有效容积(m3)Y污泥净产率系数(kgMLSS/kgBOD),一般采用

28、0.50.65之间;5S、S分别为进、出水BOD浓度(mg/L)；0e5X污泥浓度(mg/L)；0c污泥龄(d)；K污泥自身氧化率(1/d),对于城市污水，一般采用0.050.1。d设计中取Y=0.55,K=0.05dV=°55X10000；°儿50-20)x30=50600S3)13000x(1+0.05x30) 好氧区水力停留时间t,h1t=V1=50600=0.506d=12.14(h)1Q100000剩余污泥量AX,kg/m3AX=Q(S-S)0Y)+Q(X-X)+ke丿1cdc式中X进水悬浮固体惰性部分(进水TSS进水vss)的浓度;X=250一0.7x250=7

29、5mg/L=0.075(kg/m3)XTSS的浓度。本式中X=20mg/L=0.02kg/m32 C故AX=Q(So-S)Y)+Q(X-X)+ke)1cdc20=100000(0.25-0.00641)O30)+100000(0.075-0.02)=10859m3去除每1kgBOD产生的干污泥量5AXQ(S-S)0e10859100000x(0.25-0.02)=0.47(kgDs/kgBOD5)3) 、脱氮计算 氧化的氨氮量。假设总氮中非氨态氮没有硝酸盐的存在形式，而是大分子中的化合态氮，其在生物氧化过程中需要经过氨态氮这一形式。另外，氧化沟产生的剩余生物污泥中含氮率为12.4%。则用于生物

30、合成的总氮为：N=0.124x0Y(S-S)01+Ke=0.124x0.55(250-6.41)1+0.05x30=6.65(mg/L)需要氧化的氨氮量N二进水TKN一出水NH-N一生物合成13所需氮量N0N=45-15-6.65=23.35(mg/L) 脱氮量N。需要的脱氮N=进水总氮量一出水总氮量一生物合成所需的氮rr里N=45-20-6.65=18.35(mg/L)r 碱度平衡。氧化1mgNH-N需消耗7.14mg/L碱度;每氧化1mgBOD产生3 50.lmg/L碱度，每还原lmgNO-N产生3.57mg/L碱度。3剩余碱度S二原水碱度一硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+氧化BOD产ALK

31、15生碱度=280-7.14x23.35+3.57xl8.35+O.lx(250-6.41)=203.15(mg/L) 计算脱氮所需池容V及停留时间T22脱硝率q二qx1.08(t-20)dn(t)dn(20)14°C时q二0.035xl.08(14-20)二0.022kg(还原的NO-N)/kgMLVSS100000x18.353000x0.022二27803,03(m3)dn3脱氮所需的容积V二竺2Xqvdn停留时间t=V2=27803.03=0.278d=6.67(h)1Q10000004) 、氧化沟总容积V及停留时问t总总V=V+V=50600+27803.03=78403.

32、03(m3)总12t=t+1=12.14+6.67=18.81(h)总12XVv100000x0.253x78403.03二0.106(m3)设计规程规定氧化沟污泥负荷应为0.050.1kgBOD/kgVSSd)55) 、需氧量计算 设计需氧量AOR。氧化沟设计需氧量AOR二去除BOD需氧量-剩余污泥5中BOD的需氧量+去除NH-N耗氧量-剩余污泥中NH-N的耗氧量-533脱氮产氧量a. 去除BOD需氧量D51D二aQ(S-S)+b'VX10式中a/微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.52b/活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0.12D二aQ(S-S)+b'VX10=0.5

33、2x100000x(0.25-0.00641)+0.12x78403.03x3=40891.8(kg/d)b. 乘余污泥BOD需氧量D52D=1.42AX=1.42xYQAS21+K9dc1“0.55x100000x(0.25-0.00641)=1.42x1+0.05x30=7609.75(kg/d)c. 去除氨氮的需氧量D。每lkgNH-N硝化需要消耗4.6kgO3 32D二4.6x(进水KTN-出水NH-N)3345一15二4.6x-x1000001000二13800(kg/d)d. 剩余污泥中NH-N耗氧量D3 4D=4.6x0.124(污泥中得含氮率)xYQAS41+K9dc0.55x

34、100000x(0.25-0.00641)=4.6x0.124x1+0.05x30=3056.76(kg/d)e. 脱氮产氧量D。每还原lkgNO-N产生2.86kgO5321835D=2.86xx100000=5248.1(kg/d)51000总需氧量二D+D+D+DD=40891.8+7609.75+13800+3056.765248.11234-5=60110.21(kg/d)考虑安全系数1.3,则AOR=1.3x70606.41=91788.33(kg/d) 标准状态下需氧量SORAORCSOR=门a(ppC一1)x1.024(t-20)s(T)式中C20°C时氧的饱和度，取

35、C=9.17mg/LS(20)S(20)C25C时氧的饱和度，取C=8.38mg/LS(25)S(20)C溶解氧浓度a修正系数，取0.85修正系数，取0.95进水最高温度，。c所在地区实际气压1.013xl051.000x1051.013x105=0.987氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟：中沟：内沟=0.2:1:2充氧量分配按照外沟：中沟：内沟二65:25:10来考虑，则供氧量分别为：外沟道AOR=0.65A0R=0.65X91788.33=59662.41(kg/d)中沟道A0R=0.25A0R=0.25X91788.33=22947.08(kg/d)2内沟道AOR=0.1

36、0A0R=0.10X91788.33=9178.83(kg/d)3各道标准需氧量分别为：59662.41x9.17SOR10.85x(0.95x0.987x8.38-0.2)x1.024(32.5-20)=62490.55(kg/d)=2603.77(kg/h)22947.08x9.17SOR2 0.85x(0.95x0.987x8.38-1)x1.024(32.5-20)=26838.74(kg/d)=1118.28(kg/h)SOR=917883x9173 0.85x(0.95x0.987x8.38-2)x1.024(32.5-20)=12568.27(kg/d)=523.68(kg/h)

37、总的标准需氧量：SOR=2603.77+1118.28+523.68=4245.73(kg/h)6) 、氧化沟尺寸计算设氧化沟五座单座氧化沟的容积V，=V5=78403.03=15680.61(m3)氧化沟弯道部分按占总容积的80%考虑，直线部分按占总容积的20%考虑。则V =0.8x15680.61=12544.4&m3)湾V =0.2x15680.61=2508.90(m3)直氧化沟有效水深h取4.5m，超高0.5m；外、中、内三沟道之间隔墙厚度为0.25m。人V12544.48A=湾=2787.66(m2)湾h4.5V2508.90直=h4.5=557.53(m2)直线段长度L,

38、取内沟、中沟、外沟宽度分别为11m、11m、11mA557.53贝9L=直=8.45(m)2(B+B+B)2x(ll+11+11)外中内中心岛半径rA=A+A+A(式中所指面积为各沟道弯道面积)湾外中内2787.66=(r+11+0.25+11+0.25+112)x2兀X11+(r+11+0.25+112)x2兀X11+/r+11、x2兀x112即r=4.65m 校核各沟道的比例外沟道面积=11x8.45+(4.65+11+0.25+11+0.25+11)x3.14x11X2=2821.30(m2)中沟道面积二11x8.45+(4.65+11+0.25+11)x3.14x11X2=2044.1

39、5(m2)内沟道面积二11x8.45+(4.65+11)x3.14x11X2=1267.00(m2)外沟道占总面积的比例二2821.302821.30 +2044.15+1267.00=46.01%中沟道占总面积的比例二2044.152821.30 +2044.15+1267.00=33.33%内沟道占总面积的比例二=20.66%2821.30 +2044.15+1267.00基本符合奥贝尔氧化沟各沟道容积比(一般为50:33:17左右)7) 、进出水管及调节堰计算进出水管污泥回流比R=100%，进出水管流量Q，=5X20000(ms/d),进出水管控制流速W1.0m/s校核进出水管流速u=Q

40、=20000=0.82m/sW1.0m/s(满A3600x24x0.32x3.14足要求)进出水管直径D=熙=(3.14：狗000x24=EE取0血(600mm)出水堰计算。为了能够调节曝气转碟的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计为<0.67，因此按照薄壁堰H来计算。Q=1.86bH3/2取堰上水头咼度H=0.2m则堰b二Q1.86H3/2200003600x24x1.86x0.23/2=1.38m取b=1.4m考虑可调节堰的安装要求(每边留0.3m)则出水竖井长度L=0.3X2+b=0.6+1.4=2.0(m)出水竖井宽度B取1.2m(考虑安装高度)，

41、则出水竖井平面尺寸为LXB=2.0X1.2(m)出水井出水孔尺寸为lXh=1.4mX0.5m,正常运行时，堰顶高出孔口底边0.1m，调节堰上下调节范围为0.3m。出水竖井位于中心岛，曝气转碟上游。8) 、曝气设备选择。曝气设备选用转碟式氧化沟曝气机，转碟直径D=1400mm，单碟(ds)充氧能力为2.0kgO/(hds)，每米轴安装碟片不多于5片。23.7二沉池二沉池的作用是沉淀或去除活性污泥或腐殖污泥。它是生物处理系统的重要组成部分，为了使沉淀池内水流更稳、进出水配水更均匀、存排泥更方便，本设计中采用辐流式二沉池。周边进水，中心出水，设四座。优点：机械排泥,运行可靠，管理简单，排泥设备定型化

42、。3.7.1设计参数设计进水量：Q=1.16m3/s表面负荷：q=3m3/m2.h水力停留时间(沉淀时间)：T=1h3.7.2设计计算(1) 沉淀池面积：Q1.16x3600按表面负何算：A=348m21nq4x3沉淀池直径：D=21.05m3.14取D=22m(2) 有效水深为h=qT=3x1=3m<4mb(介于612)(3) 沉淀部分有效容积:v=Qt=4176x1=1044m34422污泥部分所需容积：取每人每日污泥量s=0.5L/人d,两次清除污泥间隔时间T=2d”SNT0.5x240000x2/oV=二60m31000n1000x4污泥斗容积；设r二2m,r二1m,a二60，贝

43、V12。h二(rr)tan60二(2l)tan60二1.73m512。二沉池近期使用2个；远期3个，进入二沉池的管径取DN400mm。出水管管径DN=1000m，沉淀池采用周边传动刮吸泥机，周边传动刮吸泥机的线速度为2-3m/min,刮吸泥机底部设有刮泥板和吸泥管，利用静水压力将污泥吸入污泥槽,沿进水竖井中的排泥管将污泥排至分配井中。排泥管采用DN200mm经校核满足要求。(4) 辐流式二沉池计算草图如下：第四部分高程计算及水厂布置4.1布置原则污水处理工程的污水流程高程布置的只要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高,确定处理构筑物之间连接灌渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高,从而使污水能够处理构筑物之间畅通地流动，保证污水处理工程的正常运行.污水处理工程的高程布置一般应遵守如下原则：1、认真计算管道沿程损失，局部损失，各处理构筑物，计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；