碳酸丙烯酯脱碳填料塔的工艺设计

1、碳酸丙烯酯（PC）脱碳填料塔的工艺设计学校上海工程技术大学专业姓名学号上海工程技术大学48000t/a合成氨碳酸丙烯酯（PQ脱碳填料塔设计碳酸丙烯酯（PQ脱碳填料塔设计工艺设计任务书、设计题目3、操作条件3三、设计内容3四、基础数据4设计依据：5一、计算前的准备61 .CO2在PC中的溶解度关系62 .PC密度与温度的关系73 .PC蒸汽压的影响84 .PC的粘度8二、物料衡算81 .各组分在PC中的溶解量82 .溶剂夹带量Nnn/m3PC93 .溶液带出的气量Nnm/m3PC94 .出脱碳塔净化气量105 .计算PC循环量106 .验算吸收液中CO残量为0.15Nm3/m3PC时净化气中CO

2、的含量107 .出塔气体的组成11三、热量衡算121 .混合气体的定压比热容CDV12p2 .液体的比热容CpL13133 .C6的溶解热Qs4 .出塔溶液的温度TL1145 .最终的衡算结果汇总15四、设备的工艺与结构尺寸的设计计算16（一）确定塔径及相关参数16五、填料层高度的计算18六、填料层的压降26七、附属设备及主要附件的选型261 .塔壁厚262 .液体分布器263 .除沫器264 .液体再分布器275 .填料支撑板276 .塔的顶部空间高度27八、设计概要表27九、对本设计的评布28参考文献28化工原理课程设计任务书碳酸丙烯酯（PQ脱碳填料塔的工艺设计一、设计题目设计一座碳酸丙烯

3、酯（P。脱碳填料塔，要求年产合成氨48000t/a。二、操作条件1 .每吨氨耗变换气取4300Nn3变换气/t氨；2 .变换气组成为：CO:28.0;CQ2.5;Hz：47.2;Na：22.3。（均为体积%下同。其它组分被忽略）；3 .要求出塔净化气中CQ的浓度不超过0.5%;4 .PC吸收剂的入塔浓度根据操作情况自选；5 .气液两相的入塔温度均选定为30C;6 .操作压强为1.6MPa；7.年工作日330天，每天24小时连续运行。三、设计内容1 .设计方案的确定及工艺流程的说明2 .填料吸收塔的工艺计算3 .塔和塔板主要工艺结构的设计计算4 .填料吸收塔附属结构的选型与设计5 .塔的工艺计算

4、结果汇总一览表6 .吸收塔的工艺流程图7 .填料吸收塔与液体再分布器的工艺条件图8 .对本设计的评述或对有关问题的分析与讨论。四、基础数据1 .碳酸丙烯酯（PQ的物理性质正常沸点，（C）蒸汽压X133.32-1Pa粘度，mPa-s分子量20430C38C20C50c102.090.10.242.761.62温度，（C）0152540553、P(kg/m)122412071198118411692 .比热计算式cn1.390.00181t10kJ/(kgC)p3 .CQ2在碳酸丙烯酯（PQ中的溶解度温度t,(C)2526.737.84050亨利系数EX101.3-1kPa81.1381.7101

5、.7103.5120.84 .CO2在碳酸丙烯酯（PC）中的溶解热可近似按下式计算（以AHCO2表示）AHCO4.59Bi4.187KJ/kmol,Bj676C2i,i5 .其他物性数据可查化工原理附录。设计依据：吸收是利用各组分溶解度的不同而分离气体混合物的操作。混合气体与适当的液体接触，气体中的一个或几个组分便溶解于液体中而形成溶液，于是原组分的一分离。对与此题中的易溶气体是CO。依题意：年工作日以330天，每天以24小时连续运行计，有：合成氨：48000t/a=145.5t/d=6.06t/h变换气：4300m3（标）变换气/t氨（简记为Nmt）V=6.06X4300=26058m3变换

6、气组成及分压如下表进塔变换气COCO代合计体积百分数,%28.02.547.2P22.31001组分分压，MPa0.4480.0400.7550.3571.600组分分压，kgf/cm24.5680.4087.7013.63816.32、计算前的准备1.CO2在PC中的溶解度关系CO在PC中亨利系数数据温度t,(C)2526.737.84050亨利系数ex101.3-1kPa81.1381.71101.7P103.5120.81作图得：亨利系数与温度近似成直线，且E1.6204t39.594101.3kPa因为高浓度气体吸收，故吸收塔内CO的溶解热不能被忽略。现假设出塔气体的温度为Tv235C

7、,出塔液体的温度为Tli40C,并取吸收饱和度（定义为出塔溶液浓度对其平衡浓度的百分数）为70%然后利用物料衡算结合热量衡算验证上述温度假设的正确性在40c下，CO在PC中的亨利系数以=103.5X101.3kPa=10485kPa1 .出塔溶液中CO的浓度（假设其满足亨利定律）x10.7x10.7p/E0.7448/104850.70.04270.0299（摩尔分数）2 .根据吸收温度变化的假设，在塔内液相温度变化不大，可取平均温度35C下的CO在PC中溶解的亨利系数作为计算相平衡关系的依据。即：E351.62043539.594101.39756kPaCO在PC中溶解的相平衡关系，即：64

8、4.25logXco2logPco24.112式中：XCO2为摩尔比，kmolCO/kmolPC;pCO2为CO的分压，kgf/cm2；T为热力学温度，K。用上述关联式计算出塔溶液中CO的浓度有64425logXCOlog4.5684.1121.3952313.15XCO20.0402kmolCO2/kmolPC一一Xco,X0.7x10.7-0.70.03860.02701 XcO2与前者结果相比要小，为安全起见，本设计取后者作为计算的依据。结论：出料X10.0270（摩尔分数）2 .PC密度与温度的关系利用题给数据作图，得密度与温度的关联表达式为P12230.9858t（式中t为温度，C；

9、p为密度，kg/m3）温度，（C）0152540553、(kg/m)122412071198118411693 .PC蒸汽压的影响根据变换气组成及分压可知，PC蒸汽压与操作总压及CO的气相分压相比均很小，故可忽略。4 .PC的粘度1855log0.822mPa-s（T为热力学温度，K）T153.15 .工艺流程确定：本次吸收采用逆流吸收的方法。二、物料衡算1 .各组分在PC中的溶解量查各组分在操作压力为1.6MP3操作温度为40c下在PC中的溶解度数据，并取其相对吸收饱和度均为70%将计算所得结果列于下表（亦可将除CO以外的组分视为惰气而忽略不计，而只考虑CO的溶解）：CO溶解量的计算如下：各

10、个溶质溶解量的计算如下：（以CO为例）通过第一部分已知CO在40c的平衡溶解度XCO20.0402kmolCO2/kmolPC一一0.040222.4.3,3XCO0.0402kmolCO2/kmolPC10.44Nm/mPC102.09/1184式中：1184为PC在40c时的密度，102.09为PC的相对摩尔质量CO的溶解量为(10.44-0.15)X0.7=7.203Nm3/m3PC组分COCO代合计组分分压，MPa0.44810.0400.755P0.3571.60溶解度，Nn3/m3PC10.440.0160.2230.22310.90溶解量，Nn3/m3PC7.20310.0110

11、.156P0.1567.526溶解气所占的百分数95.710.152.072.07100.00说明：进塔吸收液中CO的残值取0.15Nm3/m3PC故计算溶解量时应将其扣除。其他组分溶解度就微小，经解吸后的残值可被忽略。平均分子量：入塔混合气平均分子量：Mmi440.28280.02520.472280.22320.208kg/kmol溶解气体的平均分子量：Ms440.9571280.001520.0207280.020742.78kg/kmol2 .溶剂夹带量Nn3/m3PC以0.2Nm3/m3PC计，各组分被夹带的量如下：CO:0.2X0.28=0.056Nm3/m3PCCO0.2X0.0

12、25=0.005Nm3/m3PCH:0.2X0.472=0.0944Nm3/m3PCN:0.2X0.223=0.0446Nm3/m3PC3 .溶液带出的气量Nnn/m3PC各组分溶解量：CO:7.203Nm3/m3PC95.71%CO0.011Nm3/m3PC0.15%H:0.156Nm3/m3PC2.07%N:0.156Nm3/m3PC2.07%7.526Nm3/m3PC100%夹带量与溶解量之和：CO:0.056+7.203=7.259Nm3/m3PC93.96%CO0.005+0.011=0.016Nm3/m3PC0.21%H:0.0944+0.156=0.250Nm3/m3PC3.23

13、%N:0.0446+0.156=0.201Nm3/m3PC2.60%7.726Nm3/m3PC100%4 .出脱碳塔净化气量以VV2、V3分别代表进塔、出塔及溶液带出的总气量，以yy2、y3分别代表CO相应的体积分率，对CO作物料衡算有：V 1=26058N吊hV 1V2V3V 1y1V2y2V3y3联立两式解之得V 3=V1(y1-y2)/(y3-y2)=4300乂6.06(0.280.005)/(0.93960.005)=7667Nm7hM=V1-V3=18391Nm/h5 .计算PC循环量因每1m3PC带出CO为7.259Nm3,故有：L=Vy3/7.259=7667乂0.9396/7.

14、259=992m3/h操作的气液比为Vi/L=26058/992=26.276 .验算吸收液中CO残量为0.15Nm3/m3PC时净化气中CO的含量取脱碳塔阻力降为0.3kgf/cm2,则塔顶压强为16.32-0.3=16.02kgf/cm2,此时CO的分压为Pco216.020.0050.0801kgf/cm2,与此分压呈平衡的CO液相浓度为：,、，.644.25logXCO2logPco24.112644.25logXcolog0.08014.1123.0832 303.15XCO0.0008257kmolCO2/kmolPC0.000825722.4102.09/11933 3_33_0

15、.216NmCO2/mPC0.15NmCO2/mPC式中：1193为吸收液在塔顶30c时的密度，近似取纯PC液体的密度值。计算结果表明，当出塔净化气中CO的浓度不超过0.5%,那入塔吸收液中CO的极限浓度不可超过0.216Nm3/m3PC本设计取值正好在其所要求的范围之内，故选取值满足要求。入塔循环液相CO:992X0.157.出塔气体的组成出塔气体的体积流量应为入塔气体的体积流量与PC带走气体的体积流量之差。CO:26058X0.28-7.259乂992=95.31NnVh0.50%CO26058X0.025-0.016X992=635.58Nnm/h3.46%H2:26058X0.472-

16、0.250X992=12049.38NnVh65.53%N:26058X0.223-0.201X992=5610.54NnVh30.51%18391.81Nm/h100%计算数据总表出脱碳塔净化气量进塔带出气量（V1）Nm3/h出塔气量（V2）Nm3/h溶液带出的总气量（V3）Nm3/h26058183917667气液比26.26入塔气体平均分子量20.208溶解气体平均分子量42.78PC中的溶解量（溶解气量及其组成）40C组分CQCOH2N2总量溶解度，NriVm3PC10.440.020.220.2210.90溶解量，NriVm3PC7.200.010.160.167.53溶解体积流量N

17、m3/h7142.49.92158.72158.727469.76溶解气所占的百分数%95.710.152.072.07100.00出塔液相带出气量及其组成40C溶解量，Nm3/m3PC7.260.020.250.207.73体积流量Nm3/h7203.9116.10247.64199.347667溶解气所占的百分数%93.960.213.232.60100.00入塔气相及其组成30C体积流量Nm3/h7296.24651.4512299.385810.93426058溶解气所占的百分数%28.002.5047.2022.30100.00出塔气相的组成35C体积流量Nm3/h95.31635.

18、5812049.385610.5418391溶解气所占的百分数%0.503.4665.5330.51100.00入塔液相及其组成30C体积流量Nm3/h149.00149溶解气所占的百分数%100.00100三、热量衡算在物料衡算中曾假设出塔溶液的温度为40C,现通过热量衡算对出塔溶液的温度进行校核，看其是否在40c之内。否则，应加大溶剂循环量以维持出塔溶液的温度不超过40Co具体计算步骤如下：1 .混合气体的定压比热容Cpv因未查到真实气体的定压比热容，故借助理想气体的定压比热容公式近似计算。理想气体的定压比热容：CpiaibiTqT2dj3,其温度系数如下表：系数abcdGi(30C)G2

19、(32C)CO4.7281.754义10-2-1.338义10-54.097义10-98.929/37.388.951/37.48CO7.373-0.307X10-26.662X10-6-3.037X10-96.969/29.186.97/29.18代6.4832.215义10-3-3.298义10-61.826义10-96.902/28.906.904/28.91降7.440-0.324X_-66.4X10-2.79X6.968/29.186.968/29.1810-210-9表中G的单位为(kcal/kmolC)/(kJ/kmolC)进出塔气体的比热容CpV1Cpiyi37.380.282

20、9.180.02528.900.47229.180.22331.34kJ/kmolCGv2=!2Cpiyi=37.48X0.0050+29.18X0.0346+28.91X0.6553+29.18X0.3051=29.04KJ/KmolC2 .液体的比热容CpLH1-溶解气体占溶液的质量分率可这样计算:壬目八力47.52622.442.78八c1184其量很少，因此可用纯PC的比热容代之。本设计题目中Cpl1.390.00181t10kJ/kg-CCpL11.390.00181tpl-1101.390.0018140101.444kJ/kgCCpL21.390.00181t101.390.00

21、18130101.426kJ/kgC文献查得CpL0.34990.0009863tkJ/kgC,据此算得:CpL10.3894kJ/kg-C;CpL20.3795kJ/kg质量分率为0.0121.2%本设计采用前者。3 .CO2的溶解热QsHCO24.596764.18712992kJ/kmolCO2文献查得HCO214654kJ/kmolCO2(实验测定值)本设计采用后者。CO在PC中的溶解量为7.203X992=7145Nmh=319kmol/h故Qs=14654X319=4674626kJ/h4 .出塔溶液的温度TL1设出塔气体温度为35C,全塔热量衡算有：带入的热量（Q+Cb）+溶解热

22、量（Q）=带出的热量（Q/2+CL0Qi=VGvi（TviT0）=26058X31.34乂30/22.4=1093738kJ/hCL2=L2GL2（Tl2-To）=992X1193X1.426乂30=50628248kJ/hQ2=VGv2（Tv2To）=18391乂29.04乂35/22.4=834492kJ/hCL1=L1Cpl1（TL1-To）=119772OX1.44XTl1=1724717"kJ/h式中：L1=992X1193+（7667-0.2乂992）乂42.78/22.4=1197720kg/h1093738+50628248+4674626=834492+172471

23、7L1TTl1=32C现均按文献值作热量衡算，即取CpL10.3894kJ/kg；CpL20.3795kJ/kgCQ1=VGv1（Tv1T0）=26058X31.34乂30/22.4=1093738kJ/hCL2=L2GL2（Tl2T0）=992X1193X0.3795乂30=13473647kJ/hQ2=/2CPv2（Tv2-T0）=18391X29.04乂35/22.4=834492kJ/hCL1=L1CPl1（Tl1-T）=1197720义0.3894义Tl1=466392TL1kJ/h式中：L1=992X1193+（7667-0.2乂992）乂42.78/22.4=1197720kg/

24、h1093738+13473647+4674626=834492+466392TTL1=39.5C与理论值比较后，取TL1=39.5C5 .最终的衡算结果汇总出塔气相及其组成（35C）V2=18391.81Nm3/hCO2COH2N295.31635.5812049.385610.54:Nm3/h：0.503.4665.5330.51%Qv2=824491kJ/h入塔液相及其组成（30C）L2=992m3/hCO2COH2N2149Nm3/h%QL2=13473646kJ/h脱塔V)入塔气相及其组成（30C）V1=26058Nm3/hCO2COH2N2260587296.24651.45122

25、99.385810.93Nm3/h28.02.547.222.3%Qv1=1093738kJ/h出塔液相带出气量及其组成（40C）L1=1197720kg/hCO2COH2N269466526.4614.59224.36180.60Nm3/h93.960.213.242.60%V溶解气量及其组成（40C）L1=1197720kg/hCO2COH2N27469.767142.49.92158.72158.72Nm3/h95.710.152.072.07%Qs=4674626kJ/h四、设备的工艺与结构尺寸的设计计算1确定塔径及相关参数D4Vsu0.50.8u塔底气液负荷大，依塔底气液负荷条件求取

26、塔径采用Eckert通用关联图法求取泛点气速uF,并确定操作气速。入塔混合气体的质量流量V'=(26058-22.4)X20.208=23508kg/h20.208为入塔混合气体的平均分子量11.042为出塔混合气体的平均分子量Mm1440.28280.02520.472280.22320.208kg/kmolML=440.005+280.0346+20.6553+280.3051=11.042kg/kmol塔底吸收液的质量流量L'=1197720kg/h入塔混合气的密度(未考虑压缩因子)VpMm1/RT1.610620.208/8314303.1512.83kg/m3吸收液的

27、密度l1184kg/m3(40C)吸收液的粘度，依下式计算得到：logT153.10.822185.5308.15153.10.3741197720/23508=5.408查Eckert通用关联图得纵坐标值为0.0025,即:V0.2-LL2uF1000/118412012.839.811184022.3680.20.0025uF0.14m/s(2)选用Bain-Hougen关联式求解uFlg2Ufat0.2L1/41/8Vlg2Uf9.81106.49r12.8311842.3680.21/411977200.09421.75235081/812.831184Uf取Uf0.12m/s0.14

28、m/s则u的取值范围0.070.11m/s根据设计u=0.1m/s3/h=0.5086m3/s2求取塔径Vs=26058(0.1013/1.6)(303.15/273.15)=1830mD=(4X0.5086/3.14X0.1)0.5=2.545m本次设计取D=2600mm3核算操作气速u=4Vs/3.14XD2=4X0.5086/3.14X2.62=0.10m/s则操作气体速度取u=0.10m/s合适4核算径比D/d=26400/50=52>1015(满足鲍尔环的径比要求)采用聚丙烯填料表面L喷，min=(MW/Rat=0.08Xl06.4=8.512m3/(m2.h)119772nL

29、喷=9一n/2.62116.648.512m3/(m2?h)(满足要求)11934五、填料层高度的计算塔截面积A=0.785D2=5.307m2因其他气体的溶解度很小，故将其他气体看作是惰气并视作为恒定不变，那么，惰气的摩尔流率GG'=26058(1-0.28)/(22.4X3600Xn)=0.0438kmol/(m2-s)又溶剂的蒸汽压很低，忽略蒸发与夹带损失，并视作为恒定不变，那么有L'=992X1193/(102.09X3600X5.307)=0.6068kmol/(m2-s)0.15/22.4y20.005,x20.0005730.15/22.41193/102.09吸

30、收塔物料衡算的操作线方程为GY-LX1y21x2将上述已知数据代入操作线方程，整理得X0.072247Y2.1026104选用填料层高度表达式H=V/(Kya0)采用数值积分法求解，步骤如下：1 .将气相浓度y0.0050.28在其操作范围内10等份，具等份间距为0.0275,并将各分点的y值代入式(1)计算出对应的x值，并列入后面表格中的第1、2列中。2 .计算各分点截面处的气液相流率G=(1+Y)GL=(1+X)L'(2)将计算结果列入附表中的3、4列22机1exp1.45(上)0.75(旦)°.1(。)°.05()0.2=1expaLatLLgLLat-1.4

31、5(33/39.1)0.75(225703/106.4-8.5248)0'(2257032106.4/118421.27乂107°.。5(2257032/1184X39.1X106.4)0.2=1由计算知awat=106.4m2/m3+iiL'1197720、式中：UL=225703kg/(mh)0.785D20.7852.62l、v气体、液体的黏度，kg/(mh)1Pas3600kg/(mh)l气体、液体的密度，kg/m3Dl、Dv溶质在气体、液体中的扩散系数，m2/hR通用气体常数，8.314(m3kPa)/(kmolK)T系统温度，Kat填料的总比表面积，m2/

32、m3aW填料的润湿比表面积，m2/m3g一重力加速度，1.27X108m/hL液体的表面张力，kg/h2(1dyn/cm12960kg/h2)C填料材质的临界表面张力，kg/h2(1dyn/cm12960kg/h2)-填料形状系数上述修正的恩田公式只适用于气膜吸收系数计算:气体质量通量为LrU0.7V13VtDvKg0.237tVvDvRT2605820.208UV122.422、4429.96kg/(mh)0.7852.621839111.042uV222.421708.09kg/(m2h)0.7852.6u0.5uFl情况，由计算得知u0.5uf12.831.6810636000.70.0

33、151031333600106.41.684429.96kG10.23730.015103600106.410636008.314303=0.237104.940.8862.5510-4=5.6210-3kG20.2370.0151708.091033600106.40.70.015103360012.831.68103600136106.41.681036008.314308=0.23753.85_-40.8862.5110=2.8410-3kG均4.23103液膜吸收系数计算:kL0.0095Ul23LLDL13Lg液体质量通量为Ul119772020.7852.62225703kg/(m

34、2h)kL0.00952257038.52488138.52481.27108106.48.5248_611844.212101184=0.009539.560.764897.06=0.882kGakGaW11=4.23-3X10X106.4X1.451.1=0.677kLakLaW0.4=0.882X106.4X1.450.4=108.880.1Uf0.1471.42%50%故修正:1.4k'Ga9.50.5UfkGa9.50.10.140.52.21.40.6771.421k'La2.60.5KgakGaUfHkLakLa2.60.12.20.140.5108.88118.

35、43KyaPtaaaw_-33H=1184/(102.09X(1.6204X30+39.594)X101.=1.29X10kmol/(kPam)EMs（稀溶液）Kga0.138-31.4211.2910118.43计算准备：(1)两相摩尔流率与质量流率的转换气相平均分子量为：44y1yM惰.1.M惰2M底惜M顶惰1282.5247.22822.3283.46265.532830.5122.547.222.33.4665.5330.51110.9610.8710.922气相平均分子量为：33.085y+10.915VG=(33.085Y+10.915)GLg102.09L(稀溶液)(2)CO在气

36、相和液相中的扩散系数气相：分两步进行，定性温度取32.5Co首先计算CO在各组分中的扩散系数，然后再计算其在混合气体中的扩散系数。计算公式如下:Dco2i1/24.36105T1.50MaMb2-1/31/32PtVaVbDCO2-co=4.36行口"?)1.50.,(1/44+1/28)(341/3+30.71/3)21600=8.6710-7m2/SDdO2-h24.36疔口"?)1.50、.(1/44+1/2)(341/3+14.31/3)21600=3.2810-6m2/SDCo2-N=4.3610-5(32.5+273)1.50.(1/44+1/28)(341/3

37、+31.21/3)21600=8.6210-7m2/SDg1yCO2=yi/DCO2i(1-0.005)/0.0346/8.67X10-7+0.6553/3.28X10-6+0.3051/8.62X10-7)=1.676X10-6ni/s液相：文献介绍了CO在PC中扩散系数两个计算公式，定性温度取35CoDC02PC9.0123069108二=1.17X10-5cm2/s(TK;mPas；DcmVs)L8T-522.、Dco2pc7.7810=1.01x10cm/s(TK;mPas；Dcm/s)L取大值Dco2pc1.1710-5cm2/s（3）气液两相的粘度mGiGi-(纯组分的粘度)273

38、.15Ug-co=1.34X10-2(305.5/273.15)°35=0.015mPa-s同理：ug-co=0.018mPa-sug-h2=0.0093mPa-s气相:Gug-n2=0.018mPa-sGi/mPasmGi/mPasmCO1.34X10-20.9350.84X10-20.771CO1.66X10-20.758Nl1.66X10-20.756Gi为0C、常压下纯气体组分的粘度，mPas。m为关联指数（见下表）1G二'G顶G底20.5V MU冷（气体混合物的粘度）VI Mi.=(0.28X0.015X4405+0.025X0.018X2805+0.472X0.0

39、092X205+0.223X0.018X2805)/(0.28X4405+0.025X2805+0.472X205+0.223X285)=0.0150mPa-s185.5_液相：logL0.822mPa'sT153.1=2.368mPa-sL=2.368mPas=8.524kg/(ms)(4)吸收液与填料的表面张力吸收液：43.160.116t=39.1mPa-s填料：查教材，如聚乙烯塑料c33mPa-sc4 .气相总传质单元数区|作CO在PC中的相平衡曲线644.25lgXlgp-4.112PPty将计算结果列表如下:气相CO的组成y（摩尔分率）0.0050.0500.1000.20

40、00.2802气相CO的分压p(kgf/cm)0.08160.8161.6323.2634.57030c对应的液相平衡组成x0.00080.00840.01690.03370.047235c对应的液相平衡组成x0.00080.00780.01560.03110.043640c对应的液相平衡组成x0.00070.00720.01440.02880.0404因温度变化不大，故取平均温度下的数值作图得一直线，这说明CO在PC中的溶解情况满足亨利定律。但因操作关系不为直线，故仍需采用图解积分或数值积分。5 .气相总传质单元数Ld采用传质单元数的近似简化法计算图中数据源于下表数据，y、x数据由操作线方程

41、（1）计算而得。y*由y*=6.4283x-0.0002计算而得。yx10-20.53.256.08.7511.5014.2517.0019.7522.5025.2528.00xx10-20.0570.2550.4540.6530.8521.0511.2491.4481.6471.8452.043y*x10-20.3471.6242.9024.1795.4566.7328.0109.28810.5611.8413.121yy654.261.5032.2821.8816.5513.3011.129.5608.6307.4606.72065.058.552.045.539.032.526.019.

42、513.06.50.0现采用Smipson公式求区域的面积一数值积分法（亦可采用图解积分）yidyy2yyy13n%。fn2f2f4f6f84f1f3f5f7f916.5511.128.380.280.005654.86.72232.28111y2110.005In-In0.16221y1210.28Nog11.490.16211.6526 .气相总传质单元高度Hog计算Hog:由于对于pgco为易吸收气体，为气膜控制Kykgkv空VDv1/32)(ad)UV、0.7,kvRTaDv()(tVkvaDRT/UV、0.7v"32()()(ad)tvvDvaDRT106.41.68106-6.98.3143081080.7Uv235080.7852.620.730.01510106.4104.941.5105vDv12.831.681060.886ad0.03530.7kvaDVUvRTtvVVDVad22.2610-7kykvp16002.261073.62104Kyakya3.62104106.40.03855HOGVm0.04384kya3.62104106.41.1384m填料层的有效传质高度HHogNog=1.138411.652=13.30m六、填料层的压降用Eckert通用关联图计算压降1/2横坐标：L上5.307（前