地下车库顶板计算书

1、板模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称地下车库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)4.6模板支架纵向长度L(m)102模板支架中It向长度B(m)6.6、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自标准值G2k(kN/m)324钢助自重标准

2、值G3k(kN/m)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉卡f步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度11(mm)250主梁最大悬挑长度12(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:HXY<二1多>1ki1-Cj1yc%

3、2):$厂i(tJ£g模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值t(N/mn?)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=100018X8/6=54000mm3,I=bh3/12=100018X18X8/12=4486000mm承载能力极限状态qi=0.9>max1.2(Gik+(G2k+G3k)*)+1.4Qik,1.35(Gik

4、+(G2k+G3k)*)+1.4%7Qik>b=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.35)+1.425,1.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.4072.5ixi3kN/mqi静=0.9Xg(Gik+(G2k+G3k)*)刈=0.9巾.35(0.1+(24+1.1)0.35)的=10.795kN/mqi活=0.9X(q和Q1k)为=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/mq2=0.9X.35>G1k>b=0.9X.350.11=0.122kN/mp=0.91.48.7Q1k=0.9X.4)0.72.5=2.205kN正常使用极限状态q=(g(G

5、1k+(G2k+G3k)*)b=(1(0.1+(24+1.1)0.35)侯8.885kN/m计算简图如下：qt30CPLmoo300MO300q13001、强度验算M1=0.1qi静L2+0.117q1活l_2=0.1X0.795)0.32+0.1172.2050.32=0.12kNmM2=max0.08cpL2+0.213pL,0.1cpL2+0.175pL=max0.080.1220.32+0.2132.2050.3,0.10.1220.32+0.1752.2050.3=0.142kNmMmax=maxM1,M2=max0.12,0.142=0.142kNm户Mmax/W=0.142106

6、/54000=2.625N/mm20f>26N/mm2满足要求！2、挠度验算wax=0.677q|4/(100EI)=0.6778.8853004/(1009000M86000)=0.111mm尸0.111mm<河L/250=300/250=1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100X50小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20.2小梁抗剪强度设计值°(N/mn2)2.02小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)104.17小梁计算方式三等跨连续梁q=0.9)max1.2(G1k+(G2k

7、+G3k)*)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)*)+1.4%7Q1k>b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.35)+1.425,1.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.4凶次.50<3=3.973kN/m因此，q1静=0.91.35田化+(G2k+G3k)*)内=0.9X.35(0.3+(24+1.1)0.35)%3=3.311kN/mq1活=0.91.48.7Q1k刈=0.91.48.72.50.3=0.661kN/mq2=0.9X.35G1k>b=0.91.350.30.3=0.109kN/mp=0.91.48.7Q1k=0.9

8、X.4)0.72.5=2.205kN计算简图如下：4%,士502LT1、强度验算Mi=0.1qi静L2+0.117qi活L2=0.1)3.311¥2+0.1170.66112=0.409kNmM2=max0.08q2L2+0.213pL,0.1c2L2+0.175pL=max0.080.10912+0.2132.2051,0.10.10912+0.1752.2051=0.478kNmM3=maxqiLi2/2,q2Li2/2+pLi=max3.973(X252/2,0.1090.252/2+2.205便25=0.555kNmMmax=maxM1,M2,M3=max0.409,0.47

9、8,0.555=0.555kNm产Mmax/W=0.555M06/41670=13.311N/mm2&f=20.2N/mn2满足要求！2、抗剪验算V1=0.6q1静L+0.617q1活L=0.6注3111+0.6170.661米=2.395kNV2=0.6q2L+0.675p=0.60.1091+0.6752.205=1.554kNV3=maxq1L1,q2L1+p=max3.9730.25,0.1090.25+2.205=2.232kNVmax=maxV1,V2,V3=max2.395,1.554,2.232=2.395kNoax=3Vmax/(2bh0)=3>2.395100

10、0/(2100>50)=0.719N/mm2<r=2.02N/rnm满足要求！3、挠度验算q=(G(G1k+(G2k+G3k)*)b=(1泡.3+(24+1.1)0.35)03=2.726kN/m挠度，跨中vmax=0.677qL4/(100EI)=0.6772.72610004/(1009350X04.17104)=1.894mm<河L/250=1000/250=4mm;悬臂端而ax=ql14/(8EI)=2.7262504/(89350M04.17104)=0.137mm<月2刈/250=2>250/250=2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型

11、(mm)48X3.5主梁计算截面类型(mm)48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)2052王梁抗男强度设讨值t(N/mm)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算qi=0.9)max1.2(Gik+(G2k+G3k)*)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)*)+1.4%7Qik>b=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41%，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40

12、7X.50<3=3.781kN/mqi静=0.91.35Gik+(G2k+G3k)*)右=0.9X.35(0.5+(24+1.1)0.35)0<3=3.384kN/mqi活=0.91.48.7Qik冲=0.91.40.71.50.3=0.397kN/mq2=(G(Gik+(G2k+G3k)*)b=(1泡.5+(24+1.1)0.35)03=2.786kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax=(1.1qi静+1.2qi活)L=1.1&3841+1.20.3971=4.199kN按悬臂梁，Ri=3.7818.25=0.945kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

13、R=maxRmax,RiW6=2.519kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max=1.1q2L=1.12.7861=3.064kN按悬臂梁，R'i=q2li=2.7860.25=0.696kNR'=maxR'max,R'i)0.6=1.838kN;计算简图如下：35工业N2,519N2,519kN2,515kN2,519kN2,5154(N251驰N2,5L94(N2,51W(N2,5mN2,51我N2,5mN主梁计算简图一2,5mN2,5mN151或N2.51W(N35工业N3519kM351加W2,519kN2sl狄N2,5194(N匕先找N

14、2,519kN主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)产Mmax/W=0.877M06/4490=195.325N/mm2wf=205N/mni满足要求！3、抗剪验算4,K'；4,9D7主梁剪力图一(kN)3.77*2.7743.7B32.7S31.2E51.264-3,783-3.753“3加1.264-3,77-3,774主梁剪力图二(kN)nax=2Vmax/A=2>5.0761000/424=23.944N/mm2<r=120N/rnm满足要求!4、挠度验算4,6主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中加ax=1.600mmc、=1000/250=4mm悬挑

15、段wax=1.305mmcv=2X250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为Ri=7.519kN,R2=8.268kN,R3=9.273kN,R4=5.169kN图二支座反力依次为R1=6.293kN,R2=8.821kN,R3=8.821kN,R4=6.293kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N=9.273/0.6=15.455kN<PQ0kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱

16、计算长度系数g11.386非顶部立柱计算长度系数g21.755钢管截面类型(mm)48X35钢管计算截面类型(mm)48X3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l0i=kpi(hd+2a)=1X.3865200+2)200)=2218mm非顶部立柱段：l0=kp2h=1X.7551500=2632mm2=maxl0i,I0/i=2632.5/15.9=165.566=20入满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢

17、管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同：小梁验算q=1X1.2(0.5+(24+1.1)035)+1.4耳>0.3=3.763kN/m同上四六步计算过程，可得：R1=7.489kN,R2=8.786kN,R3=9.236kN,R4=6.268kN顶部立柱段：l01=k(hd+2a)=1.155K386(1200+2200)=2561.328mm%=l01/i=2561.328/15.9=161.09查表得，小=0.271不考虑风荷载：N1=MaxR1,R2,R3,R4/0.6=Max7.489,8.786,9.236,6.268/0.6=15.394kNf=N

18、1/(A)15394/(0.271424)=133.973N/mm2<f>205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k.=1.155K7551500=3040.537mm2=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，(|)1=0.197不考虑风荷载：N=MaxRi,R2,R3,R4/0.6+1粘沟>H=Max7.489,8.786,9.236,6.268/0.6+11.20A54.6=16.222kNf=N/(hA)=16.222103/(0.197424)=194.21N/mm2<=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚

19、手架安全技术规范JGJ130-2011第6.9.7:支架高宽比不应大于3H/B=4.6/6.6=0.697<3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=16.222kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010H6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl<(0.7hft+0.25pc,m)nmh。F1局部荷载设计值或集

20、中反力设计值h截面高度影响系数：当h0800mm3寸，取生=1.0；当h)2000mm寸，取生=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值(pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值于min(小，切=0.4+1.2/肉花=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数沱临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数S局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，由不宜大于4:当