电力拖动自动控制系统课程设计 (1)

1、课程设计任务书学生姓名：专业班级：电气0701指导教师：一工作单位：一自动化学院题目：V-M双闭环直流可逆调速系统设计Forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notforcommercialuse初始条件：1技术数据：直流电动机：P=3KW,U=220V,I=17.5A,n=1500r/min,R=1.25Q堵转电流I=21,截NNNNadblN止电流I=1.5I,GD2=dcrN三相全控整流装置：K=40,R=1.3Qsrec平波电抗器：R=0.3QL电枢回路总电阻R=2.85Q，总电感L=200mH,电动势系数：(C=e系统主电路：(T=0.16s,T=0

2、.07s)ml滤波时间常数：T=0.002s,T=0.01s,oion其他参数：u*=10V,U*=10V,U=10V,oW5%,oW10nmimcmin2.技术指标稳态指标：无静差(静差率sW10%,调速范围D220)动态指标：转速超调量6W10%，电流超调量6W5%，动态速降nW10%,调速系统的过渡过程时ni间(调节时间)tW0.5ss要求完成的主要任务：1技术要求：(1) 该调速系统能进行平滑的速度调节，负载电机可逆运行，具有较宽的调速范围(D210)，系统在工作范围内能稳定工作(2) 系统静特性良好，无静差(静差率sW2)(3) 动态性能指标：转速超调量6<8%，电流超调量6&

3、lt;5%，动态速降nW10%，调速系统的过渡过程ni时间(调节时间)tWlss(4) 系统在5%负载以上变化的运行范围内电流连续(5) 调速系统中设置有过电压、过电流等保护，并且有制动措施2设计内容：(1) 根据题目的技术要求，分析论证并确定主电路的结构型式和闭环调速系统的组成，画出系统组成的原理框图（2）调速系统主电路元部件的确定及其参数计算（包括有变压器、电力电子器件、平波电抗器与保护电路等）（3）动态设计计算：根据技术要求，对系统进行动态校正，确定ASR调节器与ACR调节器的结构型式及进行参数计算，使调速系统工作稳定，并满足动态性能指标的要求（4）绘制V-M双闭环直流可逆调速系统的电气

4、原理总图（要求计算机绘图）（5）整理设计数据资料，课程设计总结，撰写设计计算说明书摘要转速、电流双闭环控制直流调速系统是性能很好、应用最广的直流调速系统。具有调速范围广、精度高、动态性能好和易于控制等优点，所以在电气传动系统中得到了广泛的应用。常用的电机调速系统有转速闭环控制系统和电流闭环控制系统，二者都可以在一定程度上克服开环系统造成的电动机静差率，但是不够理想。实际设计中常采用转速、电流双闭环控制系统，一般使电流环（ACR）作为控制系统的内环，转速环（ASR）作为控制系统的外环，以此来提高系统的动态和静态性能。本文是按照工程设计的方法来设计转速和电流调节器的。使电动机满足所要求的静态和动态

5、性能指标。电流环应以跟随性能为主，即应选用典型I型系统，而转速环以抗扰性能为主，即应选用典型II型系统为主。关键词：直流双闭环调速系统电流调节器转速调节器1设计任务及要求1.1设计任务设计V-M双闭环直流可逆调速系统1）技术数据：直流电动机：P=3KW,U=220V,I=17.5A,n=1500r/min,R=1.25Q堵转电流I=21,截NNNNadblN止电流I=1.5I，GD2=dcrN三相全控整流装置：K=40,R=1.3Qsrec平波电抗器：R=0.3QL电枢回路总电阻R=2.85Q，总电感L=200mH,电动势系数：（C=e系统主电路：（T=0.16s，T=0.07s）ml滤波时间

6、常数：T=0.002s,T=0.01s,oion其他参数：u*=10V,U*=10V,U=10V，oW5%,oW10nmimcmin2）技术指标稳态指标：无静差（静差率sW10%,调速范围D220）动态指标：转速超调量6W10%，电流超调量6W5%，动态速降nW10%，调速系统的过渡过程时ni间（调节时间）tW0.5ss3）根据题目的技术要求，分析论证并确定主电路的结构型式和闭环调速系统的组成，画出系统组成的原理框图4）调速系统主电路元部件的确定及其参数计算（包括有变压器、电力电子器件、平波电抗器与保护电路等）5）动态设计计算：根据技术要求，对系统进行动态校正，确定ASR调节器与ACR调节器的

7、结构型式及进行参数计算，使调速系统工作稳定，并满足动态性能指标的要求6）绘制V-M双闭环直流可逆调速系统的电气原理总图（要求计算机绘图）1.2设计要求1）该调速系统能进行平滑的速度调节，负载电机可逆运行，具有较宽的调速范围（D220），系统在工作范围内能稳定工作2）系统静特性良好，无静差（静差率sWIO%）3）动态性能指标：转速超调量6n<10%，电流超调量6i<5%，动态速降nW10%，调速系统的过渡过程时间（调节时间）tsW0.5s4）系统在5%负载以上变化的运行范围内电流连续5）调速系统中设置有过电压、过电流等保护，并且有制动措施2双闭环调速系统的总体设计改变电枢两端的电压能

8、使电动机改变转向。尽管电枢反接需要较大容量的晶闸管装置，但是它反向过程快，由于晶闸管的单向导电性，需要可逆运行时经常采用两组晶闸管可控整流装置反并联的可逆线路，电动机正转时，由正组晶闸管装置VF供电；反转时，由反组晶闸管装置VR供电。如图1所示两组晶闸管分别由两套触发装置控制，可以做到互不干扰，都能灵活地控制电动机的可逆运行，所以本设计采用两组晶闸管反并联的方式。并且采用三相桥式整流。虽然两组晶闸管反并联的可逆V-M系统解决了电动机的正、反转运行的问题，但是两组装置的整流电压同时出现，便会产生不流过负载而直接在两组晶闸管之间流通的短路电流，称作环流，一般地说，这样的环流对负载无益，只会加重晶闸

9、管和变压器的负担，消耗功率。环流太大时会导致晶闸管损坏，因此应该予以抑制或消除。为了防止产生直流平均环流，应该在正组处于整流状态、Udof为正时，强迫让反组处于逆变状态、使Udor为负，且幅值与Udof相等，使逆变电压Udor把整流电压Udof顶住，则直流平均环流为零。于是U=-Udordof又由于U=UcosadofdomaxfU二Ucosadordomaxr其中，a和a分别为vf和VR的控制角。由于两组晶闸管装置相同，两组的最大输出电压Ufr是一样的，因此，当直流平均环流为零时，应有cosa二一cosarfa+a二180fr图1两组晶闸管可控整流装置反并联可逆线路系统设计的一般原则为：先内

10、环后外环。即从内环开始，逐步向外扩展。在这里，首先设计电流调节器，然后把整个电流环看作是转速调节系统中的一个环节，再设计转速调节器。图2为转速、电流双闭环调速系统的原理图，图3为双闭环调速系统的结构图。图中两个调节器ASR和ACR分别为转速调节器和电流调节器，二者串级连接，即把电流调节器的输出作为转速调节器的输入，再用转速调节器的输出去控制电力电子变换器UPE。两个调节器的输出都是带限幅作用的。转速调节器ASR的输出限幅电压U*决定了电流给定电压的最大im值；转速调节器ASR的输出限幅电压U限制了电力电子变换器的最大输出电压U。cmdm为了获得良好的静、动态性能，转速和电流两个调节器一般都采用

11、PI调节器。其中主电路中串入平波电抗器，以抑制电流脉动，消除因脉动电流引起的电机发热以及产生的脉动转矩对生产机械的不利影响。图3双闭环调速系统结构框图3主电路的设计3.1主电路电气原理图及其说明主电路采用转速、电流双闭环调速系统，使电流环(ACR)作为控制系统的内环，转速环(ASR)作为控制系统的外环，以此来提高系统的动态和静态性能。二者串级连接，即把电流调节器的输出作为转速调节器的输入，再用转速调节器的输出去控制电力电子变换器UPE。从而改变电机的转速。通过电流和转速反馈电路来实现电动机无静差的运行。给定电压七电流检测1直流电动机转速检测图4系统电气原理框图3.2平波电抗器参数的计算:U=2

12、.34Ucosad2U=U=220V,取a=0°dNUU=d22.34cos023二94°171VI=(5%T0%)I,这里取10%则dminNUL=0.693X2=0693X四=37.2308mH0.1X17.5dminU*nmnN蟲=0-0067U*im21N2x17.5二0.28573.3变压器参数的计算变压器副边电压采用如下公式进行计算:U+nUdmaxTApcosaCUminshI2N丿已知Udmax220V,取U1VTA=2.34p=0.9a10minU0.05shC=0.5220+2x12.34x0.9(0.98480.5x0.05x1)=110V因此变压器的

13、变比近似为：kU380345U1102一次侧和二次侧电流I和I的计算12I=1.05X287X0.861/3.45=75A1I=0.861X287=247A2变压器容量的计算S=mUI=3X380X75=85.5kVA1111S=mUI=3X110X247=81.5kVA2222S=0.5X(S+S)=0.5X(85.5+81.5)=83.5kVA12因此整流变压器的参数为：变比K=3.45，容量S=83.5kVA3.4晶闸管元件参数的计算晶闸管的额定电压通常选取断态重复峰值电压U和反向重复峰值电压U中较小的标值作为该器件的DRMRRM额定电压。晶闸管的额定电流一般选取其通态平均电流的1.5-

14、2倍。在桥式整流电路中晶闸管两端承受的最大正反向电压均为2U2，晶闸管的额定电压一般选取其最大正反向电压的2-3倍。带反电动势负载时，变压器二次侧电流有效值I是其输出直流电流有效值I的一半，而对于桥式整流2d电路，晶闸管的通态平均电流I=VI，则在本设计中晶闸管的额定电流I,、=523-698AVT/2VT(AV)本设计中晶闸管的额定电压U=311-466VN3.5保护电路的设计对于过电压保护本设计采用RC过电压抑制电路，该装置置于供电变压器的两侧或者是电力电子电路的直流上，如图5所示。对于过电流保护本设计采用在电力变压器副边每相母线中串接快速熔断器的方法来保护电路图5过压保护电路4电流调节器

15、设计4.1电流环结构框图的化简电流环结构图的简化分为忽略反电动势的动态影响、等效成单位负反馈系统、小惯性环节的近似处理等环节。在一般情况下，系统的电磁时间常数T1远小于机电时间常数T，因此转速的变化往往比电流变化慢lm得多，对电流环来说，反电动势是一个变化较慢的扰动，在按动态性能设计电流环时，可以暂不考虑反电动势变化的动态影响，即E0。这时，电流环如图6所示。图6忽略反电动势动态影响的电流环动态结构图如果把给定滤波和反馈滤波两个环节都等效地移到环内，同时把给定信号改成U*i(s)少，则电流环便等效成单位负反馈系统，如图7所示。图7等效成单位负反馈系统的电流环的动态结构图最后，由于T和T一般都比

16、T小得多，可以当作小惯性群而近似地看作是一个惯性环节，其时间s0i丄U*i(s)常数为T=T+TEisoi则电流环结构图最终简化成图8图8电流环的简化结构图4.2电流环参数的计算1）整流装置滞后时间常数T。按表1，三相桥式电路的平均失控时间T=0.0017s。ss2）电流滤波时间常数本设计初始条件已给出，即T=0.002s。oi3）电流环小时间常数之和T=T+T=0.0037sEsoi表1各种整流装置的失控时间整流电路形式最大失控时间Tx（ms）平均失控时间Ts（ms）单相半波simax2010单相桥式（全波）105三相半波6.673.33三相桥式、六相半波3.331.67从稳态要求上看，希望

17、电流无静差，以得到理想的堵转特性，采用I型系统就够了。从动态要求上看，实际系统不允许电枢电流在突加控制作用时有太大的超调，以保证电流在动态过程中不超过允许值，而对电网电压波动的及时抗扰作用只是次要的因素，为此，电流环应以跟随性能为主，应选用典型I型系统。电流环的控制对象是双惯性型的，要校正成典型I型系统，显然应采用PI型的电流调节器，其传递函数可以写成W(s)ACRK任s+1)iiTSi式中Ki电流调节器的比例系数；Ti电流调节器的超前时间常数。检查对电源电压的抗扰性能：T=0.07=189189，参照典型I型系统动态抗扰性能指标与参数的T0.0037Zi关系表格，可以看出各项指标都是可以接受

18、的。电流调节器超前时间常数：=匚=°.°7头电流环开环增益：要求8<5%时，应取KT=0.5，因此iIEi“0.50.51351K=135.1s-1iT0.0037Zi于是，ACR的比例系数为:KtR135.1x0.07x2.8540x0.2857=2.3585电流环截止频率：°=K=135ls-i。ciI晶闸管整流装置传递函数的近似条件:13Ts13x0.0017=196.1满足近似条件不得用于商业用途忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件3.TT=3轟而=283473满足近似条件ml电流环小时间常数近似处理条件=180.8满足近似条件丄工=13iTT0.

19、0017x0.002soi由图9,按所用运算放大器取R=40k°，各电阻和电容值为0R=KR=2.3585x40k°=94.34k°取95k°ii0C=Ti=0.07F=0.7368pF取0.75yFiR95X103iC=4Tor=4X0.002F=0.2pF取0.2pFoiR40X1030图9含给定滤波与反馈滤波的PI型电流调节器按照上述参数，电流环可以达到的动态跟随性能指标为5=4.3%5%，满足设计要求5转速调节器的设计15.1转速环结构框图的化简电流环经简化后可视作转速环中的一个环节，接入转速环内，电流环等效环节的输入量应为U*(s),因此电流环

20、在转速环中应等效为1I(s)W(s)d=cliQU*(s)Pi用电流环的等效环节代替电流环后，整个转速控制系统的动态结构图便如图10所示和电流环一样，把转速给定滤波和反馈滤波环节移到环内，同时将给定信号改成U*n(s)/a,再把时间常数为1/K和T的两个小惯性环节合并起来，近似成一个时间常数为的惯性环节，其中IOn图10用等效环节代替电流环的转速环的动态结构图最后转速环结构简图为图11图11等效成单位负反馈系统和小惯性的近似处理的转速环结构框图5.2转速环参数的计算1)电流环等效时间常数1/K。由电流环参数可知KT=0.5，则IIEi=2T=2x0.0037=0.0074sEi2）转速滤波时间

21、常数T。根据已知条件可知T=0.01sonon3）转速环小时间常数T。按小时间常数近似处理，取1EnT=+T=0.0074+0.01=0.0174sEnKonI为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器ASR中,现在在扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应该设计成典型II型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能好的要求。由此可见，ASR也应该采用PI调节器，其传递函数为w(、K(ts+1)W(s、=式中Kntn-转速调节器的比例系数;；ns转速调节器的超前时间常数。按跟随和抗扰性能都较好的原则，取h=5,则

22、ASR的超前时间常数为T二hT二5x0.0174二0.087snEn转速环开环增益为h+12h2T2En62x52x0.01742=396.4s-26x0.2857x0.132x0.162x5x0.0067x2.85x0.0174ASR的比例系数为K=（h+】）卩CAn2haRTEn转速环截止频率为w=n=Kt=396.4x0.087=34.5s-1cnWNn11）电流环传递函数简化条件为1l-Kr=丄、：135.1=637s-1满足近似条件3耳Tei讥0037（2）转速环小时间常数近似处理条件为1.'行=1旦丄=38.7s-1满足近似条件3iT30.01on根据图12，取R0=40k°，则R=KR=10.95x40k°=438k°取440k°；nn00.087440x103F=0.1977F取0.2pF；Con4T"on取lpF图12含给定滤波与反馈滤波的PI型转速调节器当h=5时，查询典型II型系统阶跃输入跟随性能指标的表格可以看出an=37.6%，不能